本發(fā)明涉及車(chē)輛懸架鋼板彈簧，特別是端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法。

背景技術(shù)：

隨著汽車(chē)節(jié)能化、舒適化、輕量化、安全化的快速發(fā)展，少片變截面鋼板彈簧因具有重量輕，材料利用率高，片間無(wú)摩擦或摩擦小，振動(dòng)噪聲低，使用壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，日益受到車(chē)輛懸架專(zhuān)家、生產(chǎn)企業(yè)及車(chē)輛制造企業(yè)的高度關(guān)注，并且在車(chē)輛懸架系統(tǒng)中得到了廣泛應(yīng)用。通常為了滿(mǎn)足加工工藝、應(yīng)力強(qiáng)度、剛度及吊耳厚度的設(shè)計(jì)要求，會(huì)將少片變截面鋼板彈簧加工為拋物線(xiàn)型、斜線(xiàn)型、根部加強(qiáng)型、端部加強(qiáng)型、兩端加強(qiáng)型等不同結(jié)構(gòu)形式，且由于少片變截面鋼板彈簧第1片彈簧的受力較為復(fù)雜，不僅承受垂向載荷，同時(shí)還承受扭轉(zhuǎn)載荷和縱向載荷，因此，實(shí)際所設(shè)計(jì)的第1片彈簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度，大于其他各片彈簧端部平直段的厚度和長(zhǎng)度，即大都采用端部非等構(gòu)的少片變截面鋼板彈簧，以滿(mǎn)足第1片彈簧受力復(fù)雜的要求，此外，為了滿(mǎn)足不同載荷下的剛度設(shè)計(jì)要求，通常將少片變截面鋼板彈簧設(shè)計(jì)為端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧形式。然而，由于端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的結(jié)構(gòu)及接觸類(lèi)型復(fù)雜，對(duì)其進(jìn)行分析計(jì)算非常困難，據(jù)所查資料可知，目前國(guó)內(nèi)外一直未曾給出可靠的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法。隨著車(chē)輛行駛速度及其對(duì)平順性要求的不斷提高，對(duì)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧提出了更高的要求，因此，必須建立一種準(zhǔn)確、可靠的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法，為端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的弧高設(shè)計(jì)奠定可靠的技術(shù)基礎(chǔ)，滿(mǎn)足車(chē)輛行業(yè)快速發(fā)展、車(chē)輛行駛平順性及端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的設(shè)計(jì)要求，提高產(chǎn)品設(shè)計(jì)水平、質(zhì)量和性能，滿(mǎn)足車(chē)輛行駛平順性的設(shè)計(jì)要求；同時(shí)，降低設(shè)計(jì)及試驗(yàn)費(fèi)用，加快產(chǎn)品開(kāi)發(fā)速度。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)中存在的缺陷，本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種簡(jiǎn)便、可靠的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法，其設(shè)計(jì)流程圖，如圖1所示。端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧為對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，主副簧的一半對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)可看作為懸臂梁，即對(duì)稱(chēng)中心線(xiàn)為根部固定端，主簧的端部受力點(diǎn)和副簧的觸點(diǎn)分別作為主簧端點(diǎn)和副簧端點(diǎn)，一半對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)的主副簧的結(jié)構(gòu)示意圖，如圖2所示，其中包括，主簧1，根部墊片2，副簧3，端部墊片4。主簧1每片的一半長(zhǎng)度為L(zhǎng)_M，是由根部平直段、拋物線(xiàn)段和端部平直段三段所構(gòu)成，每片主簧的根部平直段的厚度為h_2M，每片主簧安裝間距的一半為l₃，每片主簧的寬度為b；主簧1各片的端部平直段非等構(gòu)，即第1片主簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度，大于其他各片的厚度和長(zhǎng)度，各片主簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度分別為h_1Mi和l_1Mi，i＝1,2,…,m，m為主簧片數(shù)；每片主簧的中間變截面為拋物線(xiàn)段，各片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比為β_i＝h_1Mi/h_2M，每片主簧的拋物線(xiàn)段的根部到主簧端點(diǎn)的距離為l_2M＝L_M-l₃，各片主簧的拋物線(xiàn)段的端部到主簧端點(diǎn)的距離l_1Mi＝l_2Mβ_i²，各片主簧的初始切線(xiàn)弧高為H_Mci；主簧1的各片根部平直段及與副簧3的根部平直段之間設(shè)有根部墊片2，主簧1各片的端部平直段設(shè)有端部墊片4，端部墊片4的材料為碳纖維復(fù)合材料，用來(lái)降低彈簧工作時(shí)所產(chǎn)的摩擦噪聲；副簧3每片的一半長(zhǎng)度為L(zhǎng)_A，是由根部平直段、拋物線(xiàn)段和端部平直段三段所構(gòu)成，每片副簧的根部平直段的厚度為h_2A，每片副簧安裝間距的一半為l₃，每片副簧的寬度為b；各片副簧的端部平直段的厚度和長(zhǎng)度分別為h_1Aj和l_1Aj，j＝1,2,…,n，n為副簧片數(shù)；每片副簧的中間變截面為拋物線(xiàn)段，各片副簧的拋物線(xiàn)段的厚度比為β_Aj＝h_1Aj/h_2A，每片副簧的拋物線(xiàn)段的根部到副簧端點(diǎn)的距離為l_2A＝L_A-l₃，各片副簧的拋物線(xiàn)段的端部到副簧端點(diǎn)的距離l_1Aj＝l_2Aβ_Aj²，各片副簧的初始切線(xiàn)弧高為H_Acj；主簧1的第m片端部平直段與副簧3的端部觸點(diǎn)之間設(shè)有主、副簧間隙δ；當(dāng)載荷大于副簧起作用載荷時(shí)，副簧與主簧端部平直段內(nèi)某點(diǎn)相接觸，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離為l₀；當(dāng)主副簧端部接觸之后，主副簧各片端部受力不相同，且與副簧相接觸的主簧除了受端點(diǎn)力之外，還在接觸點(diǎn)處承受副簧的支撐力。在主副簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、彈性模量、額定載荷及在額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值給定情況下，對(duì)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的初始切線(xiàn)弧高進(jìn)行設(shè)計(jì)。

為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明所提供的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法，其特征在于采用以下設(shè)計(jì)步驟：

(1)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

I步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M，寬度b，安裝間距的一半l₃，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M，彈性模量E，第i片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β_i，其中，i＝1,2,…,m，m為主簧片數(shù)，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的各片主簧在端點(diǎn)處的變形系數(shù)G_x-Di進(jìn)行計(jì)算，即

II步驟：端點(diǎn)受力情況下的第m片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M，寬度b，安裝間距的一半l₃，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M，彈性模量E，第m片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β_m，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第m片主簧在端部平直段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)G_x-CD進(jìn)行計(jì)算，即

III步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M，寬度b，安裝間距的一半l₃，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M，彈性模量E，第m片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β_m，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)G_x-Dzm進(jìn)行計(jì)算，即

IV步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M，寬度b，安裝間距的一半l₃，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M，彈性模量E，第m片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β_m，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第m片主簧在端部平直段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)G_x-CDz進(jìn)行計(jì)算，即

V步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧副簧的一半長(zhǎng)度L_A，寬度b，安裝間距的一半l₃，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2A，彈性模量E，第j片副簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β_Aj，其中，j＝1,2,…,n，n為副簧片數(shù)，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的各片副簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)G_x-DAj進(jìn)行計(jì)算，即

其中，n片副簧疊加后的變形系數(shù)G_x-DAT為

(2)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧各片夾緊剛度的計(jì)算：

A步驟：副簧接觸之前的各片主簧夾緊剛度K_Mi的計(jì)算：

根據(jù)主簧根部厚度h_2M，及步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的G_x-Di，確定副簧接觸之前的各片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度K_Mi，即

其中，m為主簧片數(shù)；

B步驟：副簧接觸之后的各片主簧夾緊剛度K_MAi的計(jì)算：

根據(jù)主簧根部厚度h_2M，副簧根部厚度h_2A，步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的G_x-Di、II步驟中計(jì)算得到的G_x-CD、III步驟中計(jì)算得到的G_x-Dzm、IV步驟中計(jì)算得到的G_x-CDz、及V步驟中計(jì)算得到的G_x-DAT，確定主副簧接觸之后的各片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度K_MAi，即

其中，m為主簧片數(shù)；

C步驟：各片副簧夾緊剛度K_Aj的計(jì)算：

根據(jù)副簧根部厚度h_2A，及步驟(1)的V步驟中計(jì)算得到的G_x-DAj，確定各片副簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度K_Aj，即

其中，n為副簧片數(shù)；

(3)額定載荷下的拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧端部變形的計(jì)算：

i步驟：副簧起作用時(shí)的一半載荷P_K的計(jì)算：

根據(jù)主簧根部厚度h_2M，接觸點(diǎn)處的主副簧間隙δ，主簧片數(shù)m，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的G_x-CD，及步驟(2)的A步驟中確定的K_Mi，確定副簧起作用時(shí)的一半載荷P_K，即

ii步驟：主簧端部變形的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧所受的一半額定載荷P，主簧片數(shù)m，i步驟中計(jì)算得到的P_K，及步驟(2)的A步驟中確定的K_Mi、B步驟中確定的K_MAi，對(duì)額定載荷下的主簧的端部變形f_MD進(jìn)行計(jì)算，即

iii步驟：副簧端部變形的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧所受的一半額定載荷P，主簧根部厚度h_2M，副簧根部厚度h_2A，主簧片數(shù)m，副簧片數(shù)n，i步驟中確定的P_K，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的G_x-CD、IV步驟中計(jì)算得到的G_x-CDz、V步驟中計(jì)算得到的G_x-DAT，及步驟(2)的B步驟中確定的K_MAi、C步驟中確定的K_Aj，對(duì)額定載荷下的副簧的端部變形f_AD進(jìn)行計(jì)算，即

(4)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧初始切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)：

a步驟：主簧初始切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)：

根據(jù)額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值H_m，及步驟(3)的ii步驟中計(jì)算得到的f_MD，確定各片主簧的初始切線(xiàn)弧高，即

H_Mci＝H_m+f_MD,i＝1,2,…，m；

其中，m為主簧片數(shù)；

b步驟：副簧初始切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)：

根據(jù)額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值H_m，及步驟(3)的iii步驟中計(jì)算得到的f_AD，確定各片副簧的初始切線(xiàn)弧高，即

H_Acj＝H_m+f_AD,j＝1,2,…，n；

其中，n為副簧片數(shù)。

本發(fā)明比現(xiàn)有技術(shù)具有的優(yōu)點(diǎn)

由于端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的結(jié)構(gòu)及接觸類(lèi)型復(fù)雜，對(duì)其進(jìn)行分析計(jì)算非常困難，據(jù)所查資料可知，目前國(guó)內(nèi)外一直未曾給出可靠的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法。本發(fā)明可根據(jù)主副簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、彈性模量、額定載荷及在額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值，對(duì)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的初始切線(xiàn)弧高進(jìn)行設(shè)計(jì)。通過(guò)樣機(jī)加載變形試驗(yàn)測(cè)試可知，本發(fā)明所提供的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法是正確的，可得到準(zhǔn)確可靠的初始切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)值，為端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的設(shè)計(jì)及CAD軟件開(kāi)發(fā)奠定了可靠的技術(shù)基礎(chǔ)；同時(shí)，利用該方法，可提高產(chǎn)品設(shè)計(jì)水平、產(chǎn)品質(zhì)量和車(chē)輛行駛平順性；同時(shí)，還可降低設(shè)計(jì)和試驗(yàn)測(cè)試費(fèi)用，加快產(chǎn)品開(kāi)發(fā)速度。

附圖說(shuō)明

為了更好地理解本發(fā)明，下面結(jié)合附圖做進(jìn)一步的說(shuō)明。

圖1是端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)流程圖；

圖2是端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的一半的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方案

下面通過(guò)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。

實(shí)施例：某端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧由2片主簧和1片副簧組成，即主簧片數(shù)m＝2，副簧片數(shù)n＝1，其中，各片主簧參數(shù)為：一半長(zhǎng)度L_M＝575mm，寬度b＝60mm，根部平直段的厚度h_2M＝11mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)段的根部到主簧端點(diǎn)的距離l_2M＝L_M-l₃＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第1片主簧的端部平直段的厚度h_1M1＝7mm，拋物線(xiàn)段的厚度比β₁＝h_1M1/h_2M＝0.64，第2片主簧的端部平直段的厚度h_1M2＝6mm，拋物線(xiàn)段的厚度比β₂＝h_1M2/h_2M＝0.55；副簧參數(shù)為：一半長(zhǎng)度L_A＝525mm，寬度b＝60mm，根部平直段的厚度h_2A＝14mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)段的根部到副簧端點(diǎn)的距離l_2A＝L_A-l₃＝470mm，第1片副簧的端部平直段的厚度h_1A1＝8mm，拋物線(xiàn)段的厚度比β_A1＝h_1A1/h_2A＝0.57；副簧與主簧的接觸點(diǎn)位于主簧端部平直段內(nèi)，且接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀＝50mm，主、副簧之間的間隙δ＝34.04mm。該彈簧額定載荷的一半P＝2800N，鋼板彈簧在額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值H_m＝26mm，對(duì)該端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧的弧高進(jìn)行設(shè)計(jì)。

本發(fā)明實(shí)例所提供的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法，其設(shè)計(jì)流程如圖1所示，具體步驟如下：

(1)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

I步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第1片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β₁＝0.64，第2片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β₂＝0.55，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第1片、第2片主簧在端點(diǎn)處的變形系數(shù)G_x-D1、G_x-D2進(jìn)行計(jì)算，即

II步驟：端點(diǎn)受力情況下的第2片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第2片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β₂＝0.55，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀＝50mm，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第2片主簧在端部平直段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)G_x-CD進(jìn)行計(jì)算，即

III步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第2片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β₂＝0.55，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀＝50mm，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)G_x-Dz2進(jìn)行計(jì)算，即

IV步驟：主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧在副簧接觸點(diǎn)處變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧的一半長(zhǎng)度L_M＝575mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2M＝520mm，彈性模量E＝200GPa，第2片主簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β₂＝0.55，副簧與主簧接觸點(diǎn)到主簧端點(diǎn)的距離l₀＝50mm，對(duì)主副簧接觸點(diǎn)處受力情況下的第2片主簧在端部平直段與副簧接觸點(diǎn)處的變形系數(shù)G_x-CDz進(jìn)行計(jì)算，即

V步驟：端點(diǎn)受力情況下的各片副簧端點(diǎn)變形系數(shù)的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧副簧的一半長(zhǎng)度L_A＝525mm，寬度b＝60mm，安裝間距的一半l₃＝55mm，拋物線(xiàn)根部到彈簧端點(diǎn)的距離l_2A＝470mm，彈性模量E＝200GPa，第1片副簧的拋物線(xiàn)段的厚度比β_A1＝0.57，對(duì)端點(diǎn)受力情況下的第1片副簧在端點(diǎn)位置處的變形系數(shù)G_x-DA1進(jìn)行計(jì)算，即

其中，1片副簧疊加后的變形系數(shù)G_x-DAT為

(2)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧各片夾緊剛度的計(jì)算：

A步驟：副簧接觸之前的各片主簧夾緊剛度K_Mi的計(jì)算：

根據(jù)主簧根部厚度h_2M＝11mm，及步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的G_x-D1＝89.29mm⁴/N、G_x-D2＝93.78mm⁴/N，確定副簧接觸之前的第1片、第2片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度K_M1、K_M2，即

B步驟：副簧接觸之后的各片主簧夾緊剛度K_MAi的計(jì)算：

根據(jù)主簧根部厚度h_2M＝11mm，副簧根部厚度h_2A＝14mm，步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的G_x-D1＝89.29mm⁴/N、G_x-D2＝93.78mm⁴/N、II步驟中計(jì)算得到的G_x-CD＝77.28mm⁴/N、III步驟中計(jì)算得到的G_x-Dz2＝77.28mm⁴/N、IV步驟中計(jì)算得到的G_x-CDz＝64.85mm⁴/N、及V步驟中計(jì)算得到的G_x-DAT＝69.24mm⁴/N，確定主副簧接觸之后的第1片、第2片主簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度K_MA1、K_MA2，即

C步驟：各片副簧夾緊剛度K_Aj的計(jì)算：

根據(jù)副簧根部厚度h_2A＝14mm，及步驟(1)的V步驟中計(jì)算得到的G_x-DA1＝69.24mm⁴/N，確定第1片副簧在夾緊狀態(tài)下的一半剛度K_A1，即

(3)額定載荷下的拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧端部變形的計(jì)算：

i步驟：副簧起作用時(shí)的一半載荷P_K的計(jì)算：

根據(jù)主簧根部厚度h_2M＝11mm，接觸點(diǎn)處的主副簧間隙δ＝34.04mm，主簧片數(shù)m＝2，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的G_x-CD＝77.28mm⁴/N，及步驟(2)的A步驟中確定的K_M1＝14.91N/mm、K_M2＝14.19N/mm，確定副簧起作用時(shí)的一半載荷P_K，即

ii步驟：主簧端部變形的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧所受的一半額定載荷P＝2800N，主簧片數(shù)m＝2，i步驟中計(jì)算得到的P_K＝1202.30N，及步驟(2)的A步驟中確定的K_M1＝14.91N/mm、K_M2＝14.19N/mm、B步驟中確定的K_MA1＝14.91N/mm、K_MA2＝40.20N/mm，對(duì)額定載荷下的主簧的端部變形f_MD進(jìn)行計(jì)算，即

iii步驟：副簧端部變形的計(jì)算：

根據(jù)少片拋物線(xiàn)型變截面鋼板彈簧主簧所受的一半額定載荷P＝2800N，主簧根部厚度h_2M＝11mm，副簧根部厚度h_2A＝14mm，主簧片數(shù)m＝2，副簧片數(shù)n＝1，i步驟中確定的P_K＝1202.30N，步驟(1)的II步驟中計(jì)算得到的G_x-CD＝77.28mm⁴/N、IV步驟中計(jì)算得到的G_x-CDz＝64.85mm⁴/N、V步驟中計(jì)算得到的G_x-DAT＝69.24mm⁴/N，及步驟(2)的B步驟中確定的K_MA1＝14.91N/mm、K_MA2＝40.20N/mm、C步驟中確定的K_A1＝39.63N/mm，對(duì)額定載荷下的副簧的端部變形f_AD進(jìn)行計(jì)算，即

(4)端部接觸式少片拋物線(xiàn)型鋼板彈簧主、副簧初始切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)：

a步驟：主簧初始切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)：

根據(jù)額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值H_m＝26mm，及步驟(3)的ii步驟中計(jì)算得到的f_MD＝70.31mm，確定各片主簧的初始切線(xiàn)弧高，即

H_Mc1＝H_m+f_MD＝96.31mm；

H_Mc2＝H_m+f_MD＝96.31mm；

b步驟：副簧初始切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)：

根據(jù)額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)要求值H_m＝26mm，及步驟(3)的iii步驟中計(jì)算得到的f_AD＝23.09mm，確定各片副簧的初始切線(xiàn)弧高，即

H_Ac1＝H_m+f_AD＝49.09mm；

H_Ac2＝H_m+f_AD＝49.09mm。

通過(guò)樣機(jī)試驗(yàn)測(cè)試可知，彈簧的切線(xiàn)弧高設(shè)計(jì)值是可靠的，可滿(mǎn)足端部接觸式少片拋物線(xiàn)型變截面主副簧在額定載荷下的剩余切線(xiàn)弧高的設(shè)計(jì)要求，結(jié)果表明該發(fā)明所提供的端部接觸式少片拋物線(xiàn)型主副簧弧高的設(shè)計(jì)方法是正確的，參數(shù)設(shè)計(jì)值是準(zhǔn)確可靠的。