技術(shù)特征：

1.非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧懸架的接觸載荷匹配設(shè)計(jì)方法，其中，各片板簧為以中心穿裝孔對(duì)稱的結(jié)構(gòu)，安裝夾緊距的一半為騎馬螺栓夾緊距的一半；通過(guò)主簧和副簧的初始切線弧高及漸變間隙，確保滿足懸架偏頻特性和主簧應(yīng)力強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求，即非等偏頻型板簧懸架；根據(jù)各片板簧的結(jié)構(gòu)參數(shù)、空載載荷、額定載荷及許用應(yīng)力，對(duì)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧懸架的接觸載荷進(jìn)行優(yōu)化匹配設(shè)計(jì)，具體匹配設(shè)計(jì)步驟如下：

(1)主簧的根部重疊部分等效厚度h_Me和完全接觸之前的主簧最大厚度系數(shù)k_hkmax的計(jì)算：

I步驟：主簧根部重疊部分的等效厚度h_Me的計(jì)算

根據(jù)主簧片數(shù)n,各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n，對(duì)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的主簧根部重疊部分的等效厚度h_Me進(jìn)行計(jì)算，即

$h_{Me}=\sqrt[3]{\underset{i=1}{\overset{n}{\Σ}}{h}_i^3};$

II步驟：主簧最大厚度板簧的厚度h_max的確定

根據(jù)主簧片數(shù)n,各片主簧的厚度h_i，i＝1,2,…,n，確定主簧最大厚度板簧的厚度h_max，即

h_max＝max(h_i)，i＝1,2,…,n；

III步驟：完全接觸之前的主簧最大厚度系數(shù)k_hkmax的計(jì)算

根據(jù)II步驟中所確定的h_max，I步驟所確定的h_Me，對(duì)完全接觸之前的主簧最大厚度系數(shù)k_hkmax進(jìn)行計(jì)算，即

$k_{hkmax}=\frac{h_{max}}{h_{Me}};$

(2)主副簧的根部重疊部分總等效厚度h_MAe和完全接觸之后的主簧最大厚度系數(shù)k_hwmax的計(jì)算：

A步驟：主副簧的根部重疊部分的等效厚度h_MAe的計(jì)算

根據(jù)副簧片數(shù)m，各片副簧的厚度h_Aj，j＝1,2,…,m，步驟(1)的I步驟中計(jì)算得到的h_Me，對(duì)完全接觸之后的主副簧重疊部分的等效厚度h_MAe進(jìn)行計(jì)算，即

$h_{MAe}=\sqrt[3]{h_{Me}^3+\underset{j=1}{\overset{m}{\Σ}}{h}_{Aj}^3};$

B步驟：完全接觸之后的主簧最大厚度系數(shù)k_hwmax的計(jì)算

根據(jù)A步驟計(jì)算所得到的h_MAe,步驟(1)的II步驟中所確定的h_max，對(duì)完全接觸之后的主簧最大厚度系數(shù)k_hwmax的計(jì)算，即

$k_{hwmax}=\frac{h_{max}}{h_{MAe}};$

(3)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的最大開(kāi)始接觸載荷P_kmax的計(jì)算：

根據(jù)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的寬度b，許用應(yīng)力[σ]；首片主簧的一半夾緊長(zhǎng)度L₁，額定載荷P_N，步驟(1)中計(jì)算得到的h_Me和k_hkmax，步驟(2)中計(jì)算得到的h_MAe和k_hwmax，對(duì)最大開(kāi)始接觸載荷P_kmax進(jìn)行計(jì)算，即

$P_{k\max }=\frac{\frac{b\[\mathrm{\σ}\]}{3L_1}-k_{h\max }\frac{P_N}{h_{MAe}^2}}{\frac{k_{h\max }}{h_{Me}^2}-\frac{k_{hw\max }}{h_{MAc}^2}};$

(4)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的開(kāi)始接觸載荷P_k優(yōu)化匹配設(shè)計(jì)：

根據(jù)空載載荷P₀，步驟(3)中計(jì)算得到的P_kmax，對(duì)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的開(kāi)始接觸載荷P_k進(jìn)行優(yōu)化匹配設(shè)計(jì)，即：

P_k＝P₀+0.618(P_kmax-P₀)；

(5)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的完全接觸載荷P_w優(yōu)化匹配設(shè)計(jì)：

根據(jù)額定載荷P_N，步驟(4)中優(yōu)化匹配設(shè)計(jì)得到的P_k，對(duì)非等偏頻一級(jí)漸變剛度板簧的完全接觸載荷P_w進(jìn)行優(yōu)化匹配設(shè)計(jì)，即

$P_w=\sqrt{P_k{P}_N}.$