專利名稱：防止軸上過載的方法
防止軸上過載的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種通過監(jiān)測軸的彎曲，尤其是在混合捏合機中的軸的彎曲來防止過載的方法，所述軸至少在一側(cè)被支承。
混合捏合機被用來例如制造細碎的交聯(lián)聚合物。例如可以從EP-A0 517 068獲知帶有至少兩個軸向平行的旋轉(zhuǎn)軸的該種混合捏合器，在該軸的表面上設(shè)有在其周緣上布置有捏合棒的盤面。所述捏合棒被布置為使得在一個軸上的捏合棒與在另一個軸上的捏合棒接合。在軸上的捏合棒的數(shù)量可以根據(jù)軸的轉(zhuǎn)速變化，軸的轉(zhuǎn)速可以不同。例如，對于l: 4的轉(zhuǎn)速比，在主軸上八個捏合棒被布置于周緣上，兩個捏合棒被布置在稱為剝離軸的第二軸上，該剝離軸的旋轉(zhuǎn)速度是主軸的四倍。
混合捏合機中所包含的細碎聚合物對軸的旋轉(zhuǎn)運動具有阻力。該阻力的作用是所述軸受到互相耦合在一起的彎曲應力和扭轉(zhuǎn)應力。為了防止對軸的損壞，當達到軸的最大容許負載或應力即最大彎曲或扭轉(zhuǎn)時，需要采取防止對軸造成損壞的措施。所述措施例如包括關(guān)閉混合捏合機。
本發(fā)明的一個目的是提供一種可以防止軸由于過載而損壞的方法。
通過一種通過監(jiān)測軸的彎曲，尤其是在混合捏合機中的軸的彎曲來防止過載的方法來實現(xiàn)所述目的，其中所述軸至少在一側(cè)被支承，所述方法包括以下步驟
(a) 在不同于軸的支承點的至少一個位置上，測量軸的自徑向位置的偏移，
(b) 可選地，根據(jù)所測得的自徑向位置的偏移確定一個對比值，
(c) 將在步驟(a)中測得的自徑向位置的偏移或者在步驟(b)中建立的對比值與預定極限值進行比較。
在本發(fā)明的上下文中，自徑向位置的偏移意指，在軸上的任意位
4置處軸的軸線沿徑向方向相對于一固定點例如在殼體上的一點的偏移，例如可以由例如彎曲造成。
在其處測量自徑向位置的偏移的所述不同于支承點的位置，可以是在軸上的在其處軸未被支承的任意位置。但是優(yōu)選地，所述測量在軸的一側(cè)進行，特別地在靠近支承點的邊緣區(qū)域進行。
根據(jù)軸的自徑向位置的偏移可以確定整個軸的彎曲。例如，借助于軸結(jié)構(gòu)的有限元模擬，可以根據(jù)所確定的自徑向位置的偏移，計算出軸的彎曲。作為替代，也可將軸看做彈性撓曲梁。
例如，軸的最大容許彎曲——通過其還可以避免對軸的損壞——也可以通過建模確定。軸的最大容許彎曲取決于用來制造軸的材料的
材料特性(Stoffeigenschaften)。特別地，最大容許彎曲取決于用來制造軸的材料的彈性和屈服點。軸的最大容許彎曲還取決于軸結(jié)構(gòu)的幾何形狀、軸的支承點或者在軸上的捏合棒與殼體之間的距離。例如，在混合捏合機的運行過程中，應該防止捏合棒沿著殼體壁刮削。該刮削一方面會導致為了使軸運動而消耗更大的力，并且另一方面金屬屑因此會被從壁上刮下來，該金屬屑會污染在混合捏合機中所容納的產(chǎn)品。
為了使得混合捏合機能夠可靠運行，這一種測量是足夠的，因為從在軸上的任意位置處的自徑向位置的偏移可以推導出軸的最大彎曲。特別地，推導出最大彎曲可以防止混合捏合機的軸過栽。
作為替代，最大容許彎曲，并且因此自徑向位置的最大容許偏移，也可以用實驗方法確定。
為了測量軸的自徑向位置的偏移，優(yōu)選地，使用至少兩個相互徑向偏置的測量值接受器(Messwertaufnehmer )，以記錄自徑向位置的偏移的方向。特別優(yōu)選地使用兩個相互徑向偏置90°的測量值接受器。利用相互徑向偏置的傳感器，可以確定在兩個不同方向上的偏移。由此可以確定軸的自徑向位置的總偏移。特別地，當使用僅僅一個測量值接受器時，不能記錄橫切測量值接受器的測量方向發(fā)生的自徑向位置的偏移，因為在此情況下在傳感器和軸之間的距離保持不變。
為了校準測量信號，優(yōu)選地，在軸上無負栽時初始測量軸的自徑向位置的偏移(零測量)。為此，在混合捏合機未被填充時執(zhí)行測量
5過程。通過在軸上無負載時測量徑向偏移，能夠確定例如軸的表面不平度、支承間隙或材料影響。
為了建立對比值，在一個優(yōu)選實施方案中，確定軸上無負栽時測得的自徑向位置的偏移與對于有載軸測得的偏移之間的差值。所述對于有載軸所測得的自徑向位置的偏移與軸上無負載時測得的偏移之間的差值給出了軸的自徑向位置的實際偏移。然而，為此，需要將軸的偏移分配至軸的一精密周緣位置。以此方式，能實現(xiàn)可以相應地從當前測得的偏移減去對于無負載軸在精確地相同的周緣位置測得的偏移(細校準)。
作為替代，也可對于無負栽軸形成自徑向位置的偏移的平均值，隨后建立在所述平均值與測得的偏移之間的差值(粗校準)。此實施方案的優(yōu)點在于，不需要精確分配在軸周緣上的測量點，由于不需要記錄軸的周緣位置，因而簡化了測量。
在一個實施方案中，通過所述至少兩個傳感器記錄的軸的偏移以
軌跡圖(Orbit-Darstellung )的形式表示。這意味著軸在y方向上的自徑向位置的偏移相對于在x方向上的偏移繪出。在此情況下，傳感器相互偏置90。。因此， 一個傳感器測量軸在x方向上的偏移，第二傳感器測量軸在y方向上的偏移。當在軌跡圖中表示時，自徑向位置的偏移的最大和最小測量值形成一包絡(luò)線。實際偏移被包含于該包絡(luò)線。將該包絡(luò)線與容許偏移的極限值比較。
優(yōu)選地，所述極限值根據(jù)軸的最大容許彎曲確定。據(jù)以確定極限值的軸的最大容許彎曲，由材料的容許強度極限Os以及安全系數(shù)形成。安全系數(shù)引入了附加裕度，即使當達到該極限值時，該附加裕度也防止軸被施加應力高達其負載極限。以此方式，即使當達到極限值時也能避免對軸的損壞。安全系數(shù)優(yōu)選地處于1.1至1. 3的范圍內(nèi)。特別優(yōu)選地，安全系數(shù)是1.2。
當根據(jù)所測得的自徑向位置的偏移形成對比值時，還優(yōu)選的是，對于極限值形成對應的對比值。例如，在最大容許的自徑向位置的偏移與軸上無負載時軸的自徑向位置的偏移之間的差值可被確定為極限值。 一旦所測得的偏移或者對比值超過該極限值，就執(zhí)行適合的措施。例如，可在達到極限值時發(fā)出警報。根據(jù)該警報，操作者能夠決定是否可以繼續(xù)使用該混合捏合機。操作者也可以決定是否可執(zhí)行其他措施以減少在軸上的負載。在一個方法變體中，可提供一高于第一極限值的第二極限值。在此情況下，優(yōu)選的是當達到第一極限值時觸發(fā)一警報。
一旦達到第二極限值，優(yōu)選的是觸發(fā)另一警報或者使軸停止運
轉(zhuǎn)，以防止損壞。第一極限值優(yōu)選地具有在最大容許值的75-90%的范圍內(nèi)的值，優(yōu)選地具有在最大容許值的75-85%的范圍內(nèi)的值，第二極限值優(yōu)選地處于最大容許值的95-100%的范圍內(nèi)。
當達到或超過極限值時可以執(zhí)行的其他措施例如是例如通過添加溶劑來降低固體含量，減少被循環(huán)的細粒材料部分，或者減少諸如氣相二氧化硅(Aerosil)、粘土 ( Tonen )以及類似物等的固體添加劑部分，降低溫度使得較少的溶劑蒸發(fā)，改變產(chǎn)品的交聯(lián)度，添加至少一種潤滑劑例如表面活性劑(Tensid)或蠟(Wachs),或者替代地增加溫度以降低粘度。因而，適合的措施取決于混合捏合機的使用。
在一個優(yōu)選實施方案中，除了徑向位置之外還記錄軸的周緣位置。為此，例如， 一個由一個傳感器記錄的標記可以被應用在軸上。適合的傳感器例如是鍵相位器(Keyphaser )或觸發(fā)器。利用觸發(fā)器，探知軸的每一回轉(zhuǎn)。對于軸的均勻周緣速度，相應測得的偏移的精確周緣位置，可以根據(jù)觸發(fā)器信號以及由傳感器所接收的隨時間而變化的自徑向位置的偏移來確定。
例如借助于渦電流探針來進行對自徑向位置的偏移的測量。該渦電流探針產(chǎn)生一個磁場，通過該磁場測量在軸和探針之間的距離。該種渦電流探針對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員是已知的。
從自徑向位置的偏移的大小可以直接推導出軸的彎曲。通過軸上
力的作用，該彎曲與軸的扭轉(zhuǎn)耦合。該扭轉(zhuǎn)與軸的扭矩成正比。由于彎曲和扭轉(zhuǎn)通過軸上的力平衡彼此耦合，因此可以根據(jù)自徑向位置的
偏移確定軸的扭轉(zhuǎn)。然而，通常彎曲應力顯著大于扭轉(zhuǎn)應力并且因此對軸的穩(wěn)定性和運轉(zhuǎn)可靠性是關(guān)鍵的。
軸的最大測量彎曲d由下式給出對于細校準
d = J"—一L +(|y_y0|L ±>^)2，或者對于粗校準=#L -k匕十卜。J)2 +(kJ—k匕+卜。J士^)2
關(guān)于在X方向上的在限定時間段內(nèi)在相同位置處的當前測量值
與零測量的值之間差值的最大絕對值^— ，在y方向上的在限定 時間段內(nèi)在相同位置處的當前測量值與零測量的值之間差值的最大絕
對值k-刈鵬，由于其自身重量的偏移y孤，在限定時間段內(nèi)在x方向 上的最大測量值的絕對值H隨，在x方向上的零測量的平均值的絕對
值^m她;，在零測量的最大值和最小值之間的差值的絕對值KJ ，在
限定時間段內(nèi)在y方向上的最大測量值的絕對值W,,在y方向上的 零測量的平均值的絕對值l^L/^,以及在y方向上的零測量的最大值
和最小值之間的差值的絕對值卜、1。
士少w的正或負疊加取決于軸的負栽情況。當自徑向位置的最大
偏移發(fā)生在y方向上時，即在重力所作用的方向上時，則加上^孤，而 在相反的情況下，即當自徑向位置的最大偏移在重力所作用的方向的 反向上發(fā)生時，則減去力G。
下文將借助于附圖更詳細地描述本發(fā)明的實施方案，在附圖中

圖1示出了在具有兩個軸的混合捏合機中的力分布的示意性圖
示，
圖2示出了零測量的信號走向曲線(Signalverlauf )， 圖3示出了關(guān)于有載軸以及零測量的信號走向曲線， 圖4示出了關(guān)于粗校準的信號走向曲線， 圖5示出了關(guān)于細校準的信號走向曲線， 圖6示出了具有包絡(luò)線的軌跡圖。
圖1示意性示出了在具有兩個軸的混合捏合機中的力分布。 具有兩個軸的混合捏合機包括攪拌軸1和剝離軸3。通常，在混 合捏合機中，可以具有任意適宜形狀的捏合棒被布置在攪拌軸1和剝 離軸3兩者上。在攪拌軸1上的周緣上分布的捏合棒的數(shù)量可以不同 于在剝離軸3上的捏合棒的數(shù)量。當在攪拌軸1和剝離軸3上具有不
8同數(shù)量的捏合棒時，該攪拌軸1和剝離軸3通常被以不同速度驅(qū)動。 術(shù)語剝離軸3是指具有較少的捏合棒分布在周緣上并且旋轉(zhuǎn)得更快的 軸。轉(zhuǎn)速比取決于捏合棒的數(shù)量的比。攪拌軸1和剝離軸3可以被朝 向同一方向驅(qū)動，或者如圖l所示，被朝向相反的方向驅(qū)動。
通過一傳動裝置使攪拌軸1和剝離軸3進行旋轉(zhuǎn)運動。這引起在 攪拌軸1上的第一扭矩5和在剝離軸3上的第二扭矩7。
在捏合過程中在攪拌軸1和剝離軸3上的捏合棒浸入待捏合的物 質(zhì)并且將其粉碎，由于捏合過程，與第一扭矩5方向相反的第一阻力 9作用于攪拌軸1。與剝離軸3的第二扭矩7方向相反的第二阻力11 作用于剝離軸3。如果攪拌軸1的捏合棒刮削殼體，則第一阻力9進 一步增大。相應地，如果剝離軸3的捏合棒刮削殼體，則剝離軸3的 第二阻力ll進一步增大。
以相反方向作用于剝離軸3和攪拌軸1的扭矩5、 9和7、 11引起 相應的軸1、 3的扭轉(zhuǎn)應力。
由于捏合過程，相應地由于另一軸而引起的力進一步作用于攪拌 軸1和剝離軸3。對于數(shù)學建模，將相應地施加在另一軸l、 3上的力 合成為作用于當量長度上的力。這是必須的，因為所述相應地施加的 力作用在軸上同時分布在該距離上。由于剝離軸3而引起的在攪拌軸 1上的力用箭頭13表示。力13也被稱為支持力。例如，由一個基于 實驗室實驗和運轉(zhuǎn)測量的負載模型，可以獲得力13的作用點。力13 于其上施加在攪拌軸1上的當量距離由箭頭15表示。相應地，由于攪 拌軸1而引起的支持力17也作用于剝離軸3。支持力17于其上施加 在剝離軸上的當量距離用參考標號19表示。
剝離軸3和攪拌軸1的最大容許彎曲，分別對于剝離軸3和攪拌 軸l獨立地進行考慮。
最大容許負載可以，例如通過有限元方法或梁模型，由如在圖1 中示出的在攪拌軸l和剝離軸3上的力分布的示意模型計算出來。
圖2顯示了對于剝離軸3的零測量的信號走向曲線。時間t被圖 示在x軸21上，在徑向位置的偏移被圖示在y軸23上。利用兩個相 互偏置90。的傳感器來進行所述測量，以確定在x方向和y方向上的 偏移。圖2顯示了剝離軸3的四個回轉(zhuǎn)的走向曲線。在此處所示的實施 方案中， 一個回轉(zhuǎn)持續(xù)1.6秒。當然剝離軸還可能旋轉(zhuǎn)得更快或者更 慢。
參考標號25顯示了在x方向上的偏移，參考標號27顯示了在y 方向上的偏移?？梢钥吹剑銎凭哂姓倚巫呦蚯€。在x方向 上的偏移25和在y方向上的偏移27之間最大量相應地偏置90。。這 歸因于沒有負栽作用在軸上。偏移僅僅由于剝離軸3上的制造公差和
不平整以及表面處理而產(chǎn)生。由零測量可以不僅確定平均值I^U^、
^oU^，而且可以確定卜柳l和卜。ppl的值。
圖3顯示了關(guān)于有載軸以及零測量的信號走向曲線。 類似于在圖2中，同樣在圖3中時間被圖示在x軸21上，對于剝 離軸3的四個回轉(zhuǎn)的自中性位置的偏移被顯示在y軸23上。參考標號 29表示了在x方向上的測量，參考標號31表示了在y方向上的測量。 在圖3中，可以看到在x方向上的測量走向曲線每個回轉(zhuǎn)具有第一最 大值33和第二最大值35。第一最大值33和第二最大值35分別表示 剝離軸3自中性位置的最大偏移。在x方向上的走向曲線具有第一最 大值33和第二最大值35的位置處，在y方向上的測量31顯示出第一 最小值37和第二最小值39。這些最小值也分別表示自中性位置的最 大偏移。
第一最大值33和第二最大值35,以及第一最小值37和第二最小 值39，可歸因于剝離軸3具有分布在周緣上的兩個捏合棒。每次所述 捏合棒的位置處于于其處它們與攪拌軸1的捏合棒接合的位置，最大 力作用在剝離軸3上。這導致負載增加從而彎曲更大。由于捏合棒在 剝離軸3上被布置為偏置180°的角度，這導致在一個回轉(zhuǎn)中的測量 的兩個擺幅。上述偏移在沒有捏合棒相互接合時最小。這導致在圖3 中顯而易見的軸的擺動負載。
圖4顯示了關(guān)于粗校準的信號走向曲線。
對于粗校準，平均值^o,附欲e/、 Jo，w/從i由零測量形成，如圖2所示。
分別在x方向上和在y方向上從關(guān)于有載軸測得的走向曲線減去此平 均值^o，^從/、 Jo，樹故d。由于在每一種情況下均減去了一個定值，對于
有栽軸的在x方向上和y方向上的走向曲線類似于如圖3顯示的測量
10的未校準的走向曲線。在x方向上的粗校準的信號走向曲線41同樣對 于剝離軸3的每一回轉(zhuǎn)具有第一最大值33和第二最大值35。在y方 向上的粗校準的信號走向曲線43在剝離軸3的每一回轉(zhuǎn)也具有第一最 小值37和第二最小值39。如上所述，最大值33、 35以及最小值37、 39是由于剝離軸3和攪拌軸1的接合，同時兩個捏合棒被布置為分布 在剝離軸3的周緣上。每次剝離軸3上的捏合棒接合掃過攪拌軸1的 捏合棒，最大力作用于剝離軸3，這導致軸的更大彎曲，從而導致擺 幅增大。
圖4另外還顯示了觸發(fā)器信號45，該觸發(fā)器信號各自顯示出了在 剝離軸3的一個回轉(zhuǎn)之后的擺幅。以此方式，自徑向位置的偏移可以 相應地被分配到軸l、 3的精確位置。
圖5顯示了關(guān)于粗校準的信號走向曲線以及關(guān)于細校準的信號走 向曲線。
與圖4所示的粗校準形成對比，對于圖5所示的細校準，在相同 位置確定的零測量的值被相應地從對于有栽軸測得的值中減去。為此， 例如對于如圖4所示的觸發(fā)器信號，需要確定剝離軸的確切位置。
通過將細校準的信號走向曲線與粗校準的信號走向曲線進行比 較，可以看到，不同的值特別地在最大值33、 35和最小值37、 39處 確定。例如，在x方向上的細校準的信號走向曲線45對于第一最大值 33顯示了比在x方向上的粗校準的信號走向曲線41更大的值，而在x 方向上的粗校準的信號走向曲線41對于第二最大值35給出了更大的 值。相應地，同樣對于在y方向上的偏移，在y方向上的細校準的信 號走向曲線47中對于第一最小值37可得到更大的值，而第二最小值 39比在y方向上的粗校準的信號走向曲線43中具有更大的值。
對于最大撓曲可獲得剝離軸3或攪拌軸1的最大彎曲。這意味著 對于最大撓曲，軸l、 3的彎曲是最大的。圖5顯示了在粗校準和細校 準之間在x方向上的最大撓曲的差值49，以及在關(guān)于粗校準和細校準 的圖示之間在y方向上的最大撓曲的差值51。
在細校準和粗校準之間的差值總是小于零測量的最大值和最小值
^邵、y柳之間的差值。為了可靠的評估，在粗校準中增加值"o;v 、 。
圖6示出了具有包絡(luò)線的軌跡圖。在x方向上的軸擺動在該圖中被圖示在x軸21上，在y方向上的軸擺動被圖示在y軸23上。所顯 示的曲線一方面示出了關(guān)于粗校準的軸擺動53，還示出了關(guān)于細校準 的軸擺動55。如上文參照圖5所述，在x方向上的差值57和在y方 向上的差值59在粗校準的圖示和細校準的圖示之間得到。
盒子形式的包絡(luò)線61圍繞所記錄的軸擺動放置。包絡(luò)線61被選 取為使得它相應地包含軸1、 3的最大測量偏移。 一旦封閉最大測量偏 移的包絡(luò)線超過最大容許偏移的值，就采取措施。將要采取的措施例 如是發(fā)出警報或者使機器停止運轉(zhuǎn)，以防止損壞。
參考標號列表
I 攪拌軸 3 剝離軸
5 第一扭矩
7 第二扭矩
9 第一阻力
II 第二阻力
13 在攪拌軸l上的力
15 力13的當量距離
17 在剝離軸3上的力
19 力17的當量距離
21 x軸
23 y軸
25 在x方向上的偏移
27 在y方向上的偏移
29 在x方向上的測量
31 在y方向上的測量
33 第一最大值
35 第二最大值
37 第一最小值
39 第二最小值
41 在x方向上的粗校準的信號走向曲線
1243 在y方向上的粗校準的信號走向曲線
45 觸發(fā)器信號
46 在x方向上的細校準的信號走向曲線
47 在y方向上的細校準的信號走向曲線 49 在x方向上的最大撓曲之間的差值 51 在y方向上的最大撓曲之間的差值 53 關(guān)于粗校準的軸擺動
55 關(guān)于細校準的軸擺動
57 在x方向上的差值
59 在y方向上的差值
61 包絡(luò)線
權(quán)利要求
1.一種監(jiān)測軸的彎曲，尤其是在混合捏合機中的軸的彎曲的方法，其中該軸至少在一側(cè)被支承，所述方法包括以下步驟(a)在不同于軸的支承點的至少一個位置上，測量軸的自徑向位置的偏移，(b)可選地，根據(jù)所測得的自徑向位置的偏移確定一個對比值，(c)將在步驟(a)中測得的自徑向位置的偏移或者在步驟(b)中建立的對比值與預定極限值進行比較。
2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，對于所述測量使用至少兩個在周緣方向上相互偏置的傳感器，以記錄自徑向位置的偏移的方向。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于，在軸上無負載時初始測量軸的自徑向位置的偏移。
4. 如權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，在步驟(b)中建立的對比值為在軸上無負載時所測得的自徑向位置的偏移與對于有載軸所測得的偏移之間的差值的絕對值。
5. 如權(quán)利要求2至4之一所述的方法，其特征在于，由所述至少兩個傳感器所測得的自徑向位置的偏移或者對比值被以軌跡圖的方式表示。
6. 如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，所述自徑向位置的偏移與之相比較的所述極限值在軌跡圖中形成包絡(luò)線。
7. 如權(quán)利要求1至6之一所述的方法，其特征在于，所述極限值根據(jù)軸的最大容許彎曲確定。
8. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，所述極限值為在軸上無負載時的自徑向位置的偏移與最大容許偏移之間的差值的絕對值。
9. 如權(quán)利要求7或8所述的方法，其特征在于，如果超過所述極限值則使軸停止運轉(zhuǎn)。
10. 如權(quán)利要求7或8所述的方法，其特征在于， 一達到或者超過所述極限值，就減少固體含量、減少固體添加劑部分或者被循環(huán)的細粒材料部分、降低溫度、改變產(chǎn)品的交聯(lián)度、添加至少一種潤滑劑或者提高溫度。
11. 如權(quán)利要求1至IO之一所述的方法，其特征在于，記錄軸的周緣位置。
12. 如權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于， 一由一個傳感器記錄的標記凈皮應用到軸上，以記錄所述周緣位置。
13. 如權(quán)利要求1至12之一所述的方法，其特征在于，通過一渦電流探針確定自徑向位置的偏移。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種監(jiān)測軸的彎曲，尤其是在捏合機中的軸的彎曲的方法，其中該軸至少在一側(cè)被支承。在第一步驟，在不同于支承點的至少一個位置，測量軸的自徑向位置的偏移。在另一步驟中，可選地根據(jù)所測得的自徑向位置的偏移確定一個對比值。在第三步驟，將在第一步驟中測得的自徑向位置的偏移或者在第二步驟中確定的對比值與預定極限值進行比較。
文檔編號G01M99/00GK101680739SQ200880019821
公開日2010年3月24日 申請日期2008年6月10日 優(yōu)先權(quán)日2007年6月11日
發(fā)明者A·卡利姆, A·希勒布雷希特, O·斯蒂芬, W·西德, 魏煥民 申請人:巴斯夫歐洲公司