生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法和系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法和系統(tǒng)，其方法包括步驟:獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型;對二維模型進行分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到網(wǎng)格模型;選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型;設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量;根據(jù)這些初始參數(shù)以及數(shù)學模型、網(wǎng)格模型模擬的熱態(tài)過程;通過模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，不需要進行現(xiàn)場試驗，省去了試驗裝置開支，相比傳統(tǒng)的試驗方法降低了測量成本，縮短了測量周期，并降低了測量難度。
【專利說明】生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法和系統(tǒng)
【技術領域】
[0001]本發(fā)明涉及生物質循環(huán)流化床鍋爐【技術領域】，特別是涉及一種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法和系統(tǒng)。
【背景技術】
[0002]生物質循環(huán)流化床燃燒技術從實驗室規(guī)模到大規(guī)模的商業(yè)化應用僅僅用了短短十幾年時間，對于燃燒生物質循環(huán)流化床鍋爐而言，其工業(yè)化進程更是迅速異常，正因為如此，在生物質循環(huán)流化床的運行過程中會出現(xiàn)各種各樣的問題，國內運行的循環(huán)流化床機組的常見故障有磨損、布風板泄漏、制粉系統(tǒng)和除灰渣系統(tǒng)故障等。在鍋爐各系統(tǒng)和輔機的運行問題中，爐膛水冷壁故障占17%，對流受熱面問題占到22%，氣固分離機構占9%，風煙系統(tǒng)占7%，而這些問題的產(chǎn)生都與循環(huán)流化床內的氣-固兩相的流動特性以及爐膛內的燃燒特性密切相關。
[0003]因此，對于循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性的研究就顯得至關重要，它直接關系著循環(huán)流化床的參數(shù)的選擇和運行工況的設計，影響著輔機的能耗、床內的受熱面的磨損、床內傳熱以及溫度分布等各方面的問題。
[0004]然而，現(xiàn)有方式中還沒有針對生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的研究，若采用實驗手段進行生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量的方式，一方面在鍋爐點火狀態(tài)(鍋爐熱態(tài)為鍋爐點火狀態(tài))下，由于鍋爐爐膛內溫度非常高，不容易測量到所需的數(shù)據(jù)，測量難度大，另一方面，采用實驗手段周期長、投資高、難以準確地描述生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性。
【發(fā)明內容】
[0005]基于此，本發(fā)明的目的在于提供一種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法和系統(tǒng)，可以降低測量難度、降低測量成本、縮短測量周期。
[0006]本發(fā)明的目的通過如下技術方案實現(xiàn):
[0007]—種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法，包括如下步驟:
[0008]獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型；
[0009]對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型；
[0010]選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型；
[0011]設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量；
[0012]根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程；
[0013]通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性。[0014]一種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量系統(tǒng)，包括:
[0015]建立模塊，用于獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型；
[0016]劃分模塊，用于對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型；
[0017]選取模塊，用于選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型；
[0018]設定模塊，用于設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量；
[0019]模擬模塊，用于根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程；
[0020]處理模塊，用于通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性。
[0021]依據(jù)上述本發(fā)明的方案，其是獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型，對該二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型，選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型，設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量，根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程，通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，由于建立了二維模型，可以在進行了網(wǎng)格劃后，并設定了初始參數(shù)(一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量)后，模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，通過改變初始參數(shù)，可得出不同初始參數(shù)條件下生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，對指導生物質循環(huán)流化床運行提供了依據(jù)，且不需要進行現(xiàn)場試驗，省去了試驗裝置開支，相比傳統(tǒng)的試驗方法降低了測量成本，縮短了測量周期，并降低了測量難度。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0022]圖1為本發(fā)明的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法實施例的流程示意圖；
[0023]圖2為爐膛的二維模型(左)及網(wǎng)格模型(右)的結構示意圖；
[0024]圖3為爐膛溫度沿爐膛高度方向(55MW生物質循環(huán)流化床鍋爐)分布曲線圖；
[0025]圖4為爐膛溫度沿爐膛高度方向(53MW生物質循環(huán)流化床鍋爐)分布曲線圖；
[0026]圖5為不同的爐膛高度截面處O2質量份額分布曲線圖；
[0027]圖6為不同的爐膛高度截面處CO2質量份額分布曲線圖；
[0028]圖7為不同粒徑生物質固相顆粒燃燒中O2消耗量的曲線圖；
[0029]圖8為不同粒徑生物質固相顆粒燃燒中CO2消耗量的曲線圖；
[0030]圖9為本發(fā)明的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量系統(tǒng)實施例的結構示意圖。
【具體實施方式】
[0031]下面結合實施例及附圖對本發(fā)明作進一步闡述，但本發(fā)明的實現(xiàn)方式不限于此。[0032]參見圖1所示，為本發(fā)明的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法實施例的流程示意圖。如圖1所示，本實施例中的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法包括步驟:
[0033]步驟SlOl:獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型；
[0034]本發(fā)明實施例中的結構參數(shù)是指反映生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛實際尺寸與結構的參數(shù)，例如，爐膛的結構，或者爐膛的前后前墻的長度、爐膛的左右墻的長度、爐膛的高度等，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型具體實現(xiàn)方式可以是:對所述爐膛的結構進行簡化后再建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型，即由所述結構參數(shù)獲得反映爐膛實際尺寸與結構的主要參數(shù)，根據(jù)這些主要參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型，二維模型為一多邊形，在該二維模型上設置有一次風入口、二次風入口、爐膛出口、物料入口等，由于生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性主要是沿爐膛高度方向變化比較明顯，建立二維模型，并基于該二維模型進行后續(xù)步驟，既能反映生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性，又能降低計算的復雜度，提高測量效率；
[0035]步驟S102:對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型；
[0036]數(shù)值計算結果的精確程度以及計算過程的效率，受網(wǎng)格質量的影響是非常大的，只有當生成的網(wǎng)格模型與選定的求解算法很好的匹配時，才能得到成功而高效的計算結果，為了對爐膛進行計算，網(wǎng)格劃分采用分區(qū)的方法，即所述二維模型被分成不同的區(qū)，對每個區(qū)采用不同的網(wǎng)格劃分方法(主要包括劃分密度)，可以提高網(wǎng)格質量；
[0037]在其中一個實施例中，所述對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型具體可以包括:沿所述二維模型的爐膛高度方向劃分上區(qū)域、下區(qū)域；利用預設的網(wǎng)格劃分方法分別對所述上區(qū)域和所述下區(qū)域進行網(wǎng)格劃分，得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型，其中，網(wǎng)格劃分方法可以根據(jù)計算結果的精確程度以及計算過程的效率設定，采用本實施例中的方式獲得網(wǎng)格模型，可以提高網(wǎng)格質量，進而提高數(shù)值計算結果的精確程度以及計算過程的效率；
[0038]本實施例中的二維模型及網(wǎng)格模型的結構示意圖可見圖3，其中，Y方向爐膛高度方向；
[0039]步驟S103:選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型；
[0040]本實施例中的熱態(tài)特性主要根據(jù)包括爐膛內溫度場的分布規(guī)律、組分濃度場的分布規(guī)律的等分布規(guī)律獲得，其中，組分濃度場的分布規(guī)律包括不同粒徑顆粒組分濃度場分布規(guī)律，選取合適的數(shù)學模型，可以提高模擬效率，該數(shù)學模型可以根據(jù)實際需要選取；
[0041]在其中一個實施例中，所述數(shù)學模型可以包括用于模擬所述爐膛內的氣-固兩相之間的湍流的k- ε湍流模型、用于模擬所述爐膛內燃燒時的對流和輻射換熱的P-1輻射模型；
[0042]數(shù)值模擬過程中對爐膛內的氣-固兩相之間的湍流計算選擇標準的k_ ε湍流模型，即選擇非預混燃燒模型，其中，氣相湍流燃燒根據(jù)燃料的性質確定其混合組分，對TOF表進行計算，通過雙匹配速率模型(Two Competion Rates Model)來描述揮發(fā)分的產(chǎn)生釋放，通過動力學/擴散控制反應速率模型對焦炭的燃燒模型進行描述，對顆粒射流的定義運用離散型模型，即拉格朗日隨即顆粒軌道的方法；爐膛內燃燒時的對流和輻射換熱采用P-ι模型；
[0043]采用k_ ε湍流模型的優(yōu)點有:
[0044](I)湍流粘度計算公式發(fā)生了變化，引入了與旋轉和曲率有關的內容:
[0045](2) ε方程發(fā)生了很大變化，方程中的產(chǎn)生項不再包含有k方程中的產(chǎn)生項Gkjg更好地表示光譜的能量轉換；
[0046](3) ε方程中的倒數(shù)第二項不具有任何奇異性，即使k值很小或為零，分母也不會為零，這與標準k-ε模型和RNG k-ε模型有很大區(qū)別；
[0047](4)Realizable k-ε模型能有效地應用于各種不同類型的流動模擬，包括旋轉均勻剪切流、包含有射流和混合流的自由流動、管道內流動、邊界層流動，以及帶有分離的流動等；
[0048]由于P-1輻射模型中的輻射換熱方程是一個計算相對較小的擴散方程，同時模型中包含了散射效應，在燃燒等光學厚度很大的計算問題中，P-1模型的計算效果都比較好；
[0049]步驟S104:設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量；
[0050]一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量的設定為計算過程中初始參數(shù)的設置，合理的設置初始參數(shù)，可以提高模擬速度，例如，為了使得計算結果盡快收斂，在初始參數(shù)的設置過程中選擇一次風的溫度和進入爐膛后的一次風溫度相等；
[0051]在一具體示例中，假設一次風從布風板底部均勻進入爐膛，風量為111510Nm3/h，一次風溫度為163°C，在計算過程中為了使得結果盡快收斂，初始條件的設置過程時選擇一次風的溫度和進入爐膛后的一次風溫度相等；二次風從爐膛前后墻兩側進入爐膛，在此二維模型中，一次風入口、二次風入口、爐膛出口、物料入口布置位置如圖2所示，二次風量為91236Nm3/h，二次風溫度為 180°C ;燃料消耗量 48118.043kg/h;
[0052]需要說明的是上述步驟S101、步驟S103、步驟S104可以采用先后順序進行，但不限于上述的先后順序，也可以同時進行；
[0053]步驟S105:根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程；
[0054]在上述數(shù)學模型包括k_ ε湍流模型、P-1輻射模型的情況下，本步驟可以具體包括根據(jù)所述k- ε湍流模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的氣-固兩相之間的湍流；根據(jù)所述p-ι輻射模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的對流和輻射換熱，其中，模擬熱態(tài)過程包括模擬湍流以及模擬對流和輻射換熱；
[0055]步驟S106:通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性；
[0056]可以根據(jù)測量得到的爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性。
[0057]本發(fā)明可以采用ANAYS FLUENT14.0軟件，對生物質循環(huán)流化床鍋爐進行了的熱態(tài)特性進行數(shù)值模擬。
[0058]據(jù)此，依據(jù)上述本發(fā)明實施例的方案，其是獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)對所述爐膛的結構進行簡化后建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型，對該二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型，選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型，設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量，根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程，通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，由于建立了二維模型，可以在進行了網(wǎng)格劃后，并設定了初始參數(shù)(一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量)模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，通過改變初始參數(shù)，可得出不同初始參數(shù)條件下生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性，對指導生物質循環(huán)流化床運行提供了依據(jù)，且不需要進行現(xiàn)場試驗，省去了試驗裝置開支，相比傳統(tǒng)的試驗方法降低了測量成本，縮短了測量周期，并降低了測量難度。
[0059]下面通過一具體實施例闡述本發(fā)明的應用過程。
[0060]在本具體實施例中，采用上述方法對亞洲最大的50MW的生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性進行了模擬。
[0061]I)燃料特性
[0062]此生物質循環(huán)流化床鍋爐可以利用的燃料包括桉樹砍伐加工產(chǎn)生的樹皮、枝葉；木材、家具加工產(chǎn)生的廢料如邊角料、木段、刨花、鋸末、碎板等；甘蔗收割和制糖過程中遺棄的蔗葉、蔗渣以及其它可能的當?shù)剞r(nóng)業(yè)生產(chǎn)廢棄物。同時，因為燃料可收集量不同，并且燃料的收集具有一定的季節(jié)性，生物質燃料的含水率有變化較大。為了控制燃料入爐燃燒的品質，保證機組安全穩(wěn)定的運行，鍋爐的設計原料組合如下:
[0063]設計燃料:50%的甘蔗葉(12%水分)+20%樹皮(25%水分)+30%其他(25%水分)，各種燃料折算后的品質分析情況如表I所示，燃料的粒徑分布范圍如表2所示。
[0064]表I燃料元素分析表
[0065]
【權利要求】
1.一種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法，其特征在于，包括如下步驟: 獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型； 對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型； 選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型； 設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量； 根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程； 通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性。
2.根據(jù)權利要求1 所述的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法，其特征在于，所述對所述二維模型進行分區(qū)，對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型包括步驟: 沿所述二維模型的爐膛高度方向劃分上區(qū)域、下區(qū)域； 利用預設的網(wǎng)格劃分方法分別對所述上區(qū)域和所述下區(qū)域進行網(wǎng)格劃分，得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型。
3.根據(jù)權利要求1所述的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法，其特征在于，所述二維模型包括一次風入口、二次風入口、物料入口、爐膛出口。
4.根據(jù)權利要求1所述的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量方法，其特征在于: 所述數(shù)學模型包括k-ε湍流模型、P-1輻射模型； 所述根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程包括步驟:根據(jù)所述k-ε湍流模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的氣-固兩相之間的湍流；根據(jù)所述p-ι輻射模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的對流和輻射換熱。
5.一種生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量系統(tǒng)，其特征在于，包括: 建立模塊，用于獲取生物質循環(huán)流化床鍋爐的爐膛的結構參數(shù)，根據(jù)所述結構參數(shù)建立生物質循環(huán)流化床鍋爐的二維模型； 劃分模塊，用于對所述二維模型進行分區(qū)，對所述分區(qū)后的各區(qū)進行網(wǎng)格劃分得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型； 選取模塊，用于選取用于模擬生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性的數(shù)學模型； 設定模塊，用于設定一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量； 模擬模塊，用于根據(jù)所述數(shù)學模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的熱態(tài)過程； 處理模塊，用于通過所述模擬的流動過程，測量爐膛內溫度分布規(guī)律、組分濃度場分布規(guī)律，得到生物質循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)特性。
6.根據(jù)權利要求5所述的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量系統(tǒng)，其特征在于，所述劃分模塊沿所述二維模型的爐膛高度方向劃分上區(qū)域、下區(qū)域，利用預設的網(wǎng)格劃分方法分別對所述上區(qū)域和所述下區(qū)域進行網(wǎng)格劃分，得到所述生物質循環(huán)流化床鍋爐的網(wǎng)格模型。
7.根據(jù)權利要求5所述的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量系統(tǒng)，其特征在于，所述二維模型包括一次風入口、二次風入口、物料入口、爐膛出口。
8.根據(jù)權利要求5所述的生物質循環(huán)流化床鍋爐熱態(tài)特性測量系統(tǒng)，其特征在于: 所述數(shù)學模型包括k-ε湍流模型、P-1輻射模型； 所述模擬模塊根據(jù)所述k- ε湍流模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循環(huán)流化床鍋爐內的氣-固兩相之間的湍流；根據(jù)所述P-1輻射模型、網(wǎng)格模型、一次風溫度、一次風風量、二次風溫度、二次風量、燃料消耗量模擬所述生物質循 環(huán)流化床鍋爐內的對流和輻射換熱。
【文檔編號】G01M99/00GK103454105SQ201310370198
【公開日】2013年12月18日 申請日期:2013年8月22日 優(yōu)先權日:2013年8月22日
【發(fā)明者】李德波 申請人:廣東電網(wǎng)公司電力科學研究院