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      一種基于熱路模型獲取變壓器的繞阻熱點(diǎn)溫度的方法與流程

      文檔序號(hào):12446430閱讀:521來(lái)源:國(guó)知局

      本發(fā)明涉及電力設(shè)備技術(shù)領(lǐng)域,尤其涉及一種基于熱路模型獲取變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度的方法。



      背景技術(shù):

      在油浸式變壓器的運(yùn)行過(guò)程中,往往處于安全性考慮,其運(yùn)行的容量都是遠(yuǎn)低于額定容量,設(shè)備往往達(dá)不到有效利用,變壓器內(nèi)部絕緣材料的壽命是影響變壓器運(yùn)行容量大小的重要因素,其中絕緣材料的熱劣化六℃準(zhǔn)則,表明繞組的熱點(diǎn)溫度在80-140℃的溫度區(qū)間,每上升6℃,其絕緣老化率會(huì)增倍,導(dǎo)致其壽命減半,繞組熱點(diǎn)溫度一旦超過(guò)140℃,將危及變壓器的正常運(yùn)行,因此需要實(shí)時(shí)的監(jiān)控變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度,在現(xiàn)有的檢測(cè)繞組熱點(diǎn)溫度技術(shù)中,通常采用的是以計(jì)算的方式獲得,其計(jì)算的方法包括數(shù)值計(jì)算法,國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)推薦計(jì)算法,以及熱路比擬計(jì)算法,但是這些算法均沒(méi)有考慮外界的太陽(yáng)輻射對(duì)應(yīng)變壓器內(nèi)部的溫度造成的影響,進(jìn)而使得測(cè)出的繞組熱點(diǎn)溫度值不夠準(zhǔn)確。



      技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

      針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中獲取油浸式變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度存在的上述問(wèn)題,現(xiàn)提供一種旨在實(shí)現(xiàn)基于太陽(yáng)輻射熱量建立熱路模型,根據(jù)熱路模型獲取油浸式變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度方法。

      具體技術(shù)方案如下:

      一種基于熱路模型獲取變壓器的繞阻熱點(diǎn)溫度的方法,應(yīng)用于評(píng)估變壓器的過(guò)載能力,其特征在于,根據(jù)太陽(yáng)輻射熱量建立基于環(huán)境溫度的熱路模型,通過(guò)所述熱路模型獲取所述變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度;

      所述熱路模型包括平均油溫模型,頂層油溫模型,繞組熱點(diǎn)溫度模型;

      所述繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程:

      所述頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程:

      所述平均溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程:

      其中,qcu為銅芯熱量,qfe為鐵芯熱量,qsun為影響所述變壓器的頂層油溫的太陽(yáng)輻射能量,q′sun為影響所述變壓器的平均油溫的太陽(yáng)輻射能量,θmoil為平均油溫,θhoil為頂層油溫,θhs為繞組熱點(diǎn)溫度,θamb為環(huán)境溫度;

      Cmoil,Rmoil分別為所述平均油溫的熱電容和熱阻;

      Choil-moil,Rhoil-moil分別為所述頂層油溫的熱電容和熱阻;

      Chs-hoil,Rhs-hoil分別為所述繞組熱點(diǎn)溫度的熱電容和熱阻;

      根據(jù)所述熱路模型獲取所述繞組熱點(diǎn)溫度包括以下步驟:

      步驟S1、根據(jù)所述平均油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得平均油溫;

      步驟S2、將計(jì)算獲得的所述平均油溫代入所述頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得頂層油溫;

      步驟S3、將計(jì)算獲得的所述頂層油溫代入所述繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得所述繞組熱點(diǎn)溫度。

      優(yōu)選的,所述步驟S1中:

      在所述平均油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程中,所述環(huán)境溫度可通過(guò)外部測(cè)量獲得,所述平均油溫的熱電容和熱阻可通過(guò)通用計(jì)算式計(jì)算獲得。

      優(yōu)選的,所述步驟S2中:

      在所述頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程中,所述頂層油溫的熱電容和熱阻可通過(guò)通用計(jì)算式計(jì)算獲得。

      優(yōu)選的,所述步驟S3中:

      所述繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程中,所述繞組熱點(diǎn)溫度中的熱電容和熱阻通過(guò)通用式計(jì)算獲得。

      優(yōu)選的,所述通用式為:

      C為熱電容,R為熱阻;

      其中,c為單位單元內(nèi)的比熱容,ρ為介質(zhì)密度,ν為介質(zhì)的體積

      q為熱源,θ為導(dǎo)致熱量轉(zhuǎn)移的溫度,n為常數(shù)。

      優(yōu)選的,q′sun=0.3AcPsun,Psun=IR=951.39(sin a)1.15;

      其中,A為所述變壓器箱體受輻射的面積;

      c為所述變壓器箱體表面材料的輻射吸收率;

      Psun為太陽(yáng)到達(dá)地球表面單位面積上的輻射功率;

      a為太陽(yáng)高度與地平線(xiàn)的夾角。

      優(yōu)選的,根據(jù)所述熱路模型,獲得所所述繞組熱點(diǎn)溫度的計(jì)算公式;

      根據(jù)所述計(jì)算公式獲得所述繞組熱點(diǎn)溫度,其中,θamb為所述環(huán)境溫度,Δθor為頂層油溫升,R為負(fù)載損耗比,K為負(fù)載系數(shù),x為變壓器油經(jīng)驗(yàn)值,y為繞組經(jīng)驗(yàn)值。

      上述技術(shù)方案具有如下優(yōu)點(diǎn)或有益效果:在計(jì)算獲取油浸式變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度時(shí),根據(jù)太陽(yáng)的輻射熱量以及油浸式變壓器的環(huán)境熱量建立熱路模型,通過(guò)熱路模型計(jì)算出繞組的繞組熱點(diǎn)溫度,使獲得的繞組熱點(diǎn)溫度值更加的準(zhǔn)確,克服了現(xiàn)有技術(shù)中忽略太陽(yáng)輻射熱量以及環(huán)境溫度對(duì)繞組熱點(diǎn)溫度的影響。

      附圖說(shuō)明

      參考所附附圖,以更加充分的描述本發(fā)明的實(shí)施例。然而,所附附圖僅用于說(shuō)明和闡述,并不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明范圍的限制。

      圖1為本發(fā)明一種基于熱路模型獲取變壓器的繞阻熱點(diǎn)溫度的方法的實(shí)施例的流程圖。

      具體實(shí)施方式

      下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖,對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述,顯然,所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例,而不是全部的實(shí)施例。基于本發(fā)明中的實(shí)施例,本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有作出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下所獲得的所有其他實(shí)施例,都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

      需要說(shuō)明的是,在不沖突的情況下,本發(fā)明中的實(shí)施例及實(shí)施例中的特征可以相互組合。

      下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明,但不作為本發(fā)明的限定。

      本發(fā)明的技術(shù)方案中包括一種基于熱路模型獲取變壓器的繞阻熱點(diǎn)溫度的方法。

      一種基于熱路模型獲取變壓器的繞阻熱點(diǎn)溫度的方法的實(shí)施例,應(yīng)用于評(píng)估變壓器的過(guò)載能力,其特征在于,根據(jù)太陽(yáng)輻射熱量建立基于環(huán)境溫度的熱路模型,通過(guò)熱路模型獲取變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度;

      上述的熱路模型包括平均油溫模型,頂層油溫模型,繞組熱點(diǎn)溫度模型;

      繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程:

      頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程:

      平均溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程:

      其中,qcu為銅芯熱量,qfe為鐵芯熱量,qsun為影響變壓器的頂層油溫的太陽(yáng)輻射能量,q′sun為影響變壓器的平均油溫的太陽(yáng)輻射能量,θmoil為平均油溫,θhoil為頂層油溫,θhs為繞組熱點(diǎn)溫度,θamb為環(huán)境溫度;

      Cmoil,Rmoil分別為平均油溫的熱電容和熱阻;

      Choil-moil,Rhoil-moil分別為頂層油溫的熱電容和熱阻;

      Chs-hoil,Rhs-hoil分別為繞組熱點(diǎn)溫度的熱電容和熱阻;

      根據(jù)熱路模型獲取繞組熱點(diǎn)溫度包括以下步驟:

      步驟S1、根據(jù)平均油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得平均油溫;

      步驟S2、將計(jì)算獲得的平均油溫代入頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得頂層油溫;

      步驟S3、將計(jì)算獲得的頂層油溫代入繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得繞組熱點(diǎn)溫度。

      上述技術(shù)方案中,通過(guò)建立熱路模型,可方便的實(shí)時(shí)計(jì)算獲取的變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度,其中熱路模型主要由平均油溫模型,頂層油溫模型,繞組溫度模型組成;

      在計(jì)通過(guò)熱路模型計(jì)算獲得變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度時(shí);

      首先可通過(guò)平均油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程計(jì)算獲得平均油溫,具體的計(jì)算過(guò)程為,qcu,銅芯熱量,qfe,鐵芯熱量,qsun,影響變壓器的頂層油溫的太陽(yáng)輻射能量,q′sun,影響變壓器的平均油溫的太陽(yáng)輻射能量,可通過(guò)計(jì)算獲得,Cmoil,Rmoil分別可計(jì)算獲得,環(huán)境溫度可通過(guò)測(cè)量獲得,因此在平均油溫對(duì)應(yīng)的微分方程式中僅平均油溫是未知,通過(guò)將計(jì)算獲得的已知數(shù)據(jù)帶入此微分方程中即可算出平均油溫;

      接著將算出的平均油溫值帶入頂層油溫模型中,其中在頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程式中,Choil-moil,Rhoil-moil可通過(guò)具體算出,其它的變量同樣可以計(jì)算獲得,因此可通過(guò)算出的已知量求出頂層油溫;

      最后將算出的頂層油溫帶入繞組熱點(diǎn)溫度模型中,其中在繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程式中,Chs-hoil,Rhs-hoil可通過(guò)計(jì)算獲得,其它的變量同樣可以計(jì)算獲得,因此可通過(guò)算出的已知量求出熱點(diǎn)油溫;

      需要說(shuō)明的是,由于太陽(yáng)輻射的角度不同因此會(huì)出現(xiàn)影響變壓器的頂層油溫的太陽(yáng)輻射能量,以及影響變壓器的平均油溫的太陽(yáng)輻射能量;

      變壓器的繞組熱點(diǎn)溫度表示變壓器的繞組中最熱的溫度點(diǎn)。

      在一種較優(yōu)的實(shí)施方式中,步驟S1中:

      在平均油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程中,環(huán)境溫度可通過(guò)外部測(cè)量獲得,平均油溫的熱電容和熱阻可通過(guò)通用計(jì)算式計(jì)算獲得。

      在一種較優(yōu)的實(shí)施方式中,步驟S2中:

      在頂層油溫模型對(duì)應(yīng)的微分方程中,頂層油溫的熱電容和熱阻可通過(guò)通用計(jì)算式計(jì)算獲得。

      在一種較優(yōu)的實(shí)施方式中,步驟S3中:

      繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的微分方程中,繞組熱點(diǎn)溫度中的熱電容和熱阻通過(guò)通用式計(jì)算獲得。

      在一種較優(yōu)的實(shí)施方式中,通用式為:

      C為熱電容,R為熱阻;

      其中,c為單位單元內(nèi)的比熱容,ρ為介質(zhì)密度,ν為介質(zhì)的體積

      q為熱源,θ為導(dǎo)致熱量轉(zhuǎn)移的溫度即溫升,n為常數(shù)。

      上述技術(shù)方案中,平均油溫模型,頂層油溫模型,繞組熱點(diǎn)溫度模型對(duì)應(yīng)的熱電容以及熱阻,均通過(guò)該通用式計(jì)算獲得;

      需要說(shuō)明的是熱路模型中變壓器的熱阻,包括兩種,一種是變壓器箱體對(duì)外散熱熱阻,一種是變壓器冷卻器散熱熱阻,其中變壓器箱體散熱熱阻較大,對(duì)變壓器整體散熱影響較小,通常忽略不計(jì),只計(jì)算變壓器冷卻器散熱熱阻,其計(jì)算公式為:

      hF表示未受到風(fēng)扇作用的片散表面換熱系數(shù),hN表示受到風(fēng)扇作用的片散表面換熱系;W、H分別表示片散的寬度與高度。

      在一種較優(yōu)的實(shí)施方式中,q′sun=0.3AcPsun,Psun=IR=951.39(sin a)1.15;

      其中,A為變壓器箱體受輻射的面積,單位㎡;

      c為變壓器箱體表面材料的輻射吸收率,變壓器表面的輻射吸收率決定于材料性質(zhì)、顏色以及表面粗糙度等;

      Psun為太陽(yáng)到達(dá)地球表面單位面積上的輻射功率,單位W/㎡

      a為太陽(yáng)高度與地平線(xiàn)的夾角。

      在一種較優(yōu)的實(shí)施方式中,根據(jù)所述熱路模型中的油溫模型,頂層油溫模型,繞組熱點(diǎn)溫度模型,推倒獲得所所述繞組熱點(diǎn)溫度的計(jì)算公式;

      根據(jù)所述計(jì)算公式獲得所述繞組熱點(diǎn)溫度值;其中,θamb為所述環(huán)境溫度,Δθor為頂層油溫升,Δθhoil為額定負(fù)載下熱點(diǎn)到頂層油的溫度梯度,R為負(fù)載損耗比,K為負(fù)載系數(shù),x為變壓器油經(jīng)驗(yàn)值,y為繞組經(jīng)驗(yàn)值。

      負(fù)載損耗比,負(fù)載系數(shù),變壓器油經(jīng)驗(yàn)值,繞組經(jīng)驗(yàn)值的參數(shù)值均是已知,可獲得,根據(jù)獲得的頂層溫度可計(jì)算獲得最終的繞組熱點(diǎn)溫度。

      以上所述僅為本發(fā)明較佳的實(shí)施例,并非因此限制本發(fā)明的實(shí)施方式及保護(hù)范圍,對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言,應(yīng)當(dāng)能夠意識(shí)到凡運(yùn)用本發(fā)明說(shuō)明書(shū)及圖示內(nèi)容所作出的等同替換和顯而易見(jiàn)的變化所得到的方案,均應(yīng)當(dāng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)。

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