水平井同心雙管注氣隔熱分析方法及裝置制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開一種水平井同心雙管注氣隔熱分析方法及裝置，包括：采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以及地層熱物性參數(shù)，確定井身結(jié)構(gòu)熱阻，進一步確定井口處的最大熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度以及內(nèi)管的蒸汽干度，以確定環(huán)空對流熱阻，根據(jù)環(huán)空對流熱阻對單位長度的隔熱管向井壁的熱損失速度進行校正，根據(jù)校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度進行迭代分析生成水平井同心雙管注氣隔熱分析結(jié)果。本方案具有良好的計算穩(wěn)定性和較高的計算精度，可以對水平井同心雙管注汽工藝參數(shù)進行預(yù)測和調(diào)整，對提高油田的稠油水平井產(chǎn)量具有實意義。
【專利說明】水平井同心雙管注氣隔熱分析方法及裝置

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明專利設(shè)及稠油注蒸汽熱采領(lǐng)域，具體的講是一種水平井同屯、雙管注氣隔熱 分析方法及裝置。

【背景技術(shù)】
[0002] 從世界范圍看，水平井的開發(fā)應(yīng)用已經(jīng)成為油藏開發(fā)的主流，現(xiàn)場試驗證明，稠油 油藏采取水平井同屯、雙管注汽方式，能夠提高水平段吸汽的均勻程度，從而提高蒸汽的波 及面積，是進一步提高稠油油藏采收率的有效開采方式。
[0003] 由于W往同屯、雙管注汽隔熱分析理論計算研究工作不完整，同屯、雙管注汽工藝參 數(shù)優(yōu)化設(shè)計研究基本仍屬空白，目前急需配套集方案設(shè)計、系統(tǒng)參數(shù)調(diào)配、注采參數(shù)優(yōu)化的 軟件平臺，W指導(dǎo)現(xiàn)場進行施工方案設(shè)計和最佳開采工藝實施。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 為建立集工藝方案設(shè)計、系統(tǒng)參數(shù)調(diào)配、注采參數(shù)優(yōu)化的水平井雙管注汽工藝參 數(shù)優(yōu)化設(shè)計模型，W指導(dǎo)現(xiàn)場進行施工方案設(shè)計和最佳開采工藝實施，本發(fā)明實施例提供 了一種水平井同屯、雙管注氣隔熱分析方法，包括：
[0005] 步驟1，采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)W及地層熱物性參數(shù)；
[0006] 步驟2,根據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)W及地層熱物性參數(shù) 確定井身結(jié)構(gòu)熱阻；
[0007] 步驟3,根據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻化及地層熱物性參數(shù)確定井口處的 最大熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單 位長度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度W及內(nèi)管的蒸汽干度；
[000引步驟4,根據(jù)貝格斯-比爾算法確定單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、單 位長度的內(nèi)管平均壓力；
[0009] 步驟5,根據(jù)所述的單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、單位長度的內(nèi)管平 均壓力確定單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽平均溫度；
[0010] 步驟6、根據(jù)所述單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、單位長度的地層 平均溫度W及內(nèi)管的蒸汽平均溫度確定井身結(jié)構(gòu)溫度；
[0011] 步驟7,根據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)；
[0012] 步驟8,根據(jù)確定的環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)確定環(huán)空對流熱阻；
[0013] 步驟9,根據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁的熱損失速度 進行校正生成校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度；
[0014] 步驟10,根據(jù)所述校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度進行迭代分析 并重復(fù)步驟3?步驟10生成水平井同屯、雙管注氣隔熱分析結(jié)果。
[0015] 此外，本發(fā)明還公開一種水平井同屯、雙管注氣隔熱分析裝置，包括：
[0016] 參數(shù)采集模塊，用于采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)W及地層熱 物性參數(shù)；
[0017] 井身結(jié)構(gòu)熱阻確定模塊，用于根據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?數(shù)W及地層熱物性參數(shù)確定井身結(jié)構(gòu)熱阻；
[001引溫度干度確定模塊，用于根據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻W及地層熱物性 參數(shù)確定井口處的最大熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱 損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度W及內(nèi)管的蒸汽干 度；
[0019] 壓力確定模塊，根據(jù)貝格斯-比爾算法確定單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均 壓力、單位長度的內(nèi)管平均壓力；
[0020] 平均溫度確定模塊，用于根據(jù)所述的單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、 單位長度的內(nèi)管平均壓力確定單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽 平均溫度；
[0021] 井身結(jié)構(gòu)溫度確定模塊，用于根據(jù)所述單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均 溫度、單位長度的地層平均溫度W及內(nèi)管的蒸汽平均溫度確定井身結(jié)構(gòu)溫度；
[0022] 傳熱系數(shù)確定模塊，用于根據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空 對流傳熱系數(shù)；
[0023] 環(huán)空對流熱阻確定模塊，用于根據(jù)確定的環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù) 確定環(huán)空對流熱阻；
[0024] 校正熱損失確定模塊，根據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁 的熱損失速度進行校正生成校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度；
[0025] 隔熱分結(jié)果生成模塊，根據(jù)所述校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度 進行迭代分析生成水平井同屯、雙管注氣隔熱分析結(jié)果。
[0026] 本發(fā)明公開的技術(shù)方案具有良好的計算穩(wěn)定性和較高的計算精度，通過本發(fā)明的 方案可W很好的對水平井同屯、雙管注汽工藝參數(shù)進行預(yù)測和調(diào)整。本發(fā)明對提高油田的稠 油水平井產(chǎn)量具有極大的現(xiàn)實意義。
[0027] 為讓本發(fā)明的上述和其他目的、特征和優(yōu)點能更明顯易懂，下文特舉較佳實施例， 并配合所附圖式，作詳細說明如下。

【專利附圖】

【附圖說明】
[002引為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn) 有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本 發(fā)明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可W 根據(jù)該些附圖獲得其他的附圖。
[0029] 圖1為本發(fā)明公開的一種水平井同屯、雙管注氣隔熱分析方法的流程圖；
[0030] 圖2為本發(fā)明實施例的示意圖；
[0031] 圖3為本發(fā)明公開的一種水平井同屯、雙管注氣隔熱分析裝置的框圖；
[0032] 圖4為本發(fā)明實施例的示意圖。

【具體實施方式】
[0033] 下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進行清楚、完 整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于 本發(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他 實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。
[0034] 如圖1所示，為本發(fā)明公開的一種水平井同屯、雙管注氣隔熱分析方法，包括：
[0035] 步驟S101，采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)W及地層熱物性參 數(shù)；
[0036] 步驟S102,根據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)W及地層熱物性 參數(shù)確定井身結(jié)構(gòu)熱阻；
[0037] 步驟S103,根據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻W及地層熱物性參數(shù)確定井口 處的最大熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管 的單位長度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度W及內(nèi)管的蒸汽干度；
[003引步驟S104,根據(jù)貝格斯-比爾算法確定單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓 力、單位長度的內(nèi)管平均壓力；
[0039] 步驟S105,根據(jù)所述的單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、單位長度的內(nèi) 管平均壓力確定單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽平均溫度；
[0040] 步驟S106、根據(jù)所述單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、單位長度的 地層平均溫度W及內(nèi)管的蒸汽平均溫度確定井身結(jié)構(gòu)溫度；
[0041] 步驟S107,根據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系 數(shù)；
[0042] 步驟S108,根據(jù)確定的環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)確定環(huán)空對流熱 阻；
[0043] 步驟S109,根據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁的熱損失速 度進行校正生成校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度；
[0044] 步驟S110,根據(jù)所述校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度進行迭代分 析并重復(fù)步驟S103?步驟S110生成水平井同屯、雙管注氣隔熱分析結(jié)果。
[0045] 水平井同屯、雙管注汽，如圖2所示，注汽內(nèi)管201 -般采用油管，注汽外管202般 采用隔熱管。井口兩套注汽調(diào)節(jié)裝置，分別控制注汽內(nèi)管和注汽外管的注汽壓力、注汽速 率、注汽時間。內(nèi)管長度大于外管長度，外管下深到腳跟處，內(nèi)管下深到腳尖處。水平段是 篩管方式完井。
[0046] 由于隔熱管保溫效果好，內(nèi)管又相當(dāng)于一個加熱體，因此外管段熱量損失較小，外 管出口處有較高的干度和溫度。由于普通油管導(dǎo)熱系數(shù)一般都在150?16化J/(m? °C )， 熱損失較大，但是外管對內(nèi)管起到了很好的保溫作用，因此內(nèi)管在直井段熱損失較小。內(nèi)管 在水平段熱損失較大，但內(nèi)管的散熱對水平段油層起到了很好的預(yù)熱效果。
[0047] 此外，如圖3所示，本發(fā)明還提供了一種水平井同屯、雙管注氣隔熱分析裝置，包 括：
[0048] 參數(shù)采集模塊301，用于采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)W及地層 熱物性參數(shù)；
[0049] 井身結(jié)構(gòu)熱阻確定模塊302,用于根據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入 參數(shù)w及地層熱物性參數(shù)確定井身結(jié)構(gòu)熱阻；
[0050] 溫度干度確定模塊303,用于根據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻W及地層熱物 性參數(shù)確定井口處的最大熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的 熱損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度W及內(nèi)管的蒸汽 干度；
[0化1] 壓力確定模塊304,根據(jù)貝格斯-比爾算法確定單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空 平均壓力、單位長度的內(nèi)管平均壓力；
[0052] 平均溫度確定模塊305,用于根據(jù)所述的單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓 力、單位長度的內(nèi)管平均壓力確定單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的 蒸汽平均溫度；
[0化3] 井身結(jié)構(gòu)溫度確定模塊306,用于根據(jù)所述單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽 平均溫度、單位長度的地層平均溫度W及內(nèi)管的蒸汽平均溫度確定井身結(jié)構(gòu)溫度；
[0化4] 傳熱系數(shù)確定模塊307,用于根據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空福射傳熱系數(shù)和 環(huán)空對流傳熱系數(shù)；
[0化5] 環(huán)空對流熱阻確定模塊308,用于根據(jù)確定的環(huán)空福射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱 系數(shù)確定環(huán)空對流熱阻；
[0化6] 校正熱損失確定模塊309,根據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向 井壁的熱損失速度進行校正生成校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度；
[0化7] 隔熱分結(jié)果生成模塊310,根據(jù)所述校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失 速度進行迭代分析生成水平井同屯、雙管注氣隔熱分析結(jié)果。
[0化引下面結(jié)合具體實施例對本發(fā)明的技術(shù)方案作進一步詳細描述，本實施例中僅列出 為推導(dǎo)新算法用到的主要計算公式。注汽管柱劃分成若干個單元，每段單元長度dl，一段單 元從直井段注汽內(nèi)管中屯、線截開，側(cè)面圖如圖4所示。
[0化9] 蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流：
[0060]

【權(quán)利要求】
1. 一種水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的方法包括： 步驟1，采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以及地層熱物性參數(shù)； 步驟2,根據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以及地層熱物性參數(shù)確定 井身結(jié)構(gòu)熱阻； 步驟3,根據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻以及地層熱物性參數(shù)確定井口處的最大 熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單位長 度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度以及內(nèi)管的蒸汽干度； 步驟4,根據(jù)貝格斯-比爾算法確定單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、單位長 度的內(nèi)管平均壓力； 步驟5,根據(jù)所述的單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、單位長度的內(nèi)管平均壓 力確定單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽平均溫度； 步驟6、根據(jù)所述單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、單位長度的地層平均 溫度以及內(nèi)管的蒸汽平均溫度確定井身結(jié)構(gòu)溫度； 步驟7,根據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)； 步驟8,根據(jù)確定的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)確定環(huán)空對流熱阻； 步驟9,根據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁的熱損失速度進行 校正生成校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度； 步驟10,根據(jù)所述校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度進行迭代分析并重 復(fù)步驟3?步驟10生成水平井同心雙管注氣隔熱分析結(jié)果。
2. 如權(quán)利要求1所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的井身 結(jié)構(gòu)熱阻包括：蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻、內(nèi)管內(nèi)外壁熱傳導(dǎo)熱阻、蒸汽與內(nèi)管外 壁之間的熱對流熱阻、蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻、隔熱管的內(nèi)管內(nèi)外壁之 間的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱層的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱管外壁的熱傳導(dǎo)熱阻、套管壁的熱傳導(dǎo)熱阻、 水泥環(huán)的熱傳導(dǎo)熱阻以及地層的熱傳導(dǎo)熱阻。
3. 如權(quán)利要求1所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的步驟 10中生成的水平井同心雙管注氣隔熱分析結(jié)果包括： 生成直井段隔熱注汽分析結(jié)果和水平井段注汽隔熱分析結(jié)果。
4. 如權(quán)利要求3所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的井身 結(jié)構(gòu)溫度包括：隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁溫度、隔熱管內(nèi)管外壁溫度、隔熱管外管內(nèi)壁溫度、隔熱管 外管外壁溫度、水泥環(huán)外溫度、套管外壁溫度、套管內(nèi)壁溫度、內(nèi)管內(nèi)壁溫度、篩管外管溫 度、篩管內(nèi)管溫度。
5. 如權(quán)利要求1所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于， 所述的井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)包括：水膜傳熱系數(shù)、水泥導(dǎo)熱系數(shù)、井眼半徑、內(nèi) 管內(nèi)壁半徑、內(nèi)管外壁半徑、內(nèi)管下入深度、內(nèi)管導(dǎo)熱系數(shù)、隔熱管下入深度、隔熱管導(dǎo)熱系 數(shù)、隔熱管內(nèi)管內(nèi)徑、隔熱管內(nèi)管外徑、隔熱管外管外徑、隔熱管外管內(nèi)徑、套管內(nèi)徑、套管 外徑、篩管內(nèi)徑、篩管外徑、油管導(dǎo)熱系數(shù)、套管導(dǎo)熱系數(shù)、篩管導(dǎo)熱系數(shù)； 所述的井口注入?yún)?shù)包括：內(nèi)管注汽壓力；內(nèi)管注汽干度；內(nèi)管注汽速率；內(nèi)管注汽時 間；外管注汽壓力；外管注汽干度；外管注汽速率；外管注汽時間； 所述的地層熱物性參數(shù)包括：地溫梯度；地表溫度；地層導(dǎo)熱系數(shù)。
6.如權(quán)利要求5所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的根據(jù) 所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以及地層熱物性參數(shù)確定井身結(jié)構(gòu)熱阻包 括： 根據(jù)所述的水膜傳熱系數(shù)、內(nèi)管內(nèi)壁半徑以及式（1)確定蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對 流熱阻；
其中，&為蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻，m?K/W;hf為水膜傳熱系數(shù)，2800? 11136W/(m2 ?K) ;rtiJ為內(nèi)管內(nèi)壁半徑，m; 根據(jù)所述油管導(dǎo)熱系數(shù)、內(nèi)管內(nèi)壁半徑、內(nèi)管內(nèi)外壁半徑及式（2)確定內(nèi)管內(nèi)外壁之 間的熱傳導(dǎo)熱阻；
式中：R2為內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻，m*K/W;Ktub為油管導(dǎo)熱系數(shù)，WAm*K) ;rt。i為內(nèi)管外壁半徑，m; 所述的水膜傳熱系數(shù)、內(nèi)管內(nèi)壁半徑以及式（3)確定蒸汽與內(nèi)管外壁之間的熱對流熱 阻；
式中：R3為蒸汽與內(nèi)管外壁之間的熱對流熱阻，m?K/W; 根據(jù)水膜傳熱系數(shù)、隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁半徑以及式（4)確定蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間 的熱對流；
式中：R4為蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻，m*K/W;rti為隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁半 徑，m; 根據(jù)油管導(dǎo)熱系數(shù)、隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁半徑、隔熱管內(nèi)管外壁半徑和式（5)確定隔熱管 內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻：
式中：R5為隔熱管內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W，Ktub為油管導(dǎo)熱系數(shù)，rt。為 隔熱管內(nèi)管外壁半徑，m; 根據(jù)所述的隔熱管導(dǎo)熱系數(shù)、隔熱管內(nèi)管外壁半徑、隔熱管外管內(nèi)壁半徑以及式（6) 確定隔熱層的熱傳導(dǎo)熱阻；
式中：R6為絕熱層的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W;Kins為隔熱管導(dǎo)熱系數(shù)，WAm?K);ri為隔熱 管外管內(nèi)壁半徑，m; 隔熱管外壁的熱傳導(dǎo)：
式中：&為隔熱管外壁的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W，r。為隔熱管外壁半徑，m， 根據(jù)所述套管導(dǎo)熱系數(shù)、套管內(nèi)壁半徑、套管外壁半徑以及式（9)確定套管壁的熱傳 導(dǎo)熱阻；
式中：R9為套管壁的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W，K_為套管導(dǎo)熱系數(shù)，WAm?K)，r^為套管內(nèi) 壁半徑，m，r。。為套管外壁半徑，m; 根據(jù)所述水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù)、井眼半徑、套管外壁半徑以及是（10)確定水泥環(huán)的熱傳導(dǎo) 熱阻：
式中：1?1(|為水泥環(huán)的熱傳導(dǎo)熱阻，111*1(/1;1(。 6"1為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù)，1八111*1();1'11為井眼 半徑，m; 根據(jù)瑞曼時間函數(shù)、地層導(dǎo)入系數(shù)以及是（11)確定地層的熱傳導(dǎo)熱阻：
式中：L為地層的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W;Ke為地層導(dǎo)熱系數(shù)，WAm?K)，f(t)為瑞曼時 間函數(shù)。
7.如權(quán)利要求6所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的根據(jù) 井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻以及地層熱物性參數(shù)確定井口處的最大熱損失、單位長 度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度 包括： 根據(jù)地層熱物性參數(shù)和式（12)確定單位長度對應(yīng)的地層溫度，
式中：bk為地層溫度，地層溫度初始值b^為地表溫度，°C;al為地層熱物性參數(shù)中的 地溫梯度，°C/100m，dl為單位長度； 根據(jù)式（12-1)確定地層平均溫度；
根據(jù)所述井口注入蒸汽溫度、所述地層平均溫度、蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻、 內(nèi)管內(nèi)外壁熱傳導(dǎo)熱阻、蒸汽與內(nèi)管外壁之間的熱對流熱阻、蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間 的熱對流熱阻、隔熱管的內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱層的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱管外壁 的熱傳導(dǎo)熱阻、套管壁的熱傳導(dǎo)熱阻、水泥環(huán)的熱傳導(dǎo)熱阻以及地層的熱傳導(dǎo)熱阻以及式 (17)確定井口處的最大熱損失，其中，
其中，Qm為井口處的最大熱損失，Ts為內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度，T6為地層平 均溫度，式（17)中確定井口處的最大熱損失時，Ts取在井口注入的蒸汽溫度； 根據(jù)所述井口最大熱損失確定豎井段的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度為Qk =o. 9Qm； 根據(jù)內(nèi)管的蒸汽平均溫度、內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度以及式（33)確定豎井 段的內(nèi)管單位長度熱損失速度；其中，
Qs'為豎井段的內(nèi)管單位長度熱損失速度。
8. 如權(quán)利要求4所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的根據(jù) 井身結(jié)構(gòu)熱阻、確定的單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽平均溫 度以及單位長度隔熱管向井壁的熱損失速度確定單位長度的井身結(jié)構(gòu)溫度包括： 根據(jù)直井段的井身結(jié)構(gòu)熱阻、單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、地層平 均溫度確定豎井段的隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁溫度、隔熱管內(nèi)管外壁溫度、隔熱管外管內(nèi)壁溫度、隔 熱管外管外壁溫度、水泥環(huán)外溫度、套管外壁溫度、套管內(nèi)壁溫度； 根據(jù)所述豎井段的單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、所述的內(nèi)管的蒸汽 平均溫度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度以及井身結(jié)構(gòu)熱阻確定水平井段的內(nèi)管內(nèi)壁溫度、 內(nèi)管外壁溫度、篩管外管溫度以及篩管內(nèi)管溫度。
9. 如權(quán)利要求8所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的根據(jù) 確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)包括： 根據(jù)所述豎井段的隔熱管外管外壁溫度和套管內(nèi)壁溫度確定豎井段的環(huán)空輻射傳熱 系數(shù)以及豎井段環(huán)空自然對流傳熱系數(shù)； 根據(jù)所述水平井段的內(nèi)管外壁溫度和篩管內(nèi)管溫度確定水平井段的環(huán)空輻射傳熱系 數(shù)以及水平井段的自然對流傳熱系數(shù)。
10. 如權(quán)利要求9所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的根據(jù) 確定的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)確定環(huán)空對流熱阻包括： 根據(jù)確定的豎井段的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)、豎井段的環(huán)空自然對流傳熱系數(shù)以及式（8) 確定豎井段的環(huán)空對流熱阻，
式中：R8為環(huán)空熱對流熱阻，m?K/W;hr為環(huán)空輻射傳熱系數(shù)，WAm2 ?K) ;hc為環(huán)空自 然然對流傳熱系數(shù)，WAm2 ?K)，r。為隔熱管外壁半徑，m; 根據(jù)所述水平井段的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)、水平井段的自然對流傳熱系數(shù)以及式（47)、 式（48)確定水平井段的環(huán)空對流熱阻和篩管壁的熱傳導(dǎo)熱阻， 水平段的環(huán)空熱對流熱阻R' 8:
其中，hr為水平段的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)，WAm2 ?K) ;hc為水平段環(huán)空自然對流傳熱系 數(shù)，WAm2 ?K); 篩管壁的熱傳導(dǎo)熱阻R' 9:
式中：K' 為篩管導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?K) ;r' 為篩管內(nèi)壁半徑，m;r'。。為篩管外壁 半徑，m。
11. 如權(quán)利要求10所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，所述的根 據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁的熱損失速度進行校正生成校正 后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度包括： 根據(jù)確定的豎井段的豎井段的環(huán)空對流熱阻和式（32)校正隔熱管向井壁的單位長度 熱損失速度，其中，
12. 如權(quán)利要求7或10所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析方法，其特征在于，根據(jù)井 口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻以及地層熱物性參數(shù)確定井口處的最大熱損失、單位長度 的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度包 括： 根據(jù)水平井段的內(nèi)管的蒸汽平均溫度、地層平均溫度以及式（46)確定水平井段內(nèi)管 的熱損失速度，其中，
Q'為水平井段內(nèi)管的熱損失速度；其中， 水平井段的環(huán)空熱對流熱阻R' 8:
水平井段篩管壁的熱傳導(dǎo)熱阻R' 9:
式中：K' 為篩管導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?K) ;r' 為篩管內(nèi)壁半徑，m;r'。。為篩管外壁 半徑，m。
13. -種水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的裝置包括： 參數(shù)采集模塊，用于采集井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以及地層熱物性 參數(shù)； 井身結(jié)構(gòu)熱阻確定模塊，用于根據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以 及地層熱物性參數(shù)確定井身結(jié)構(gòu)熱阻； 溫度干度確定模塊，用于根據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻以及地層熱物性參數(shù) 確定井口處的最大熱損失、單位長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失 速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度、隔熱管與內(nèi)管環(huán)空的蒸汽干度以及內(nèi)管的蒸汽干度； 壓力確定模塊，根據(jù)貝格斯-比爾算法確定單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓 力、單位長度的內(nèi)管平均壓力； 平均溫度確定模塊，用于根據(jù)所述的單位長度的內(nèi)管與隔熱管的環(huán)空平均壓力、單位 長度的內(nèi)管平均壓力確定單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽平均 溫度； 井身結(jié)構(gòu)溫度確定模塊，用于根據(jù)所述單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫 度、單位長度的地層平均溫度以及內(nèi)管的蒸汽平均溫度確定井身結(jié)構(gòu)溫度； 傳熱系數(shù)確定模塊，用于根據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流 傳熱系數(shù)； 環(huán)空對流熱阻確定模塊，用于根據(jù)確定的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)確定 環(huán)空對流熱阻； 校正熱損失確定模塊，根據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁的熱 損失速度進行校正生成校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度； 隔熱分結(jié)果生成模塊，根據(jù)所述校正后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度進行 迭代分析生成水平井同心雙管注氣隔熱分析結(jié)果。
14. 如權(quán)利要求13所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的井 身結(jié)構(gòu)熱阻包括：蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻、內(nèi)管內(nèi)外壁熱傳導(dǎo)熱阻、蒸汽與內(nèi) 管外壁之間的熱對流熱阻、蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻、隔熱管的內(nèi)管內(nèi)外 壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱層的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱管外壁的熱傳導(dǎo)熱阻、套管壁的熱傳導(dǎo)熱 阻、水泥環(huán)的熱傳導(dǎo)熱阻以及地層的熱傳導(dǎo)熱阻。
15. 如權(quán)利要求13所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的步 驟10中生成的水平井同心雙管注氣隔熱分析結(jié)果包括： 生成直井段隔熱注汽分析結(jié)果和水平井段注汽隔熱分析結(jié)果。
16. 如權(quán)利要求15所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的井 身結(jié)構(gòu)溫度包括：隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁溫度、隔熱管內(nèi)管外壁溫度、隔熱管外管內(nèi)壁溫度、隔熱 管外管外壁溫度、水泥環(huán)外溫度、套管外壁溫度、套管內(nèi)壁溫度、內(nèi)管內(nèi)壁溫度、篩管外管溫 度、篩管內(nèi)管溫度。
17. 如權(quán)利要求13所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于， 所述的井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)包括：水膜傳熱系數(shù)、水泥導(dǎo)熱系數(shù)、井眼半徑、內(nèi) 管內(nèi)壁半徑、內(nèi)管外壁半徑、內(nèi)管下入深度、內(nèi)管導(dǎo)熱系數(shù)、隔熱管下入深度、隔熱管導(dǎo)熱系 數(shù)、隔熱管內(nèi)管內(nèi)徑、隔熱管內(nèi)管外徑、隔熱管外管外徑、隔熱管外管內(nèi)徑、套管內(nèi)徑、套管 外徑、篩管內(nèi)徑、篩管外徑、油管導(dǎo)熱系數(shù)、套管導(dǎo)熱系數(shù)、篩管導(dǎo)熱系數(shù)； 所述的井口注入?yún)?shù)包括：內(nèi)管注汽壓力；內(nèi)管注汽干度；內(nèi)管注汽速率；內(nèi)管注汽時 間；外管注汽壓力；外管注汽干度；外管注汽速率；外管注汽時間； 所述的地層熱物性參數(shù)包括：地溫梯度；地表溫度；地層導(dǎo)熱系數(shù)。
18. 如權(quán)利要求17所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的根 據(jù)所述井身結(jié)構(gòu)及熱物理性質(zhì)參數(shù)、井口注入?yún)?shù)以及地層熱物性參數(shù)確定井身結(jié)構(gòu)熱阻 包括： 根據(jù)所述的水膜傳熱系數(shù)、內(nèi)管內(nèi)壁半徑以及式（1)確定蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對 流熱阻；
其中，&為蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻，m^K/W;hf為水膜傳熱系數(shù)，WAm2 ?!();rti」為內(nèi)管內(nèi)壁半徑，m; 根據(jù)所述油管導(dǎo)熱系數(shù)、內(nèi)管內(nèi)壁半徑、內(nèi)管內(nèi)外壁半徑及式（2)確定內(nèi)管內(nèi)外壁之 間的熱傳導(dǎo)熱阻；
式中：R2為內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻，m*K/W;Ktub為油管導(dǎo)熱系數(shù)，WAm*K) ;rt。i為內(nèi)管外壁半徑，m; 所述的水膜傳熱系數(shù)、內(nèi)管內(nèi)壁半徑以及式（3)確定蒸汽與內(nèi)管外壁之間的熱對流熱 阻；
式中：R3為蒸汽與內(nèi)管外壁之間的熱對流熱阻，m?K/W; 根據(jù)水膜傳熱系數(shù)、隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁半徑以及式（4)確定蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間 的熱對流；
式中：R4為蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻，m*K/W;rti為隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁半 徑，m; 根據(jù)油管導(dǎo)熱系數(shù)、隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁半徑、隔熱管內(nèi)管外壁半徑和式（5)確定隔熱管 內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻：
式中：R5為隔熱管內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W，Ktub為油管導(dǎo)熱系數(shù)，rt。為 隔熱管內(nèi)管外壁半徑，m; 根據(jù)所述的隔熱管導(dǎo)熱系數(shù)、隔熱管內(nèi)管外壁半徑、隔熱管外管內(nèi)壁半徑以及式（6) 確定隔熱層的熱傳導(dǎo)熱阻；
式中：R6為絕熱層的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W;Kins為隔熱管導(dǎo)熱系數(shù)，WAm?K);ri為隔熱 管外管內(nèi)壁半徑，m; 隔熱管外壁的熱傳導(dǎo)：
式中：&為隔熱管外壁的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W，r。為隔熱管外壁半徑，m， 根據(jù)所述套管導(dǎo)熱系數(shù)、套管內(nèi)壁半徑、套管外壁半徑以及式（9)確定套管壁的熱傳 導(dǎo)熱阻；
式中：R9為套管壁的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W，K_為套管導(dǎo)熱系數(shù)，WAm?K)，r^為套管內(nèi) 壁半徑，m，r。。為套管外壁半徑，m; 根據(jù)所述水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù)、井眼半徑、套管外壁半徑以及是（10)確定水泥環(huán)的熱傳導(dǎo) 熱阻：
式中：1?1(|為水泥環(huán)的熱傳導(dǎo)熱阻，111*1(/1;1(。 6"1為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù)，1八111*1();1'11為井眼 半徑，m; 根據(jù)瑞曼時間函數(shù)、地層導(dǎo)入系數(shù)以及是（11)確定地層的熱傳導(dǎo)熱阻：
式中：L為地層的熱傳導(dǎo)熱阻，m?K/W;Ke為地層導(dǎo)熱系數(shù)，WAm?K)，f(t)為瑞曼時 間函數(shù)。
19. 如權(quán)利要求18所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的根 據(jù)井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻以及地層熱物性參數(shù)確定井口處的最大熱損失、單位 長度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速 度包括： 根據(jù)地層熱物性參數(shù)和式（12)確定單位長度對應(yīng)的地層溫度，
式中：bk為地層溫度，地層溫度初始值b^為地表溫度，°C;al為地層熱物性參數(shù)中的 地溫梯度，°C/100m，dl為單位長度； 根據(jù)式（12-1)確定地層平均溫度；
根據(jù)所述井口注入蒸汽溫度、所述地層平均溫度、蒸汽與內(nèi)管內(nèi)壁之間的熱對流熱阻、 內(nèi)管內(nèi)外壁熱傳導(dǎo)熱阻、蒸汽與內(nèi)管外壁之間的熱對流熱阻、蒸汽與隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁之間 的熱對流熱阻、隔熱管的內(nèi)管內(nèi)外壁之間的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱層的熱傳導(dǎo)熱阻、隔熱管外壁 的熱傳導(dǎo)熱阻、套管壁的熱傳導(dǎo)熱阻、水泥環(huán)的熱傳導(dǎo)熱阻以及地層的熱傳導(dǎo)熱阻以及式 (17)確定井口處的最大熱損失，其中，
其中，Qm為井口處的最大熱損失，Ts為內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度，T6為地層平 均溫度，式（17)中確定井口處的最大熱損失時，Ts取在井口注入的蒸汽溫度； 根據(jù)所述井口最大熱損失確定豎井段的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度為Qk =〇? 9Qm； 根據(jù)內(nèi)管的蒸汽平均溫度、內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度以及式（33)確定豎井 段的內(nèi)管單位長度熱損失速度；其中，
Qs'為豎井段的內(nèi)管單位長度熱損失速度。
20. 如權(quán)利要求16所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的根 據(jù)井身結(jié)構(gòu)熱阻、確定的單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、內(nèi)管的蒸汽平均 溫度以及單位長度隔熱管向井壁的熱損失速度確定單位長度的井身結(jié)構(gòu)溫度包括： 根據(jù)直井段的井身結(jié)構(gòu)熱阻、單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、地層平 均溫度確定豎井段的隔熱管內(nèi)管內(nèi)壁溫度、隔熱管內(nèi)管外壁溫度、隔熱管外管內(nèi)壁溫度、隔 熱管外管外壁溫度、水泥環(huán)外溫度、套管外壁溫度、套管內(nèi)壁溫度； 根據(jù)所述豎井段的單位長度的內(nèi)管和隔熱管環(huán)空的蒸汽平均溫度、所述的內(nèi)管的蒸汽 平均溫度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度以及井身結(jié)構(gòu)熱阻確定水平井段的內(nèi)管內(nèi)壁溫度、 內(nèi)管外壁溫度、篩管外管溫度以及篩管內(nèi)管溫度。
21. 如權(quán)利要求20所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的根 據(jù)確定的井身結(jié)構(gòu)溫度確定環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)包括： 根據(jù)所述豎井段的隔熱管外管外壁溫度和套管內(nèi)壁溫度確定豎井段的環(huán)空輻射傳熱 系數(shù)以及豎井段環(huán)空自然對流傳熱系數(shù)； 根據(jù)所述水平井段的內(nèi)管外壁溫度和篩管內(nèi)管溫度確定水平井段的環(huán)空輻射傳熱系 數(shù)以及水平井段的自然對流傳熱系數(shù)。
22. 如權(quán)利要求21所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的根 據(jù)確定的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)和環(huán)空對流傳熱系數(shù)確定環(huán)空對流熱阻包括： 根據(jù)確定的豎井段的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)、豎井段的環(huán)空自然對流傳熱系數(shù)以及式（8) 確定豎井段的環(huán)空對流熱阻，
式中：R8為環(huán)空熱對流熱阻，m?K/W;hr為環(huán)空輻射傳熱系數(shù)，WAm2 ?K) ;hc為環(huán)空自 然然對流傳熱系數(shù)，WAm2 ?K)，r。為隔熱管外壁半徑，m; 根據(jù)所述水平井段的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)、水平井段的自然對流傳熱系數(shù)以及式（47)、 式（48)確定水平井段的環(huán)空對流熱阻和篩管壁的熱傳導(dǎo)熱阻， 水平段的環(huán)空熱對流熱阻R' 8:
其中，hr為水平段的環(huán)空輻射傳熱系數(shù)，WAm2 ?K) ;hc為水平段環(huán)空自然然對流傳熱 系數(shù)，WAm2*K); 篩管壁的熱傳導(dǎo)熱阻R' 9:
式中：K' 為篩管導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?K) ;r' 為篩管內(nèi)壁半徑，m;r'。。為篩管外壁 半徑，m。
23. 如權(quán)利要求22所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，所述的根 據(jù)確定的環(huán)空對流熱阻對所述單位長度的隔熱管向井壁的熱損失速度進行校正生成校正 后的隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度包括： 根據(jù)確定的豎井段的豎井段的環(huán)空對流熱阻和式（32)校正隔熱管向井壁的單位長度 熱損失速度，其中，
24. 如權(quán)利要求19或22所述的水平井同心雙管注氣隔熱分析裝置，其特征在于，根據(jù) 井口注入?yún)?shù)、所述井身結(jié)構(gòu)熱阻以及地層熱物性參數(shù)確定井口處的最大熱損失、單位長 度的地層平均溫度、隔熱管向井壁的單位長度的熱損失速度、內(nèi)管的單位長度熱損失速度 包括： 根據(jù)水平井段的內(nèi)管的蒸汽平均溫度、地層平均溫度以及式（46)確定水平井段內(nèi)管 的熱損失速度，其中，
Q'為水平井段內(nèi)管的熱損失速度；其中， 水平井段的環(huán)空熱對流熱阻R' 8:
水平井段篩管壁的熱傳導(dǎo)熱阻R' 9:
式中：K' 為篩管導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?K) ;r' 為篩管內(nèi)壁半徑，m;r'。。為篩管外壁 半徑，m。
【文檔編號】G06F19/00GK104481482SQ201410638663
【公開日】2015年4月1日 申請日期:2014年11月7日 優(yōu)先權(quán)日:2014年11月7日
【發(fā)明者】曲紹剛, 馬振, 張成博, 王智博, 方梁鋒, 崔冠麟, 李晨曦, 李德福, 伊宏亮, 賀夢琪, 劉洪芹, 徐東, 汪盈盈, 劉德英 申請人:中國石油天然氣股份有限公司