本發(fā)明涉及核
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其涉及一種獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法。
背景技術(shù)：
：反應(yīng)堆以裝載的核燃料產(chǎn)生熱量，將熱量帶出后傳遞給汽輪機(jī)，推動(dòng)汽輪機(jī)發(fā)電。反應(yīng)堆發(fā)熱的主要原件是核燃料，核燃料一般被制作成很小的柱狀體(俗稱芯塊)，填充在燃料棒包殼內(nèi)，并將多組燃料棒捆綁成束狀，組成核燃料組件。工程實(shí)踐中，人們非常關(guān)注核燃料棒的溫度參數(shù)，因?yàn)榉磻?yīng)堆運(yùn)行過程中，燃料棒的溫度很高，很可能導(dǎo)致燃料棒融化，從而產(chǎn)生事故，威脅核電廠的安全。目前傳統(tǒng)的做法是計(jì)算出燃料棒的平均功率，通過一個(gè)簡(jiǎn)單的折算，得到燃料棒的平均溫度，這種處理方式簡(jiǎn)單，但缺乏精度，并且往往對(duì)燃料棒的溫度估計(jì)過低，從而造成安全隱患。在現(xiàn)代反應(yīng)堆物理計(jì)算中，先進(jìn)節(jié)塊法可以高速準(zhǔn)確地求解三維中子擴(kuò)散方程，得到了工業(yè)界廣泛的應(yīng)用。然而有的節(jié)塊法采用了橫向積分技術(shù)對(duì)空間進(jìn)行近似，這類節(jié)塊法(例如節(jié)塊展開法NEM、解析節(jié)塊法ANM等)只能直接得到組件的平均功率，而在核設(shè)計(jì)和安全分析中往往需要提供組件內(nèi)燃料棒的三維功率分布。因此需要根據(jù)節(jié)塊法提供的節(jié)塊平均量等信息對(duì)節(jié)塊內(nèi)的燃料棒進(jìn)行精細(xì)功率重構(gòu)。精細(xì)功率重構(gòu)方法可分為兩類，一類是嵌入法(EmbeddedMethod)，即利用均勻化介質(zhì)組件內(nèi)的功率分布給出非均勻介質(zhì)組件計(jì)算所需的邊界條件，對(duì)感興趣的組件進(jìn)行非均勻介質(zhì)組件輸運(yùn)計(jì)算，得出組件內(nèi)功率分布。這一類方法具有較高的精度，但是計(jì)算復(fù)雜，計(jì)算時(shí)間很長(zhǎng)，而且通常只限于兩群模型。另一類是調(diào)制法(ModulationMethod)，即事先算出單個(gè)組件內(nèi)部的非均勻功率分布(使用簡(jiǎn)單邊界條件，如反射邊界條件)作為形狀函數(shù)，由均勻化介質(zhì)組件內(nèi)功率分布乘以該形狀函數(shù)就得出非均勻介質(zhì)組件內(nèi)的功率分布。這一類方法的精度與嵌入法相近，但是計(jì)算效 率更高，因此幾乎程序都采用了調(diào)制法進(jìn)行精細(xì)功率重構(gòu)。調(diào)制法也根據(jù)通量展開式的形式不同而不同，但是原理基本一致。在均勻節(jié)塊內(nèi)，將第g群二維中子通量密度展開成多項(xiàng)式Pi(x，y)或/和雙曲(或三角)函數(shù)Fj(x，y)的形式：φghom(x,y)=ΣiaiPi(x,y)+ΣjbjFj(x,y)---(1)]]>其中：ai和bi為展開系數(shù)。然后根據(jù)展開系數(shù)的個(gè)數(shù)，確定N個(gè)約束條件。根據(jù)這些約束條件求出的展開式系數(shù)ai和bi，進(jìn)而可以求得均勻節(jié)塊內(nèi)的精細(xì)通量分布在均勻的精細(xì)中子通量密度基礎(chǔ)上，乘以事先由組件計(jì)算程序計(jì)算得到的組件形狀因子fg(x，y)即可獲得非均勻節(jié)塊內(nèi)的精細(xì)通量分布φghet(x,y)=φghom(x,y)·fg(x,y)---(2)]]>最后根據(jù)式(3)獲得非均勻節(jié)塊內(nèi)的精細(xì)功率分布phet(x，y)。phet(x,y)=ΣgkΣf,g·φghet(x,y)---(3)]]>根據(jù)傳熱模型，可以由外至內(nèi)計(jì)算出燃料棒的溫度。圖1為燃料棒橫截面上溫度場(chǎng)分區(qū)的示意圖。如圖1所示，燃料棒film層外為冷卻劑區(qū)，認(rèn)為film層外層溫度等于冷卻劑溫度Tmod。(1)Film層溫差ΔTfilmΔTfilm=Qcohfilm---(4)]]>其中：Qco為包殼外表面的熱流密度，該項(xiàng)由其他程序計(jì)算給出(如反應(yīng)堆堆芯分析程序)；hfilm為film層導(dǎo)熱系數(shù)。(2)化學(xué)沉積層溫差ΔTcrudΔTcrud=Qcotcrudkcrud---(5)]]>其中：kcrud為化學(xué)沉積層厚度，會(huì)隨著燃耗的變化而不同；tcrud為化學(xué)沉積層導(dǎo)熱系數(shù)，約等于0.5。(3)包殼外表面溫度T(Rco)T(Rco)＝Tmod+ΔTcrud+ΔTfilm(6)若T(Rco)大于飽和冷卻劑飽和溫度，則認(rèn)為泡核沸騰將包殼外表面的熱量通過化學(xué)沉積層帶走，此時(shí)可以忽略ΔTcrud，包殼外表面的溫度可以用Jens-Lottes沸騰傳熱方程計(jì)算。(4)包殼層溫差ΔTcladΔTclad=Qco×Rco×1kclad×ln(RcoRci)---(7)]]>其中：kclad為包殼導(dǎo)熱系數(shù)；Rci為包殼內(nèi)徑；Rco為包殼外徑。(5)氣隙層溫差ΔTgapΔTgap=Qco×1hgap×2RcoRhd---(8)]]>其中：hgap為氣隙導(dǎo)熱系數(shù)；Rhd為熱腫脹后芯塊半徑。(6)芯塊溫度計(jì)算將芯塊分為J個(gè)子環(huán)區(qū)域，第j個(gè)子環(huán)區(qū)域區(qū)的溫差ΔTj通過公式(9)計(jì)算得到：ΔTj=Qj-12πkj×ln(rjrj-1)+qj(rj2-rj-12)4kj-qjrj-122kjln(rjrj-1)---(9)]]>其中：Qj為第j個(gè)子環(huán)區(qū)域的線功率密度；qj為第j個(gè)子環(huán)區(qū)域的體積功率密度；kj為第j個(gè)子環(huán)區(qū)域的導(dǎo)熱系數(shù)；rj為第j個(gè)子環(huán)區(qū)域的半徑。則第j個(gè)子環(huán)區(qū)域的平均溫度可由外至內(nèi)累加得到，如公式(10)所示：Tj‾=Tmod+Σl=1jΔTl---(10)]]>上述過程雖然是燃料棒溫度計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)流程，但在實(shí)際過程可操作性低，例如燃料的導(dǎo)熱系數(shù)很難精確給出，并且計(jì)算過程復(fù)雜，計(jì)算效率低。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：(一)要解決的技術(shù)問題鑒于上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法，以簡(jiǎn)化燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的計(jì)算流程，滿足實(shí) 際工程需求。(二)技術(shù)方案根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，提供了一種獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法。該方法包括：步驟A：獲得燃料棒有效溫度TFeff和燃料芯塊理論溫度分布的函數(shù)表達(dá)式；步驟B：獲得燃料棒燃耗深度BU；步驟C：計(jì)算燃料棒包殼平均溫度步驟D：由燃料棒燃耗深度BU和燃料棒功率p，依據(jù)燃料棒有效溫度TFeff的函數(shù)表達(dá)式，計(jì)算燃料棒有效溫度TFeff；步驟E：由燃料棒包殼平均溫度和燃料棒有效溫度TFeff，計(jì)算燃料芯塊的平均溫度步驟F：由燃料棒燃耗深度BU和燃料棒功率p，依據(jù)燃料芯塊理論溫度分布的函數(shù)表達(dá)式，計(jì)算燃料芯塊理論平均溫度以及步驟G：利用燃料芯塊平均溫度和燃料芯塊理論平均溫度對(duì)燃料芯塊理論溫度分布進(jìn)行校正，得到校正后的燃料芯塊溫度分布Tpellet(r)。(三)有益效果從上述技術(shù)方案可以看出，本發(fā)明獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法具有以下有益效果：(1)通過利用函數(shù)擬合的方式計(jì)算燃料棒內(nèi)芯塊溫度分布，簡(jiǎn)化了核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的計(jì)算流程，計(jì)算速度更快，使得工程人員對(duì)燃料芯塊溫度的實(shí)時(shí)監(jiān)控成為可能；(2)傳統(tǒng)的燃料棒內(nèi)部芯塊平均溫度認(rèn)為與燃料棒功率成正比，這種處理方式基于經(jīng)驗(yàn)，精確度低，本發(fā)明可計(jì)算出芯塊內(nèi)部的溫度分布信息，不僅計(jì)算速度更快，并且計(jì)算精度更高。附圖說明圖1為燃料棒橫截面上溫度場(chǎng)分區(qū)的示意圖；圖2為根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法的流程圖；圖3為圖2所示方法中燃料芯塊分區(qū)示意圖計(jì)算燃料棒燃料芯塊平均溫度的步驟中對(duì)燃料芯塊進(jìn)行分區(qū)的示意圖。具體實(shí)施方式本發(fā)明提供一種快速準(zhǔn)確的獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法(Intra-PinTemperatureDistributionCalculationMethod，簡(jiǎn)稱IPT技術(shù))，可方便地應(yīng)用于多個(gè)相關(guān)領(lǐng)域，為安全分析和燃料性能分析提供數(shù)據(jù)支撐。為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合具體實(shí)施例，并參照附圖，對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步詳細(xì)說明。在本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例中，提供了一種獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法。利用本實(shí)施例的方法，可以計(jì)算每個(gè)時(shí)間點(diǎn)的核燃料棒內(nèi)部的溫度分布。圖2為根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法的流程圖。如圖2所示，本實(shí)施例獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法包括：步驟A：采用擬合方法獲得燃料棒有效溫度TFeff和燃料芯塊理論溫度分布的函數(shù)表達(dá)式；首先定義燃料棒有效溫度TFeff，如式(11)所示：TFeff=Tclad‾·θf+Tpellet‾·(1-θf)---(11)]]>其中，為燃料棒包殼平均溫度，為燃料棒燃料芯塊平均溫度，θf為加權(quán)系數(shù)，為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般取0＜θf≤02。本發(fā)明認(rèn)為，TFeff是燃料棒功率p和燃耗深度BU的函數(shù)，以多項(xiàng)式的形式表示，本發(fā)明以四階多項(xiàng)式為例，如下所示：TFeff(p，BU)＝Tmod+c1(BU)p+c2(BU)p2+c3(BU)p3+c4(BU)p4(12)其中，Tmod為慢化劑溫度，為已知量。由燃料性能計(jì)算程序計(jì)算出不同的燃料棒功率pn(n＝1，2，3，4)、不同的燃料棒燃耗深度BUm(m＝1，2，…，M)的TFeff(p，BU)，組成方程組，如公式(13)所示：TFeff(p1,BUm)=Tmod+c1(BUm)p1+c2(BUm)p12+c3(BUm)p13+c4(BUm)p14TFeff(p2,BUm)=Tmod+c1(BUm)p2+c2(BUm)p22+c3(BUm)p23+c4(BUm)p24...TFeff(p4,BUm)=Tmod+c1(BUm)p4+c2(BUm)p42+c3(BUm)p43+c4(BUm)p44---(13)]]>對(duì)于每一燃料棒燃耗深度BUm，計(jì)算四個(gè)不同的燃料棒功率pn下的燃料棒有效溫度TFeff(p，BU)，聯(lián)立式(13)，可得系數(shù)c1(BUm)、c2(BUm)、c3(BUm)、c4(BUm)。本發(fā)明中，認(rèn)為燃料棒內(nèi)部燃料芯塊理論溫度分布與燃料棒功率p、燃料棒燃耗深度BU、及燃料芯塊中心點(diǎn)的距離r有關(guān)，燃料芯塊溫度分布可寫成三者的函數(shù)形式，如公式(14)所示：Tpellet*(r)=F(r,p,BU)---(14)]]>函數(shù)類型可以用多項(xiàng)式、指數(shù)函數(shù)、高斯多項(xiàng)式、冪函數(shù)、三角函數(shù)等，視實(shí)際工程需要而定。本實(shí)施例中以多項(xiàng)式為例進(jìn)行說明，即將燃料芯塊理論溫度分布展開為二階多項(xiàng)式的形式，如公式(15)所示：Tpellet*(r)=a0(BU)+a1(BU)·r+a2(BU)·r2+a3(BU)·p+a4(BU)·p2+a5(BU)·r·p---(15)]]>用燃料性能分析程序計(jì)算多組標(biāo)準(zhǔn)工況下的燃料芯塊溫度分布，組成方程組，如公式(16)所示。其中，標(biāo)準(zhǔn)工況是指不同的燃料棒燃耗深度BUm(m＝1，2，…，M)，不同的燃料棒功率pi(i＝1，2，…，I)。Tpellet*(r1)=a0(BU1)+a1(BU1)·r1+a2(BU)·r12+a3(BU1)·p1+a4(BU1)·p12+a5(BU1)·r1·p1...Tpellet*(rL)=a0(BU1)+a1(BU1)·rL+a2(BU1)·rL2+a3(BU1)·p1+a4(BU1)·p12+a5(BU1)·rL·p1...Tpellet*(rl)=a0(BUm)+a1(BUm)·rL+a2(BUm)·rl2+a3(BUm)·pi+a4(BUm)·pi2+a5(BUm)·rl·pi...---(16)]]>根據(jù)公式(16)可以求得燃料芯塊理論溫度分布的函數(shù)表達(dá)式的展開系數(shù)a0(BUm)、a1(BUm)、a2(BUm)、a3(BUm)、a4(BUm)、a5(BUm)?？梢姡?jīng)過多項(xiàng)式擬合，可以獲得燃料棒有效溫度TFeff的函數(shù)表達(dá)式和燃料芯塊理論溫度分布的函數(shù)表達(dá)式，這些函數(shù)表達(dá)式將用于后 續(xù)步驟。步驟B：計(jì)算當(dāng)前時(shí)刻，即第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)，的燃料棒燃耗深度BUi，EOS；當(dāng)最初計(jì)算時(shí)，i＝1，而后，隨著i的逐步遞增，就可以計(jì)算后續(xù)各個(gè)時(shí)刻的燃料棒燃耗深度BUi，EOS。由于燃料的燃耗過程是一個(gè)時(shí)間概念，因此在本發(fā)明中，人為將時(shí)間劃分成若干個(gè)時(shí)間段，每一時(shí)間段的起始點(diǎn)用BOS表示，每一時(shí)間段的終止點(diǎn)用EOS表示。在該步驟中，利用第i個(gè)時(shí)間段長(zhǎng)度ti和燃料棒功率pi計(jì)算出該時(shí)間段的燃耗深度變化量ΔBUi，與初始燃耗深度BUi，BOS加和，得到第i時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒燃耗深度BUi，EOS，如式17所示：BUi，EOS＝BUi，BOS+C·pi，BOS·ti·θ+C·pi，EOS·ti·(1-θ)(17)其中，BUi，EOS為第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃耗深度(同時(shí)也是第i+1個(gè)時(shí)間段起始點(diǎn)的燃耗深度，即BUi+，BOS＝BUi，EOS)，pi，BOS為第i個(gè)時(shí)間段起始點(diǎn)的燃料棒功率，pi，EOS第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒功率，θ為預(yù)估校正因子，一般取0.5，C為燃耗深度轉(zhuǎn)換因子，為常量。對(duì)于第i個(gè)時(shí)間段，BUi，BOS、pi，BOS、pi，EOS、ti都是已知的，因此根據(jù)式(17)可以很方便的求得BUi，EOS。后續(xù)步驟(步驟C-步驟F)均是對(duì)每一時(shí)間步結(jié)束點(diǎn)的處理，為描述方便，在相應(yīng)的參數(shù)中會(huì)省略時(shí)間段的標(biāo)記i。其中，上述的第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)，的燃料棒燃耗深度BUi，EOS也簡(jiǎn)寫為BU。步驟C：計(jì)算第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒包殼平均溫度本實(shí)施例中，采用如下公式計(jì)算燃料棒包殼平均溫度：Tclad‾=Tmod+12ΔTclad---(18)]]>其中：Tmod為第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的包殼外側(cè)的慢化劑的溫度，ΔTclad為燃料棒包殼溫升，計(jì)算公式為其中：Qco為包殼外側(cè)的慢化劑的熱流密度；Rci和Rco分別為包殼內(nèi)徑和外徑；kclad為包殼導(dǎo)熱系數(shù)。對(duì)于當(dāng)前時(shí)刻，Qco，i是已知的，而kclad、Rci、Rco為常量，因此可求得第i時(shí)刻的包殼溫升ΔTclad，i。而第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的包殼外側(cè)的慢化劑溫度Tmod也是已知的，因此由式(18)可求得當(dāng)前時(shí)刻的燃料包殼平均溫度步驟D：依據(jù)步驟A得到的燃料棒有效溫度TFeff的函數(shù)表達(dá)式，由第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒燃耗深度BU和燃料棒功率p，計(jì)算第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒有效溫度TFeff；第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒有效溫度TFeff為：TFeff＝Tmod+c1p+c2p2+c3p3+c4p4(19)其中，對(duì)于第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)而言，燃料棒燃耗深度BU和燃料棒功率p是已知的。其中，cj(BU)是由步驟A得到的cj(BUm)獲得的多個(gè)燃料棒燃耗深度BUM下函數(shù)表達(dá)式系數(shù)的二維表經(jīng)由線性插值得到，即：ck(BU)=ck(BUz)+ck(BUz)-ck(BUz+1)BUz-BUz+1×(BU-BUz)---(20)]]>其中，BU的取值介于BUz和BUz+1之間，k＝1、2、3、4。步驟E：由步驟C得到的第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒包殼平均溫度和步驟D得到的第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料棒有效溫度TFeff計(jì)算第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料芯塊的平均溫度燃料棒由燃料包殼與燃料芯塊組成，工程應(yīng)用中，燃料棒有效溫度可由燃料棒包殼平均溫度與燃料棒燃料芯塊平均溫度加權(quán)組成，如公式(21)所示：TFeff=Tclad‾·θf+Tpellet‾·(1-θf)---(21)]]>其中，θf為加權(quán)系數(shù)，定義如前所述。由公式(21)可得第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料芯塊的平均溫度計(jì)算式：Tpellet‾=TFeff-Tclad‾·θf(1-θf)---(22)]]>其中，由步驟C獲得，TFeff由步驟D獲得。步驟F：由燃料棒燃耗深度BU和燃料棒功率p，依據(jù)步驟A獲得的燃料芯塊理論溫度分布Tpellet(r)的函數(shù)表達(dá)式，計(jì)算第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料芯塊理論平均溫度該步驟F具體又可以包括：子步驟F1：將燃料棒燃料芯塊根據(jù)距離中心點(diǎn)的近分為N個(gè)燃料環(huán)，如圖3所示；將燃料棒燃料芯塊根據(jù)距離中心點(diǎn)的遠(yuǎn)近分為N個(gè)燃料環(huán)，對(duì)于第n個(gè)燃料環(huán)，其內(nèi)、外徑分別用rn和rn+1表示，其中：n＝1、2、……、N。子步驟F2：對(duì)于第n個(gè)燃料環(huán)，依據(jù)步驟A獲得的燃料芯塊理論溫度分布Tpellet(r)的函數(shù)表達(dá)式計(jì)算該燃料環(huán)的理論平均溫度其中：n＝1、2、……、N：燃料芯塊理論溫度分布的函數(shù)表達(dá)式由步驟A中式(15)表示，即：Tpellet*(rn)=a0(BU)+a1(BU)·rn+a2(BU)·rn2+a3(BU)·p+a4(BU)·p2+a5(BU)·rn·p---(23)]]>其中，aj(BU)是由步驟A得到的aj(BUm)獲得的二維表經(jīng)由線性插值得到，即：aj(BU)=aj(BUz)+aj(BUz)-aj(BUz+1)BUz-BUz+1×(BU-BUz)---(24)]]>其中，BU的取值介于BUz和BUz+1之間，j＝0、1、2、3、4、5。根據(jù)式(23)，分別求出每一燃料環(huán)上內(nèi)徑的理論溫度和外徑的理論溫度則第n個(gè)燃料環(huán)的理論平均溫度用公式(25)計(jì)算：Tpellet‾*(rn)=Tpellet*(rn)+Tpellet*(rn+1)2---(25)]]>子步驟F3：利用燃料芯塊中每一燃料環(huán)的平均溫度合并出燃料棒燃料芯塊的平均溫度如公式26所示：Tpellet‾*(n)=1rpellet2Σn=1NTpellet‾*(n)(rn+12-rn2)---(26)]]>其中，rpellet為整個(gè)燃料芯塊的外徑。步驟G：利用步驟E求得的第i個(gè)時(shí)間段終止點(diǎn)的燃料芯塊平均溫度和步驟F求得的燃料芯塊理論平均溫度對(duì)燃料芯塊理論溫度分布Tpellet(r)進(jìn)行校正，得到校正后的燃料芯塊溫度分布，如式(27)所示。Tpellet(r)=Tpellet‾Tpellet‾*·Tpellet*(r)---(27)]]>與燃料芯塊理論溫度分布Tpellet(r)相比，校正后的燃料芯塊溫度分布Tpellet(r)更為準(zhǔn)確，更能反映燃料芯塊溫度分布的實(shí)際情況。步驟H：令i＝i+1，執(zhí)行步驟B，計(jì)算第i+1時(shí)間段的燃料芯塊溫度分布，直至用戶設(shè)定的時(shí)間終止點(diǎn)。通過本實(shí)施例的方法，工程師可以快速方便的獲得反應(yīng)堆內(nèi)每一時(shí)刻每一燃料棒的芯塊溫度分布，獲知最高芯塊溫度的數(shù)值，可幫助工程師快速做出反應(yīng)堆是否安全的判斷，有利于核反應(yīng)堆的安全。需要說明的是，本實(shí)施例是一個(gè)完整的獲取每一時(shí)刻燃料棒芯塊溫度分布的方法，而在實(shí)際工程中，如果步驟B中的燃料棒燃耗深度BUi，EOS已知的情況下，本發(fā)明可以直接計(jì)算某一個(gè)時(shí)間點(diǎn)的燃料棒芯塊溫度分布，而不關(guān)心其前一時(shí)間段燃料棒芯塊溫度分布的狀態(tài)。本領(lǐng)域技術(shù)人員很清楚其實(shí)現(xiàn)方式，此處不再贅述。至此，已經(jīng)結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)施例進(jìn)行了詳細(xì)描述。依據(jù)以上描述，本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)對(duì)本發(fā)明獲得核燃料棒內(nèi)部燃料芯塊溫度分布的方法有了清楚的認(rèn)識(shí)。此外，在附圖或說明書描述中，相似或相同的部分都使用相同的圖號(hào)，附圖中未繪示或描述的實(shí)現(xiàn)方式，為所屬
技術(shù)領(lǐng)域：
中普通技術(shù)人員所知的 形式。并且，上述對(duì)各元件和方法的定義并不僅限于實(shí)施例中提到的各種具體結(jié)構(gòu)、形狀或方式，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員可對(duì)其進(jìn)行簡(jiǎn)單地更改或替換，例如：(1)步驟A中多項(xiàng)式表達(dá)形式還可以用冪函數(shù)、三角函數(shù)、雙曲函數(shù)等形式表達(dá)；(2)低階展開式可以用高階展開式來代替；(3)實(shí)施例可提供包含特定值的參數(shù)的示范，但參數(shù)無需確切等于相應(yīng)的值，而是可在可接受的誤差容限或設(shè)計(jì)約束內(nèi)近似于相應(yīng)的值。綜上所述，本發(fā)明可快速精確計(jì)算出與反應(yīng)堆安全關(guān)系最大的燃料芯塊溫度分布，更好地保障了反應(yīng)堆安全，提升了核電站的安全性，可廣泛應(yīng)用于反應(yīng)堆設(shè)計(jì)分析、安全分析、模擬仿真、反應(yīng)堆監(jiān)測(cè)等諸多領(lǐng)域。以上所述的具體實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果進(jìn)行了進(jìn)一步詳細(xì)說明，所應(yīng)理解的是，以上所述僅為本發(fā)明的具體實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所做的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁1 2 3