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      注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法與流程

      文檔序號(hào):12124867閱讀:883來源:國知局
      注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法與流程

      本發(fā)明涉及石油測(cè)井技術(shù)領(lǐng)域,是一種用于考慮井筒結(jié)構(gòu)情況下注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法。



      背景技術(shù):

      注蒸汽熱力開采稠油可降低稠油黏度,改善流度比,降低殘余油飽和度,提高驅(qū)油效率。稠油注蒸汽熱采過程中,由于井筒內(nèi)流體與地層之間存在溫差,必定存在井筒向地層的熱量擴(kuò)散,計(jì)算注蒸汽井井筒內(nèi)蒸汽熱力參數(shù),可以提出減少蒸汽熱量損失的措施,在計(jì)算注蒸汽井井筒內(nèi)蒸汽熱力參數(shù)的過程中,注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算是必不可少的一個(gè)環(huán)節(jié)。

      在稠油注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法中,現(xiàn)有技術(shù)是通過修正常規(guī)總傳熱系數(shù)進(jìn)行處理,雖然會(huì)使計(jì)算以及程序的編制得到簡化,但這種簡單的修正帶來的誤差得不到有效的控制。



      技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

      鑒于現(xiàn)有技術(shù)的上述不足,本發(fā)明的目的是一種注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法,利用該方法能夠考慮多種井筒結(jié)構(gòu)對(duì)井筒傳熱系數(shù)的影響,使計(jì)算出的注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)更加符合實(shí)際情況。

      為達(dá)到上述目的,本申請(qǐng)?zhí)峁┮环N注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法,包括:

      將井筒從井口至喇叭口按照預(yù)定規(guī)則分割成多個(gè)井筒單元;

      獲取多個(gè)所述井筒單元的結(jié)構(gòu)參數(shù);

      根據(jù)所述結(jié)構(gòu)參數(shù)按照預(yù)定算法計(jì)算每個(gè)所述井筒單元的井筒總傳熱系數(shù)。

      優(yōu)選的,所述預(yù)定規(guī)則包括:沿著井筒按照井筒結(jié)構(gòu)的變化,依據(jù)不同井筒結(jié)構(gòu)的長度進(jìn)行分段。

      優(yōu)選的,多個(gè)所述井筒單元包括:普通隔熱油管段、隔熱油管接箍段、伸縮管段、封隔器段、喇叭口段。

      優(yōu)選的,所述結(jié)構(gòu)參數(shù)包括:每個(gè)普通隔熱油管段長度Lyi、每個(gè)隔熱油管接箍段長度Ljgi、伸縮管段長度Lssg、每個(gè)封隔器段長度Lfgqi、喇叭口段長度Llbk、普通隔熱油管導(dǎo)熱系數(shù)λtub、絕熱層材料導(dǎo)熱系數(shù)λins、隔熱油管節(jié)箍視導(dǎo)熱系數(shù)λjg、伸縮管視導(dǎo)熱系數(shù)λssg、封隔器視導(dǎo)熱系數(shù)λfgq、喇叭口視導(dǎo)熱系數(shù)λlbk、套管導(dǎo)熱系數(shù)λcas、水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù)λcem、隔熱油管內(nèi)管內(nèi)半徑r1、隔熱油管內(nèi)管外半徑r2、隔熱油管外管內(nèi)半徑r3、隔熱油管外管外半徑r4、隔熱油管接箍外半徑r4′、伸縮管外半徑r4″、喇叭口開口端內(nèi)半徑r1′、喇叭口壁厚h1、套管內(nèi)半徑rci、套管外半徑rco、水泥環(huán)外緣半徑rh、隔熱油管外壁黑度ε4、伸縮管外壁黑度ε4″、喇叭口外壁黑度ε″′、隔熱油管節(jié)箍外壁黑度ε4′、套管內(nèi)壁黑度εci。

      優(yōu)選的,所述預(yù)定算法包括隔熱油管段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式,該計(jì)算公式為:

      上式中,U為隔熱油管段井筒總傳熱系數(shù),h1為隔熱油管內(nèi)液膜和污垢層對(duì)流換熱系數(shù),hc為隔熱油管段環(huán)空內(nèi)自然對(duì)流換熱系數(shù),hr為隔熱油管段環(huán)空內(nèi)輻射換熱系數(shù),單位均為千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);r1為隔熱油管內(nèi)管內(nèi)半徑,r2為隔熱油管內(nèi)管外半徑,r3為隔熱油管外管內(nèi)半徑,r4為隔熱油管外管外半徑,rco為套管外半徑,rci為套管內(nèi)半徑,rh為水泥環(huán)外緣半徑,單位均為米;λtub為油管導(dǎo)熱系數(shù),λins為絕熱層材料導(dǎo)熱系數(shù),λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),單位均為千卡/(米·小時(shí)·攝氏度)。

      優(yōu)選的,所述隔熱油管段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)hr的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε4為隔熱油管外管外壁黑度;εci為套管內(nèi)壁黑度;T4為隔熱油管外管外壁溫度,攝氏度;Tci為套管內(nèi)壁溫度,攝氏度。

      優(yōu)選的,所述隔熱油管段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)hc的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,Gr為格拉曉夫數(shù);Pr為普朗特?cái)?shù);g為重力加速度,米/平方秒;Tan為隔熱油管段環(huán)形空間平均溫度,Tan=(T4+Tci)/2,攝氏度;ρan為隔熱油管段環(huán)形空間流體在平均溫度Tan和壓力下的密度,克/立方厘米;βan為隔熱油管段環(huán)形空間流體的體積熱膨脹系數(shù),βan=1/Tan*,Tan*=Tan+273,1/開爾文;μan為隔熱油管段環(huán)形空間流體在平均溫度Tan和壓力下黏度,厘泊;Can為隔熱油管段環(huán)形空間流體在平均溫度下的熱容量,千卡/(千克·攝氏度);λha為隔熱油管段在環(huán)形空間內(nèi)的平均溫度和平均壓力下環(huán)空中流體的導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      優(yōu)選的,所述預(yù)定算法包括隔熱油管接箍段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式,該計(jì)算公式為:

      上式中,U1′為隔熱油管接箍段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hf′為隔熱油管接箍襯管內(nèi)壁液膜層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hp′為隔熱油管接箍襯管內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hc′為環(huán)空內(nèi)自然對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hr′為環(huán)空內(nèi)輻射換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);λjg為隔熱油管接箍視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);r4′為隔熱油管接箍外半徑,米;λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);rco為套管外半徑,米;rci為套管內(nèi)半徑,米;λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);rh為水泥環(huán)外緣半徑,米;r2為隔熱油管內(nèi)管外半徑,米。

      優(yōu)選的,所述隔熱油管接箍段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)hr′的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε4′為隔熱油管節(jié)箍外壁黑度,已知量;εci套管內(nèi)壁黑度,已知量;T4′為隔熱油管節(jié)箍外壁溫度,攝氏度;Tci為套管內(nèi)壁溫度,攝氏度。

      優(yōu)選的,所述隔熱油管接箍段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)hc′的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,ρan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體在平均溫度下的密度,克/立方厘米;βan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體的體積熱膨脹系數(shù),βan′=1/Tan*,Tan*=Tan′+273,1/開爾文;Tan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體平均溫度,Tan′=(T4′+Tci)/2,攝氏度;μan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體在平均溫度下黏度,厘泊;Can′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體在平均溫度下的熱容量,千卡/(千克·攝氏度);λha′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間中流體在平均溫度下的導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      優(yōu)選的,所述預(yù)定算法包括伸縮管段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式,該計(jì)算公式為:

      上式中,U2′為伸縮管段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hf″為伸縮管內(nèi)壁液膜層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hp″為伸縮管內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);λssg為伸縮管視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);r4″為伸縮管外半徑,米;λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);rco為套管外半徑,米;rci為套管內(nèi)半徑,米;λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);rh為水泥環(huán)外緣半徑,米;r2為隔熱油管內(nèi)管外半徑,米;r1為隔熱油管內(nèi)管內(nèi)半徑,米;h″r為伸縮管段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);h″c為伸縮管段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù);千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      優(yōu)選的,所述伸縮管段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)h″r的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε4″為伸縮管外壁黑度,已知量;T4″為伸縮管外壁溫度,攝氏度。

      優(yōu)選的,所述伸縮管段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,Tan為環(huán)形空間流體平均溫度,Tan=(T4″+Tci)/2,攝氏度。

      優(yōu)選的,所述預(yù)定算法包括封隔器段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式,該計(jì)算公式為:

      上式中,U3′為封隔器段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);λfgq為封隔器段視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);hf為封隔器內(nèi)壁液膜層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hp為封隔器內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);r2為隔熱油管內(nèi)管外半徑,r3為隔熱油管外管內(nèi)半徑,r4為隔熱油管外管外半徑,rco為套管外半徑,rci為套管內(nèi)半徑,rh為水泥環(huán)外緣半徑,單位均為米;λtub為油管導(dǎo)熱系數(shù),λins為絕熱層材料導(dǎo)熱系數(shù),λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),單位均為千卡/(米·小時(shí)·攝氏度)。

      優(yōu)選的,所述預(yù)定算法包括喇叭口段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式,該計(jì)算公式為:

      上式中,U4′為喇叭口段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);r1′為喇叭口開口端內(nèi)半徑,米;r″′4為喇叭口等效外半徑,米;h1為喇叭口壁厚,米;λlbk為喇叭口視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);h″′f為喇叭口段內(nèi)壁熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);h″′p為喇叭口段內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);r1為隔熱油管內(nèi)管內(nèi)半徑,米;h″′c為喇叭口段環(huán)空內(nèi)自然對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);h″′r為喇叭口段環(huán)空內(nèi)輻射換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);r2為隔熱油管內(nèi)管外半徑,rci為套管內(nèi)半徑,rco為套管外半徑,rh為水泥環(huán)外緣半徑,單位均為米;λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),單位均為千卡/(米·小時(shí)·攝氏度)。

      優(yōu)選的,所述喇叭口段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)h″′r的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε″′為喇叭口外壁黑度,已知量;T″′4為喇叭口外壁溫度,攝氏度。

      優(yōu)選的,所述喇叭口段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,Tan為環(huán)形空間流體平均溫度,Tan=(T″′4+Tci)/2,攝氏度。

      通過以上描述可以看出,本實(shí)施方式提供的注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法考慮了多種井筒結(jié)構(gòu)對(duì)井筒傳熱系數(shù)的影響,計(jì)算出的注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)更加符合實(shí)際情況,為注蒸汽井井筒內(nèi)蒸汽熱力參數(shù)計(jì)算提供數(shù)據(jù)支持。

      參照后文的說明和附圖,詳細(xì)公開了本發(fā)明的特定實(shí)施方式,指明了本發(fā)明的原理可以被采用的方式。應(yīng)該理解,本發(fā)明的實(shí)施方式在范圍上并不因而受到限制。在所附權(quán)利要求的精神和條款的范圍內(nèi),本發(fā)明的實(shí)施方式包括許多改變、修改和等同。

      針對(duì)一種實(shí)施方式描述和/或示出的特征可以以相同或類似的方式在一個(gè)或更多個(gè)其它實(shí)施方式中使用,與其它實(shí)施方式中的特征相組合,或替代其它實(shí)施方式中的特征。

      應(yīng)該強(qiáng)調(diào),術(shù)語“包括/包含”在本文使用時(shí)指特征、整件、步驟或組件的存在,但并不排除一個(gè)或更多個(gè)其它特征、整件、步驟或組件的存在或附加。

      附圖說明

      為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案,下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹,顯而易見地,下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例,對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員來講,在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)性的前提下,還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

      圖1是注蒸汽井井筒結(jié)構(gòu)示意圖;

      圖2是本申請(qǐng)一種實(shí)施方式提供的注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法流程示意圖;

      圖3是喇叭口等效半徑示意圖。

      具體實(shí)施方式

      為了使本技術(shù)領(lǐng)域的人員更好地理解本申請(qǐng)中的技術(shù)方案,下面將結(jié)合本申請(qǐng)實(shí)施例中的附圖,對(duì)本申請(qǐng)實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述,顯然,所描述的實(shí)施例僅僅是本申請(qǐng)一部分實(shí)施例,而不是全部的實(shí)施例?;诒旧暾?qǐng)中的實(shí)施例,本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下所獲得的所有其他實(shí)施例,都應(yīng)當(dāng)屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

      需要說明的是,當(dāng)元件被稱為“設(shè)置于”另一個(gè)元件,它可以直接在另一個(gè)元件上或者也可以存在居中的元件。當(dāng)一個(gè)元件被認(rèn)為是“連接”另一個(gè)元件,它可以是直接連接到另一個(gè)元件或者可能同時(shí)存在居中元件。本文所使用的術(shù)語“垂直的”、“水平的”、“左”、“右”以及類似的表述只是為了說明的目的,并不表示是唯一的實(shí)施方式。

      除非另有定義,本文所使用的所有的技術(shù)和科學(xué)術(shù)語與屬于本發(fā)明的技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員通常理解的含義相同。本文中在本發(fā)明的說明書中所使用的術(shù)語只是為了描述具體的實(shí)施方式的目的,不是旨在于限制本發(fā)明。本文所使用的術(shù)語“和/或”包括一個(gè)或多個(gè)相關(guān)的所列項(xiàng)目的任意的和所有的組合。

      通常如圖1所示,注蒸汽井井筒結(jié)構(gòu)主要由隔熱油管、隔熱油管接箍、伸縮管、套管、封隔器、喇叭口、水泥環(huán)等幾部分組成。如圖1所示中的各機(jī)構(gòu)依次為:隔熱管內(nèi)壁1、隔熱管外壁2、隔熱層3、伸縮管4、套管5、隔熱油管節(jié)箍6、水泥層7、油套環(huán)空8、封隔器9、油層10、地層11、喇叭口12。

      請(qǐng)參閱圖2,本申請(qǐng)一種實(shí)施方式提供一種注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法,包括以下步驟:

      S1、將井筒從井口至喇叭口按照預(yù)定規(guī)則分割成多個(gè)井筒單元;

      S2、獲取多個(gè)所述井筒單元的結(jié)構(gòu)參數(shù);

      S3、根據(jù)所述結(jié)構(gòu)參數(shù)按照預(yù)定算法計(jì)算每個(gè)所述井筒單元的井筒總傳熱系數(shù)。

      在本實(shí)施方式中,按照預(yù)定規(guī)則將井筒從井口至喇叭口分割成若干個(gè)井筒單元。其中,所述預(yù)定規(guī)則為沿著井筒按照井筒結(jié)構(gòu)的變化,依據(jù)各個(gè)結(jié)構(gòu)的長度進(jìn)行分段。

      例如:第一個(gè)普通隔熱油管段長度Ly1、第一個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljg1、第二個(gè)普通隔熱油管段長度Ly2、第二個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljg2、…、第i個(gè)普通隔熱油管段長度Lyi、第i個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljgi、伸縮管段長度Lssg、第i+1個(gè)普通隔熱油管段長度Lyi+1、第i+1個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljgi+1、…、第i+j個(gè)普通隔熱油管段長度Lyi+j、第i+j個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljgi+j、第一個(gè)封隔器段長度Lfgq1、第i+j+1個(gè)普通隔熱油管段長度Lyi+j+1、第i+j+1個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljgi+j+1、…、第i+j+n個(gè)普通隔熱油管段長度Lyi+j+n、第i+j+n個(gè)隔熱油管節(jié)箍段長度Ljgi+j+n、喇叭口段長度Llbk(井筒結(jié)構(gòu)不同,在分割上略有不同,但分割原則不變),在各個(gè)分割完畢的井筒單元內(nèi),根據(jù)井筒單元的類型進(jìn)行傳熱系數(shù)計(jì)算。

      其中,預(yù)定算法與井筒單元的類型相對(duì)應(yīng),預(yù)定算法包括的隔熱油管段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式為:

      預(yù)定算法包括的隔熱油管接箍段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式為:

      預(yù)定算法包括的伸縮管段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式為:

      預(yù)定算法包括的封隔器段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式為:

      針對(duì)喇叭口段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式為:

      具體的,下面將詳細(xì)描述各個(gè)井筒單元總傳熱系數(shù)的計(jì)算過程,以方便理解本申請(qǐng)的原理。

      一、隔熱油管段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算如下:

      當(dāng)以隔熱管內(nèi)管外半徑r2為基準(zhǔn)時(shí),隔熱油管段井筒熱阻R可寫為:

      其中:

      上式中,U為隔熱油管段井筒總傳熱系數(shù),h1為隔熱油管內(nèi)液膜和污垢層對(duì)流換熱系數(shù),hc為隔熱油管段環(huán)空內(nèi)自然對(duì)流換熱系數(shù),hr為隔熱油管段環(huán)空內(nèi)輻射換熱系數(shù),單位均為千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);r1為隔熱油管內(nèi)管內(nèi)半徑,r2為隔熱油管內(nèi)管外半徑,r3為隔熱油管外管內(nèi)半徑,r4為隔熱油管外管外半徑,rco為套管外半徑,rci為套管內(nèi)半徑,rh為水泥環(huán)外緣半徑,單位均為米;λtub為油管導(dǎo)熱系數(shù),λins為絕熱層材料導(dǎo)熱系數(shù),λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),單位均為千卡/(米·小時(shí)·攝氏度)。

      隔熱油管段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε4為隔熱油管外管外壁黑度;εci為套管內(nèi)壁黑度;T4為隔熱油管外管外壁溫度,攝氏度;Tci為套管內(nèi)壁溫度,攝氏度。

      隔熱油管段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,Gr為格拉曉夫數(shù);Pr為普朗特?cái)?shù);g為重力加速度,米/平方秒;Tan為隔熱油管段環(huán)形空間平均溫度,Tan=(T4+Tci)/2,攝氏度;ρan為隔熱油管段環(huán)形空間流體在平均溫度Tan和壓力下的密度,克/立方厘米;βan為隔熱油管段環(huán)形空間流體的體積熱膨脹系數(shù),βan=1/Tan*,Tan*=Tan+273,1/開爾文;μan為隔熱油管段環(huán)形空間流體在平均溫度Tan和壓力下黏度,厘泊;Can為隔熱油管段環(huán)形空間流體在平均溫度下的熱容量,千卡/(千克·攝氏度)。λha為隔熱油管段在環(huán)形空間內(nèi)的平均溫度和平均壓力下環(huán)空中流體的導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      二、隔熱油管接箍段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算如下:

      隔熱油管是靠隔熱油管接箍連接在一起的,隔熱油管接箍部分由襯管、襯套、密封圈和接箍組成。為更加準(zhǔn)確地計(jì)算接箍散熱損失,把隔熱管接箍段復(fù)雜的結(jié)構(gòu)視為與其隔熱厚度相同的一種“假想固體”以純導(dǎo)熱方式傳遞熱量,該“假想固體”的導(dǎo)熱系數(shù)稱為“隔熱油管接箍視導(dǎo)熱系數(shù)”,即用“隔熱油管接箍視導(dǎo)熱系數(shù)”來衡量隔熱油管接箍的散熱損失。

      I、井筒內(nèi)蒸汽與隔熱油管接箍襯管內(nèi)壁液膜層對(duì)流換熱熱阻

      上式中,hf′為隔熱油管接箍襯管內(nèi)壁液膜層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      II、井筒內(nèi)蒸汽與隔熱油管接箍襯管內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱熱阻

      上式中,hp′為隔熱油管接箍襯管內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      III、隔熱油管接箍熱傳導(dǎo)熱阻值

      上式中,λjg為隔熱油管接箍視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);r4′為隔熱油管接箍外半徑,米。

      IV、隔熱油管接箍段環(huán)形空間自然對(duì)流和輻射換熱熱阻

      上式中,hc′為環(huán)空內(nèi)自然對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hr′為環(huán)空內(nèi)輻射換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      V、套管導(dǎo)熱熱阻

      上式中,λcas為套管導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);rco為套管外半徑,米;rci為套管內(nèi)半徑,米。

      VI、水泥環(huán)導(dǎo)熱熱阻

      上式中,λcem為水泥環(huán)導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);rh為水泥環(huán)外緣半徑,米。

      隔熱油管接箍段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε4′為隔熱油管節(jié)箍外壁黑度,已知量;εci套管內(nèi)壁黑度,已知量;T4′為隔熱油管節(jié)箍外壁溫度,攝氏度;Tci為套管內(nèi)壁溫度,攝氏度。

      隔熱油管接箍段環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,ρan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體在平均溫度下的密度,克/立方厘米;βan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體的體積熱膨脹系數(shù),βan′=1/Tan*,Tan*=Tan′+273,1/開爾文;Tan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體平均溫度,Tan′=(T4′+Tci)/2,攝氏度;μan′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體在平均溫度下黏度,厘泊;Can′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間流體在平均溫度下的熱容量,千卡/(千克·攝氏度);λha′為隔熱油管接箍段環(huán)形空間中流體在平均溫度下的導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      當(dāng)以隔熱油管內(nèi)管外半徑r2為基準(zhǔn)時(shí),隔熱油管接箍段井筒熱阻R1′可寫為:

      其中:

      上式中,U1′為隔熱油管接箍段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      三、伸縮管段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算

      伸縮管段井筒總傳熱系數(shù)與隔熱油管節(jié)箍段井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法相似,所以當(dāng)以隔熱管內(nèi)管外半徑r2為基準(zhǔn)時(shí),伸縮管段井筒熱阻R2′可寫為:

      上式中,hf″為伸縮管內(nèi)壁液膜層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);hp″為伸縮管內(nèi)壁污垢層對(duì)流換熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度);λssg為伸縮管視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度);r4″為伸縮管外半徑,米。

      上式中,U2′為伸縮管段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      伸縮管段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε4″為伸縮管外壁黑度,已知量;T4″為伸縮管外壁溫度,攝氏度。

      環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,Tan為環(huán)形空間流體平均溫度,Tan=(T4″+Tci)/2,攝氏度。

      四、封隔器段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算

      在注蒸汽管柱中,封隔器是用來封隔隔熱油管、套管間的環(huán)形空間,在求解封隔器段井筒總傳熱系數(shù)時(shí),可以將封隔器段的傳熱也看作是純導(dǎo)熱,將封隔器的傳熱性能參數(shù)定義為封隔器視導(dǎo)熱系數(shù),則封隔器段井筒熱阻R3′可寫為:

      上式中,λfgq為封隔器視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度)。

      上式中,U3′為封隔器段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      五、喇叭口段井筒總傳熱系數(shù)的計(jì)算

      注蒸汽井筒油管底部裝有喇叭口,喇叭口開口端內(nèi)徑大于所有油管,為更準(zhǔn)確地計(jì)算喇叭口散熱損失,把喇叭口復(fù)雜的結(jié)構(gòu)視為與其隔熱效果相同的一種“假想等徑固體”,其內(nèi)徑為油管內(nèi)徑與喇叭口開口端內(nèi)徑的平均值,外徑值為內(nèi)徑與喇叭口壁厚之和,如圖3。該“假想等徑固體”以純導(dǎo)熱方式傳遞熱量,即用“喇叭口視導(dǎo)熱系數(shù)”來衡量喇叭口的散熱損失,則喇叭口段井筒熱阻R4′可寫為:

      上式中,r1′為喇叭口開口端內(nèi)半徑,米;r″′4為喇叭口等效外半徑,米;h1為喇叭口壁厚,米;λlbk為喇叭口視導(dǎo)熱系數(shù),千卡/(米·小時(shí)·攝氏度)。

      上式中,U4′為喇叭口段井筒總傳熱系數(shù),千卡/(平方米·小時(shí)·攝氏度)。

      喇叭口段環(huán)形空間內(nèi)輻射換熱系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      上式中,ε″′為喇叭口外壁黑度,已知量;T″′4為喇叭口外壁溫度,攝氏度。

      環(huán)形空間內(nèi)自然對(duì)流傳導(dǎo)系數(shù)的計(jì)算公式如下:

      其中:

      上式中,Tan為環(huán)形空間流體平均溫度,Tan=(T″′4+Tci)/2,攝氏度。

      通過以上描述可以看出,本實(shí)施方式提供的注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)計(jì)算方法考慮了多種井筒結(jié)構(gòu)對(duì)井筒傳熱系數(shù)的影響,計(jì)算出的注蒸汽井井筒總傳熱系數(shù)更加符合實(shí)際情況,為注蒸汽井井筒內(nèi)蒸汽熱力參數(shù)計(jì)算提供數(shù)據(jù)支持。

      本文引用的任何數(shù)字值都包括從下限值到上限值之間以一個(gè)單位遞增的下值和上值的所有值,在任何下值和任何更高值之間存在至少兩個(gè)單位的間隔即可。舉例來說,如果闡述了一個(gè)部件的數(shù)量或過程變量(例如溫度、壓力、時(shí)間等)的值是從1到90,優(yōu)選從20到80,更優(yōu)選從30到70,則目的是為了說明該說明書中也明確地列舉了諸如15到85、22到68、43到51、30到32等值。對(duì)于小于1的值,適當(dāng)?shù)卣J(rèn)為一個(gè)單位是0.0001、0.001、0.01、0.1。這些僅僅是想要明確表達(dá)的示例,可以認(rèn)為在最低值和最高值之間列舉的數(shù)值的所有可能組合都是以類似方式在該說明書明確地闡述了的。

      除非另有說明,所有范圍都包括端點(diǎn)以及端點(diǎn)之間的所有數(shù)字。與范圍一起使用的“大約”或“近似”適合于該范圍的兩個(gè)端點(diǎn)。因而,“大約20到30”旨在覆蓋“大約20到大約30”,至少包括指明的端點(diǎn)。

      披露的所有文章和參考資料,包括專利申請(qǐng)和出版物,出于各種目的通過援引結(jié)合于此。描述組合的術(shù)語“基本由…構(gòu)成”應(yīng)該包括所確定的元件、成分、部件或步驟以及實(shí)質(zhì)上沒有影響該組合的基本新穎特征的其他元件、成分、部件或步驟。使用術(shù)語“包含”或“包括”來描述這里的元件、成分、部件或步驟的組合也想到了基本由這些元件、成分、部件或步驟構(gòu)成的實(shí)施方式。這里通過使用術(shù)語“可以”,旨在說明“可以”包括的所描述的任何屬性都是可選的。

      多個(gè)元件、成分、部件或步驟能夠由單個(gè)集成元件、成分、部件或步驟來提供。另選地,單個(gè)集成元件、成分、部件或步驟可以被分成分離的多個(gè)元件、成分、部件或步驟。用來描述元件、成分、部件或步驟的公開“一”或“一個(gè)”并不說為了排除其他的元件、成分、部件或步驟。

      應(yīng)該理解,以上描述是為了進(jìn)行圖示說明而不是為了進(jìn)行限制。通過閱讀上述描述,在所提供的示例之外的許多實(shí)施方式和許多應(yīng)用對(duì)本領(lǐng)域技術(shù)人員來說都將是顯而易見的。因此,本教導(dǎo)的范圍不應(yīng)該參照上述描述來確定,而是應(yīng)該參照所附權(quán)利要求以及這些權(quán)利要求所擁有的等價(jià)物的全部范圍來確定。出于全面之目的,所有文章和參考包括專利申請(qǐng)和公告的公開都通過參考結(jié)合在本文中。在前述權(quán)利要求中省略這里公開的主題的任何方面并不是為了放棄該主體內(nèi)容,也不應(yīng)該認(rèn)為發(fā)明人沒有將該主題考慮為所公開的發(fā)明主題的一部分。

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