專利名稱：一種移相全橋軟開關(guān)電路的原邊箝位電路的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及直;jfu/直流(DC/DC)變換器，尤其涉及軟開關(guān)移相全橋
軟開關(guān)電路及其原邊箝位電路。
背景技術(shù)：
移相全橋軟開關(guān)電路以其電路簡(jiǎn)單、控制容易、電磁千擾(EMI， Electro Magnetic Interference)小以及效率高等優(yōu)點(diǎn)而得到廣泛應(yīng)用。為了實(shí)現(xiàn)零電 壓開關(guān)(ZVS， Zero Voltage Switching),通常在移相全橋軟開關(guān)電路的原邊 引入一個(gè)諧振電感，導(dǎo)致副邊整流二極管反向恢復(fù)過程中產(chǎn)生較大的電壓尖 峰和振蕩。這不僅增加二極管損耗、使電路EMI性能變差、而且還迫使設(shè)計(jì) 人員選擇較高耐壓等級(jí)的輸出整流二極管。隨著二極管耐壓等級(jí)的提高，其 反向恢復(fù)時(shí)間一般會(huì)更長(zhǎng)，從而又會(huì)導(dǎo)致電路的性能更差。
Richard Redl等在"A Novel Soft-Switching Full-Bridge DC-DC Converter: Analysis, Design Considerations, and Experimental Results at 1.5kW, 100kHz; IEEE TRANSACTIONS ON POWER ELECTRONICS VOL.6.No.3.July 1991" 中提出一種較好的解決方案，其電路拓樸如圖l所示，在變壓器和諧振電感 之間增加兩個(gè)箝位二極管(D5， D6)，使在輸出二極管(DR1， DR2)反向 恢復(fù)期間諧振電感儲(chǔ)存的多余能量在箝位階段釋放到輸入電源中，減小整流 二極管電壓振蕩和尖峰。但該方案中，多余能量的釋放過程快慢不可控制， 只能由電路本身特性、參數(shù)決定，這就造成箝位二極管的工作條件往往很差， 無法實(shí)現(xiàn)零電流開關(guān)，降低了電路的可靠性并限制了變換器的效率水平。
為了解決箝位二極管工作條件差等問題，名為"一種諧振電感電壓箝位 的軟開關(guān)全橋移相電路"(申請(qǐng)?zhí)?3114296.6;發(fā)明人張華建、呂明海、 王國(guó)泳、黃伯寧；
公開日2003.11.12)的專利文獻(xiàn)提出了一種箝位電路，它 利用輔助電感的箝位繞組解決輸出二極管反響恢復(fù)期間引起的問題，其一個(gè)典型應(yīng)用如圖2所示，輔助電感(Lr)的箝位繞組支路串聯(lián)一個(gè)電阻Rw, 以保證電路在每個(gè)開關(guān)周期中，將諧振電感的多余能量及時(shí)消耗掉，使箝位 二極管及時(shí)地自然關(guān)斷，避免其反向恢復(fù)過程造成寄生參數(shù)等效元件的諧振， 提高電路可靠性。然而經(jīng)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，由于輔助電感諧振繞組與箝位繞組的匝 比k大于等于l,在此情況下若在箝位支路引入電阻Rw，則會(huì)明顯影響輸出 整流二極管的箝位效果，即對(duì)電壓尖峰抑制得很不理想，并且有一部分能量 以發(fā)熱的形式消耗在該電阻上，限制了電路效率水平。
發(fā)明內(nèi)容
本實(shí)用新型所要解決的技術(shù)問題是提供一種移相全橋軟開關(guān)電路的原邊 箝位電路，能夠消除了箝位二極管反向恢復(fù)產(chǎn)生的影響，提高電路的可靠性， 且保證對(duì)輸出二極管的箝位效果和電路效率水平。
為了解決上述技術(shù)問題，本實(shí)用新型提供了一種移相全橋軟開關(guān)電路的 原邊箝位電路，包括輔助電感、第一箝位二極管以及第二箝位二極管，該電 路還包括一緩沖電感、第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件；其中，輔 助電感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于移相全橋軟開關(guān)電路的 一個(gè)開關(guān)橋臂的中點(diǎn)，該箝位繞組的另一端與緩沖電感連接，通過該緩沖電 感的另一端連接于第一輔助箝位元件和第二輔助箝位元件的中點(diǎn)；諧振繞組 的另 一端連接于第 一箝位二極管和第二箝位二極管的中點(diǎn)；諧振繞阻與箝位 繞阻的匝比值略小于1。
進(jìn)一步地，第 一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件分別采用第 一輔助 箝位二極管和第二輔助箝位二極管，即箝位繞組的另 一端與緩沖電感連接， 通過緩沖電感的另 一端連接于第 一輔助箝位二極管和第二輔助箝位二極管的 中點(diǎn)；第一輔助箝位二極管的陰極與電源正極相連，第一輔助箝位二極管的 陽極與第二輔助箝位二極管的陰極連接于該中點(diǎn)，第二輔助箝位二極管的陽 極連接電源負(fù)極。
進(jìn)一步地，第 一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件分別采用第 一輔助 箝位電容和第二輔助箝位電容，即箝位繞組的另一端與緩沖電感連接，通過 緩沖電感的另一端連接于第一輔助箝位電容和第二輔助箝位電容的中點(diǎn)。為了解決上述技術(shù)問題，本實(shí)用新型提供了一種移相全橋軟開關(guān)電路， 包括超前臂中第一開關(guān)管、第二開關(guān)管，滯后臂中第三開關(guān)管、第四開關(guān)管、 與所述第三開關(guān)管及所述第四開關(guān)管中點(diǎn)相連的原邊電感，以及與所述原邊
電感和所述第一開關(guān)管及所述第二開關(guān)管中點(diǎn)連接的原邊箝位電路，其中
該箝位電路包括箝位電路包括輔助電感、第一箝位二極管、第二箝位二 極管、緩沖電感、第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件；其中，輔助電 感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于移相全橋軟開關(guān)電路的一個(gè) 開關(guān)橋臂的中點(diǎn)，箝位繞組的另一端與緩沖電感連接，通過緩沖電感的另一 端連接于第一輔助箝位元件和第二輔助箝位元件的中點(diǎn)；諧振繞組的另一端 連接于第一箝位二極管和第二箝位二極管的中點(diǎn)；諧振繞阻與箝位繞阻的匝 比值略小于1。
進(jìn)一步地，第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件分別采用第 一輔助 箝位二極管和第二輔助箝位二極管，即箝位繞組的另一端與緩沖電感連接， 通過緩沖電感的另 一端連接于第 一輔助箝位二極管和第二輔助箝位二極管的 中點(diǎn)；第一輔助箝位二極管的陰極與電源正極相連，該第一輔助箝位二極管 的陽極與第二輔助箝位二極管的陰極連接于所述中點(diǎn)，該第二輔助箝位二極 管的陽極連接電源負(fù)極。
進(jìn)一步地，第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件分別采用第一輔助 箝位電容和第二輔助箝位電容，即箝位繞組的另一端與緩沖電感連接，通過 緩沖電感的另一端連接于第一輔助箝位電容和第二輔助箝位電容的中點(diǎn)。
本實(shí)用新型采用一對(duì)輔助二極管D7、 D8將箝位二極管D5、 D6—部分 電流轉(zhuǎn)移出來而自然零流關(guān)斷，而D7、 D8電流由于輔助電感La和箝位繞組 的作用而緩慢變化，使反向恢復(fù)的影響甚微而可以忽略。因此該方案不僅消 除了箝位二極管反向恢復(fù)帶來的影響，極大地提高了電路的可靠性；并且由 于沒有引入耗能電阻Rw，故很好地保證了對(duì)輸出二極管的箝位效果和效率 水平。


圖1是RichardRedl提出的移相全橋軟開關(guān)電路二極管原邊箝位拓樸；
圖2是現(xiàn)有的移相全橋軟開關(guān)電路電感電壓箝位拓樸的一個(gè)典型應(yīng)用；
圖3是本實(shí)用新型的移相全橋軟開關(guān)電路中原邊箝位電路的一個(gè)實(shí)施 例的電路圖4是圖3等效的電路圖5 ~圖15是圖3所示電路在模式1至模式11階段等效電路和電流流 通路徑示意圖16是本實(shí)用新型的移相全橋軟開關(guān)電路中原邊箝位電路拓樸箝位二 極管的電流波形與RichardRedl拓樸對(duì)比情況示意圖17是本實(shí)用新型的移相全橋軟開關(guān)電路中原邊箝位電路與與應(yīng)用諧 振電感電壓箝位電路輸出整流二極管電壓尖峰對(duì)比圖18是本實(shí)用新型的移相全橋軟開關(guān)電路中原邊箝位電路與應(yīng)用諧振 電感電壓箝位電路時(shí)效率水平對(duì)比曲線圖。
具體實(shí)施方式
本實(shí)用新型提出一種移相全橋軟開關(guān)電路的原邊箝位電路，采用帶有箝 位二極管反向恢復(fù)電流抑制電路的無損箝位方案，該原邊箝位電路包括輔助 電感Lr，緩沖電感La，原邊箝位二極管D5、 D6以及輔助箝位二極管D7、 D8。其中，輔助電感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于一個(gè)開關(guān) 橋臂的中點(diǎn)，另一端與緩沖電感La串聯(lián)后連接于輔助箝位二極管D7、 D8中 點(diǎn)；諧振繞組另一端連接于原邊箝位二極管D5、 D6中點(diǎn)。
下面通過優(yōu)選實(shí)施例并結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型上述技術(shù)方案的工作原理 及其所取得的技術(shù)效果作進(jìn)一步詳解。
本實(shí)用新型主要解決軟開關(guān)移相全橋電路輸出整流二極管反向恢復(fù)所帶 來的問題，同時(shí)兼顧箝位二極管的工作條件，使其零電流自然關(guān)斷，提高電 路的可靠性和效率。由此，提出一種帶有箝位二極管反向恢復(fù)電流抑制電路的無損箝位方案，如圖3所示，該原邊箝位電路包括輔助電感Lr (該輔助電
感Lr的諧振繞阻與箝位繞阻的匝比k值應(yīng)略小于1)，原邊箝位二極管D5、 D6，并還增加一緩沖電感La和兩個(gè)輔助箝位二極管D7、 D8。其中，輔助電 感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于一個(gè)開關(guān)橋臂的中點(diǎn)，另一 端與緩沖電感U串聯(lián)后連接于輔助箝位二極管D7、 D8中點(diǎn)；諧振繞組另一 端連4lr于原邊箝位二極管D5、 D6中點(diǎn)。增加的緩沖電感La和輔助箝位二^L 管D7、 D8構(gòu)成了上述無損箝位方案中的箝位二極管反向恢復(fù)電流無損抑制 電路。這兩個(gè)輔助箝位二極管通過緩沖電感U以無損吸收方式將原邊箝位二 極管一部分電流轉(zhuǎn)移出來，使其零流自然關(guān)斷，可以解決原邊箝位二極管的 反向恢復(fù)問題，從而避免輔助電感與寄生參數(shù)等效元件在電路中產(chǎn)生劇烈振 蕩。
上述箝位二極管反向恢復(fù)電流無損抑制電路中的二極管D7、 D8的輔助 箝位作用，實(shí)際上也可以通過兩個(gè)電容器件實(shí)現(xiàn)。
下面以圖3為例，結(jié)合圖4 圖15介紹本電路的工作原理。
對(duì)于移相全橋電路，器件本身的寄生參數(shù)在開關(guān)過程中對(duì)電路特性有較 為顯著的影響。在分析過程中，需要對(duì)一些重要的器件參數(shù)進(jìn)行等效。對(duì)于 MOS管，本身的寄生體二極管和DS結(jié)電容在圖3中已經(jīng)畫出，如D1、 Cl 為Ql的寄生參數(shù)。變壓器漏感相對(duì)輔助電感的諧振繞組可做的非常小，對(duì) 輸出二極管尖峰影響很小，故可暫不考慮漏感的影響。由于開關(guān)頻率較高， 變壓器的寄生電容，包括匝間電容、原副邊寄生電容連同輸出二極管反向結(jié) 電容Cdl、 Cd2和電阻Rdl、 Rd2吸收參數(shù)不能忽略，將這些參數(shù)等效折算 到變壓器原邊Cs，得到的等效電路如圖4所示。
結(jié)合圖4的等效電路，將整個(gè)電路劃分為多個(gè)電路^^莫式階段進(jìn)行具體電 路狀態(tài)分析。
模式1階段電流流通路徑如圖5所示，超前臂中Ql及滯后臂Q4導(dǎo)通， 其體二極管D1、 D4靠輔助電感Lr續(xù)流，電感能量回饋給輸入電源，原邊電 流iLr線性下降，其變化率為Vin/Lr;輸出二極管DR1， DR2續(xù)流，變壓器 被短路，輸出電流i。線性下降(由于輸出電感相對(duì)較大，故輸出電流可視為恒定值I。)。在tO時(shí)刻原邊電流過零，能量反饋結(jié)束。
模式2階段電流流通路徑如圖6所示，t0時(shí)刻原邊電流L過零后反向， 從Vin+流經(jīng)Ql、輔助電感Lr、變壓器Tr、 Q4回到Vin-。原邊電流tr線性 上升，變化率依然是Vin/Lr。副邊二極管DR1、 DR2繼續(xù)導(dǎo)通，變壓器被短 路。tl時(shí)刻原邊電流b達(dá)到I。/n， n為變壓器原副邊匝比；輸出整流二極管 DR1、 DR2電流在tl時(shí)刻分別為
/節(jié)(/1) = /0/2+《(,1)/2 = /0;
^2叫=/0/2 —"/ir(Zl)/2 = 0;
模式3階段電流流通路徑如圖7所示，tl時(shí)刻輸出整流二極管DR2電 流過零開始反向恢復(fù)，經(jīng)過二極管反向恢復(fù)時(shí)間trr到t2時(shí)刻，反向恢復(fù)結(jié) 束，將此時(shí)原邊電流記為Irp，有
/ir(,2)=/0/" + ^々Wi>=/^;
于是，輸出整流二極管DR1、 DR2電流在t2時(shí)刻分別為 /Dfll(。)=/0/2+w./rJp/2;
^2抑=/。/2-—/2;
t2時(shí)刻DR2反向恢復(fù)結(jié)束后，只有DR1導(dǎo)通，工作狀態(tài)發(fā)生變化，輔 助電感Lr存儲(chǔ)的多余能量首先與寄生參數(shù)(Cs)等效元件發(fā)生諧振，滿足箝 位條件后通過箝位電路D5、 D6釋放掉。
^t式4階段電流流通路徑如圖8所示，由于寄生電容的存在，原邊電流 需要向變壓器的寄生電容充電，副邊電流向DR2的反向結(jié)電容Cd2和Rd2 (如圖3中所示)吸收電路充電，此時(shí)輔助電感Lr與等效電容(Cs)發(fā)生諧 振。諧振過程中輔助電感Lr電壓下降，箝位二極管D5、 D6中點(diǎn)M電位上 升，變壓器原邊電流被輸出電感箝位，即lp(t—Io/n。在t3時(shí)刻，Vcs-Vin， 輔助電感Lr電壓降至零并開始反向，箝位二極管D5準(zhǔn)備導(dǎo)通，輔助電感 Lr電流達(dá)到最大值。
模式5階段電流流通路徑如圖9所示，t3時(shí)刻箝位二極管D5導(dǎo)通，此 時(shí)變壓器和寄生電容的電壓被箝位與Vin;由于輔助電感的諧振繞組與箝位 繞組的匝比k小于l,箝位繞組非同名端電位高于D5、 D6中點(diǎn)M的電位，于是箝位電流從D5向輔助箝位二極管D7轉(zhuǎn)移，到t4時(shí)刻箝位電流完全轉(zhuǎn) 移到D7中。
可以通過調(diào)整匝比k,使箝位電流在Q1關(guān)斷以前全部轉(zhuǎn)移到D7，此后 即使輔助電感Lr能量沒有完全釋放，D7電流也會(huì)因緩沖電感La對(duì)電流變化 的抑制作用而緩慢變化，其反向恢復(fù)過程也因此可以忽略，進(jìn)而避免了多余 的輔助電感能量與寄生l^t等效元件發(fā)生震蕩。在整個(gè)箝位階段，變壓器原 邊電壓凈皮箝位在Vin,保證副邊整流二極管安全工作。
模式6階段電流流通路徑如圖IO所示，t5時(shí)刻Ql關(guān)斷，Cl充電，C2 放電(直到Q3體二極管D3導(dǎo)通，如圖11所示)。此時(shí)輔助電感Lr電壓反 向，電感電流減小。由于變壓器電流,皮副邊輸出電感箝位，寄生電容Cs向 變壓器放電，Cs電壓下降。此過程中C1、 C2、 Cs、 Lr諧振。
t5時(shí)刻Lr兩端電壓為Vin，其后迅速下降。直到t6時(shí)刻(如圖11所示)， Q3體二極管D3導(dǎo)通，Lr兩端電壓為-Vcs。
模式7階段電流流通路徑如圖11所示，t6時(shí)刻Q3體二極管D3導(dǎo)通， Cl、 C2退出諧振。此階段Q3可以零電壓開通，Lr、 Cs繼續(xù)諧振，Lr的電 流繼續(xù)減小，Cs電壓下降卻未到零，變壓器承受正向電壓Vcs， DR1繼續(xù)導(dǎo) 通且電流為Io/n。到t7時(shí)刻，Vcs電壓降至零。
模式8階段電流流通路徑如圖12所示，t7時(shí)刻，變壓器電壓為零，輸 出二極管DR2開始導(dǎo)通，變壓器被短路。DR2電流線性上升，DR1電流線 性下降，變壓器原邊電流也線性下降。在t7時(shí)刻變壓器電流Ip=Io/n，大于 輔助電感Lr電流iLr，于是箝位二極管D6導(dǎo)通以補(bǔ)足被副邊輸出電感箝位的 變壓器原邊電流，由于輔助電感諧振繞組與箝位繞組匝比k略小于1， D6電 流逐漸被轉(zhuǎn)移到D8。到t8時(shí)刻，變壓器原邊電流下降到iLr，此時(shí)箝位電路 電流降至零。
^^莫式9階段電流流通路徑如圖13所示，輔助電感能量繼續(xù)環(huán)流，兩個(gè) 副邊二極管繼續(xù)導(dǎo)通(直至t9時(shí)刻Q4關(guān)斷時(shí)結(jié)束環(huán)流，如圖14所示)。
模式10階段電流流通路徑如圖14所示，t9時(shí)刻Q4關(guān)斷，此時(shí)Lr與 Cl、 C2諧振，Cl放電，C2充電，直至Q2體二極管D2導(dǎo)通。模式11階段電流流通路徑如圖15所示，t10時(shí)刻Q2體二極管D2導(dǎo)通， 進(jìn)入與模式1相對(duì)照的另半個(gè)周期模式。
其后模式與以上分析的11個(gè)模式階段相同，故此不贅述。
下面給出通過實(shí)驗(yàn)獲得的本實(shí)用新型與Richard Redl在原邊箝位電路中 箝位二極管電流波形的對(duì)比情況分析，如圖16所示。其中，ch3為RichardRedl 拓樸箝位二極管D5電流波形示意圖；chl為本實(shí)用新型拓樸箝位二極管D5 電流波形示意圖，ch2為本實(shí)用新型拓樸輔助箝位二^l管D7電流波形示意 圖。由該圖可見，本實(shí)用新型很好地改善了箝位二極管的工作條件_一箝位 二極管D5自然零流關(guān)斷，輔助箝位二極管D7反向恢復(fù)可以忽略不計(jì)。D6、 D8的電流情況分別與D5 、 D7相似。
移相全橋應(yīng)用本實(shí)用新型原邊箝位電路與應(yīng)用諧振電感電壓箝位電路 (圖2所示)時(shí)輸出整流二極管電壓尖峰對(duì)比如圖17所示。其中，左圖所示 為移相全橋電路采用本實(shí)用新型原邊箝位電路拓樸得到的輸出整流二極管電 壓波形，電壓尖峰為168V;右圖所示為移相全橋釆用現(xiàn)有的電感電壓箝位電 路所得到的輸出整流二極管電壓波形，電壓尖峰達(dá)到194V。可見本實(shí)用新型 輸出整流二極管的箝位效果較好，輸出二極管電壓應(yīng)力較低，工作條件較優(yōu)， 由此提高了系統(tǒng)的可靠性。
圖18給出了移相全橋應(yīng)用本實(shí)用新型原邊箝位電路與應(yīng)用諧振電感電 壓箝位電路時(shí)效率水平對(duì)比曲線?；谪?fù)載功率以及死區(qū)配合等因素影響， 最大效率差異點(diǎn)出現(xiàn)在20A負(fù)載條件下，此時(shí)應(yīng)用本實(shí)用新型原邊箝位電路 效率高出1.32個(gè)百分點(diǎn)。
綜上所述，本實(shí)用新型提出的移相全橋軟開關(guān)電路的原邊箝位電路不僅 保持了原有移相全橋電路的軟開關(guān)特性，有效地避免了輸出二極管反向恢復(fù) 造成過高的電壓尖峰，由此改善輸出二極管的工作條件，提高系統(tǒng)可靠性； 而且無損吸收諧振電感多余能量，將其存儲(chǔ)并轉(zhuǎn)移至直流母線電源，提高了 變換器效率水平；增加的箝位二極管和輔助箝位二極管均具備軟恢復(fù)特性， 使電路具有優(yōu)良的電氣性能。
權(quán)利要求1、一種移相全橋軟開關(guān)電路的原邊箝位電路，包括輔助電感、第一箝位二極管以及第二箝位二極管，其特征在于，所述電路還包括一緩沖電感、第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件；其中，所述輔助電感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于所述移相全橋軟開關(guān)電路的一個(gè)開關(guān)橋臂的中點(diǎn)，所述箝位繞組的另一端與所述緩沖電感連接，通過所述緩沖電感的另一端連接于所述第一輔助箝位元件和第二輔助箝位元件的中點(diǎn)；所述諧振繞組的另一端連接于所述第一箝位二極管和所述第二箝位二極管的中點(diǎn)；所述諧振繞阻與所述箝位繞阻的匝比值略小于1。
2、 按照權(quán)利要求1所述的電路，其特征在于，所述第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件分別采用第一輔助箝位二極管和第二輔助箝位二極管，即所述箝位繞組的另一端與所述緩沖電感連接，通過所述緩沖電感的另一端連接于所述第一輔助箝位二極管和第二輔助箝位二極管的中點(diǎn)；所述第一輔助箝位二極管的陰極與電源正極相連，所述第一輔助箝位二極管的陽極與所述第二輔助箝位二極管的陰極連接于所述中點(diǎn)，所述第二輔助箝位二極管的陽極連接電源負(fù)極。
3、 按照權(quán)利要求1所述的電路，其特征在于，所述第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件分別采用第 一輔助箝位電容和第二輔助箝位電容，即所述箝位繞組的另一端與所述緩沖電感連接，通過所述緩沖電感的另一端連接于所述第 一輔助箝位電容和第二輔助箝位電容的中點(diǎn)。
4、 一種移相全橋軟開關(guān)電路，包括超前臂中第一開關(guān)管、第二開關(guān)管，滯后臂中第三開關(guān)管、第四開關(guān)管、與所述第三開關(guān)管及所述第四開關(guān)管中點(diǎn)相連的原邊電感，以及與所述原邊電感和所述第一開關(guān)管及所述第二開關(guān)管中點(diǎn)連接的原邊箝位電路，其特征在于所述箝位電路包括箝位電路包括輔助電感、第一箝位二極管、第二箝位二極管、緩沖電感、第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件；其中，所述輔助電感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于所述移相全橋軟開關(guān)電路的一個(gè)開關(guān)橋臂的中點(diǎn)，所述箝位繞組的另一端與所述緩沖電感連接， 通過所述緩沖電感的另一端連接于所述第一輔助箝位元件和第二輔助箝位元件的中點(diǎn)；所述諧振繞組的另 一端連接于所述第 一箝位二極管和所述第二箝 位二極管的中點(diǎn)；所述諧振繞阻與所述箝位繞阻的匝比值略小于1。
5、 按照權(quán)利要求4所述的電路，其特征在于，所述第一輔助箝位元件 以及第二輔助箝位元件分別采用第一輔助箝位二極管和第二輔助箝位二極管，即所述箝位繞組的另一端與所述緩沖電感連接，通過所述緩沖電感的另 一端連接于所述第一輔助箝位二極管和第二輔助箝位二極管的中點(diǎn)；所述第 一輔助箝位二極管的陰極與電源正極相連，所述第 一輔助箝位二極管的陽極 與所述第二輔助箝位二極管的陰極連接于所述中點(diǎn)，所述第二輔助箝位二極管的陽極連接電源負(fù)極。
6、 按照權(quán)利要求4所述的電路，其特征在于，所述第一輔助箝位元件 以及第二輔助箝位元件分別采用第 一輔助箝位電容和第二輔助箝位電容，即 所述箝位繞組的另一端與所述緩沖電感連接，.通過所述緩沖電感的另一端連 接于所述第 一輔助箝位電容和第二輔助箝位電容的中點(diǎn)。
專利摘要一種移相全橋軟開關(guān)電路的原邊箝位電路，包括輔助電感、第一箝位二極管以及第二箝位二極管，該電路還包括一緩沖電感、第一輔助箝位元件以及第二輔助箝位元件；其中，輔助電感的箝位繞組其一端與諧振繞組一端共同連接于移相全橋軟開關(guān)電路的一個(gè)開關(guān)橋臂的中點(diǎn)，該箝位繞組的另一端與緩沖電感連接，通過該緩沖電感的另一端連接于第一輔助箝位元件和第二輔助箝位元件的中點(diǎn)；諧振繞組的另一端連接于第一箝位二極管和第二箝位二極管的中點(diǎn)；諧振繞阻與箝位繞阻的匝比值略小于1。本實(shí)用新型消除了箝位二極管反向恢復(fù)帶來的影響，且保證了對(duì)輸出二極管的箝位效果和效率。
文檔編號(hào)H02M3/24GK201328083SQ20082014036
公開日2009年10月14日 申請(qǐng)日期2008年11月14日 優(yōu)先權(quán)日2008年11月14日
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