專利名稱：裝配式架線施工工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種架設(shè)輸變電線路的施工工藝。背景技術(shù)：
在目前的輸變電線路架線施工工藝中，架線施工段的導(dǎo)線長度只是通過粗略計(jì)算 來完成。這樣粗略的估算常常會出現(xiàn)較大的誤差，需要通過增加施工工序來消除誤差，一方 面增加了工程成本，另一方面增加了施工安全風(fēng)險(xiǎn)、施工質(zhì)量隱患、延長了施工工期。顯而 易見，這樣的施工工藝無法滿足工業(yè)上對架線施工工藝的高要求。

發(fā)明內(nèi)容有鑒于此，有必要提供一種精確控制的架線施工工藝。一種架線施工工藝，包括以下步驟測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長；定長制造及加工導(dǎo)線； 展放導(dǎo)線；以及緊掛導(dǎo)線。優(yōu)選地，所述測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長包括以下步驟采集現(xiàn)場數(shù)據(jù)；采集耐張線夾 壓接長度影響量數(shù)據(jù)；測量耐張串長度；以及計(jì)算線長。優(yōu)選地，所述采集現(xiàn)場數(shù)據(jù)包括以下步驟用二種設(shè)備和二種方法分別計(jì)算出各 桿塔間每根子導(dǎo)線掛點(diǎn)間的高差和水平距離；采用高精度儀器測量各桿塔導(dǎo)線掛孔的高差 和水平距離；以及綜合分析至少三組數(shù)據(jù)，并據(jù)此計(jì)算出最終的子導(dǎo)線掛點(diǎn)間的高差和水 平距離。優(yōu)選地，述采集耐張線夾壓接長度影響量數(shù)據(jù)包括以下步驟將耐張管穿管完畢 后，在導(dǎo)線上做標(biāo)記，并測量標(biāo)記處到耐張鋼錨內(nèi)側(cè)的距離^ ；壓接完畢后，測量標(biāo)記處到 耐張鋼錨內(nèi)側(cè)的距離12 ；按照1B= l2_li來計(jì)算耐張管壓接影響值；以及取至少三組數(shù)據(jù) 的平均影響值作為最終的壓接影響值。優(yōu)選地，所述測量耐張串長度包括以下步驟組裝耐張串并將所有可調(diào)節(jié)金具調(diào) 到中間位置；以及將整個(gè)耐張串吊裝到位，并測量右側(cè)耐張串掛點(diǎn)到短桿耐張鋼錨的距離
和耐張鋼錨內(nèi)側(cè)到導(dǎo)線鋼芯端點(diǎn)的距離Le。優(yōu)選地，所述計(jì)算線長按照A =+ ^來計(jì)算，其中:L為導(dǎo)線長度，H為導(dǎo)線
張力，《為導(dǎo)線單位長度重量，1為導(dǎo)線掛點(diǎn)間水平距離，h為導(dǎo)線掛點(diǎn)間高差。優(yōu)選地，每根導(dǎo)線的理論線長為每根子導(dǎo)線按其在每個(gè)線檔掛點(diǎn)的實(shí)際高差和水 平距離逐檔計(jì)算線長后的加和。優(yōu)選地，所述定長制造及加工導(dǎo)線包括以下步驟根據(jù)線長計(jì)算公式計(jì)算每根子 導(dǎo)線的長度；以每相導(dǎo)線的最長子導(dǎo)線作為控制進(jìn)行配盤，確定每盤導(dǎo)線的加工長度。優(yōu)選地，所述展放導(dǎo)線包括以下步驟在端頭標(biāo)記外裁線并壓接耐張線夾；壓接完畢后，測量耐張線夾鋼錨到端頭側(cè)導(dǎo)線標(biāo)記的距離L首；將導(dǎo)線與走板、牽 引繩連接后，張力展放導(dǎo)線；以及每個(gè)耐張段的導(dǎo)線展放完畢后，計(jì)算裁線量并壓接尾端側(cè)耐張線夾；其中，裁線量按L裁=E L「+E L直+E L$+L首+L芯+L旨+彈性形變+塑性形變-L 來計(jì)算，其中La為裁線值；E L「為耐張段每根子導(dǎo)線標(biāo)記長度之和；E ！^為耐張段 所有直路接續(xù)管延長值之和；E ！^為耐張段兩端耐張串長度之和；LB為耐張接續(xù)管壓接伸 長值；為耐張段每根子導(dǎo)線在計(jì)算溫度時(shí)的理論線長；彈性形變?yōu)槟蛷埗螌?dǎo)線彈性形 變量；塑性形變?yōu)槟蛷埗螌?dǎo)線塑性形變量。優(yōu)選地，所述彈性形變包括因載荷不同引起的彈性形變和因溫度不同引起的彈性 形變，所述因載荷不同引起的彈性形變按AL= 0av/E來計(jì)算，其中A1為線長變化量； o av為導(dǎo)線平均應(yīng)力；E為導(dǎo)線的綜合彈性系數(shù)。優(yōu) 選地， 所述導(dǎo) 線平均 應(yīng)力按 ooi; 二 o。/(2xZ) x {l+[(I2 + h2)!^L2-h2 jx ch[(Y x l)/(2x o。)]}來計(jì)算，其中o av 為導(dǎo)線平均應(yīng)
力；。0為導(dǎo)線各點(diǎn)的水平應(yīng)力；L為線長；1為檔距；H為高差；、為導(dǎo)線比載。優(yōu)選地，所述因溫度變化的彈性形變按A 1 = a X (trt0)來計(jì)算，其中A 1為線 長變化量(m) ； a為導(dǎo)線的溫度膨脹系數(shù)；、為生產(chǎn)時(shí)的溫度；、為施工時(shí)的溫度。優(yōu)選地，所述塑性形變的塑性伸長率按 ￡二7><10-4><[1/(1 + 40尸><(0,/0/))"><6。。丨叫><7；。17計(jì)算，其中^ =鋼芯鋁導(dǎo)線的鋼、鋁截 面比；o b =鋼芯鋁導(dǎo)線的破斷應(yīng)力；o ” t” T,分別為第i種運(yùn)行工況下導(dǎo)線的應(yīng)力、線溫 和持續(xù)小時(shí)數(shù)。優(yōu)選地，所述緊掛導(dǎo)線包括以下步驟導(dǎo)線高空錨線時(shí)掛線；導(dǎo)線地面錨線時(shí)掛 線；以及掛線完畢后，沿線利用線長調(diào)節(jié)金具對子導(dǎo)線和相差進(jìn)行調(diào)整。優(yōu)選地，所述導(dǎo)線高空錨線時(shí)掛線包括以下步驟(a)將耐張串吊裝到位；(b)將滑輪組按圖8示要求布置好；(c)收緊滑輪組，將耐張線夾與耐張串連接起 來；(d)松出滑輪組，拆除錨繩及卡線器。優(yōu)選地，所述導(dǎo)線地面錨線時(shí)掛線包括以下步驟(a)將耐張串吊裝到位；(b)將滑輪組按圖9示要求布置好；(c)收緊第二滑輪組，解除錨繩；(d)松出第二 滑輪組，同時(shí)慢慢收緊第一滑輪組，直到將耐張線夾與耐張串連接起來；以及(e)解除滑輪 組、卡線器等工器具。本發(fā)明的工藝可在地面上直接量取每檔所需要的導(dǎo)線長度，標(biāo)定懸垂線夾安裝位 置，依此懸掛導(dǎo)線無需觀測導(dǎo)線弧垂即可達(dá)到預(yù)定的竣工弧垂。既避免了連續(xù)檔內(nèi)復(fù)雜而 費(fèi)工的弧垂觀測和分段緊線等，又免除了連續(xù)傾斜檔中的弧垂與線長調(diào)整。提升了架線施 工工藝和質(zhì)量水平，確保了施工質(zhì)量和安全目標(biāo)。其中導(dǎo)線的定長生產(chǎn)精度控制是根據(jù)本 發(fā)明的工藝來架線施工的前提；測量數(shù)據(jù)及建立計(jì)算模型，準(zhǔn)確計(jì)算出各檔的導(dǎo)線線長則 是根據(jù)本發(fā)明的工藝來架線施工的基礎(chǔ)。

圖1為耐張管壓接影響值測量示意圖。圖2為導(dǎo)線耐張串金具長測量示意圖。圖3為首端耐張線夾壓接的示意圖。圖4為導(dǎo)線與走板/牽引繩連接方式示意圖。
圖5為首端耐張線夾壓接的示意圖。圖6為兩耐張線夾間的連接方式示意圖。圖7為高空錨線時(shí)掛線布置示意圖。圖8為地面錨線時(shí)掛線布置示意圖。
具體實(shí)施方式按照本發(fā)明的架線施工工藝的順序，本發(fā)明較佳實(shí)施例的架線施工工藝可概括如 下一、測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長；二、定長制造及加工導(dǎo)線；三、展放導(dǎo)線；以及四、緊掛導(dǎo)線。以下根據(jù)上述四個(gè)大的工藝順序，將分別對各個(gè)工序分別進(jìn)行詳細(xì)的說明。一、測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長1. 1采集現(xiàn)場數(shù)據(jù)；1)在施工段基礎(chǔ)施工完畢后，采用兩種或兩種以上的設(shè)備(例如GPS或全站儀 等)獨(dú)立地對耐張段各塔的參數(shù)(例如基面高程及各檔檔距)進(jìn)行精確測量，用二種測量 設(shè)備、二種方法對測量結(jié)果進(jìn)行比較和校核，然后在該測量結(jié)果的基礎(chǔ)上，結(jié)合鐵塔結(jié)構(gòu)數(shù) 據(jù)，分別計(jì)算出各桿塔間每根子導(dǎo)線/地線掛點(diǎn)間的高差和水平距離。2)在鐵塔組立完畢后，再采用高精度儀器測量各桿塔導(dǎo)線掛孔的高差和水平距 罔。3)對三組數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析，計(jì)算出最終的子導(dǎo)線掛點(diǎn)間的高差和水平距離。1. 2采集耐張線夾壓接長度影響量數(shù)據(jù)；耐張線夾壓接長度影響量數(shù)據(jù)可以在壓接試驗(yàn)時(shí)，按如下方式采集1)如圖1所示，將耐張管按常規(guī)穿管方式穿管完畢，在導(dǎo)線上做標(biāo)記A。應(yīng)當(dāng)注意 的是應(yīng)保證A在壓接完畢后不會被鋁管壓住。用鋼尺測量A到耐張鋼錨內(nèi)側(cè)的距離Ip2)正常壓接耐張管，壓接完畢后再次測量A到耐張鋼錨內(nèi)側(cè)的距離12。3)耐張管壓接影響值Ie= I2-I115取三組數(shù)據(jù)，取其平均影響值作為最終的壓接 影響值。1.3測量耐張串長度；導(dǎo)線耐張串長度可按如下方法測量1)先組裝耐張串，將所有可調(diào)節(jié)金具調(diào)到中間位置；2)將整個(gè)耐張串吊裝到位，用鋼尺測量右側(cè)耐張串掛點(diǎn)到短桿耐張鋼錨的距離L Φ和耐張鋼錨內(nèi)側(cè)到導(dǎo)線鋼芯端點(diǎn)的距離Le (如圖2所示)。1.4計(jì)算線長。1)計(jì)算導(dǎo)線線長導(dǎo)線線長計(jì)算按如下懸鏈線公式進(jìn)行計(jì)算 其中L =導(dǎo)線長度，單位為m;
H=導(dǎo)線張力，單位為N;ω =導(dǎo)線單位長度重量，單位為N/m ；1 =導(dǎo)線掛點(diǎn)間水平距離，單位為m ；h =導(dǎo)線掛點(diǎn)間高差，單位為m。每根子導(dǎo)線按其在每個(gè)線檔掛點(diǎn)的實(shí)際高差和水平距離逐檔計(jì)算線長，然后進(jìn)行 累加及為每根子導(dǎo)線的理論線長。2)計(jì)算導(dǎo)線彈性形變導(dǎo)線的彈性伸長包括兩個(gè)部分一是由于荷載不同引起導(dǎo)線的彈性伸長，二是溫 度變化引起導(dǎo)線的線性膨脹或收縮變化。計(jì)算方式分別如下因荷載不同引起導(dǎo)線彈性變化的計(jì)算因荷載不同引起導(dǎo)線的彈性變化與導(dǎo)線的應(yīng)力和彈性系數(shù)有關(guān)，其公式為AL=Q av/E ②其中Δ 1 =線長變化量(m)；0av=導(dǎo)線平均應(yīng)力；E =導(dǎo)線的綜合彈性系數(shù)。對于鋼芯鋁導(dǎo)線的綜合彈性系數(shù)E不僅與鋁鋼的截面比和單股鋁線、單股鋼線的 彈性系數(shù)Ea，Es有關(guān)，而且與導(dǎo)線的扭絞角度以及在使用中所出現(xiàn)的最大應(yīng)力等因素有關(guān)。 工程計(jì)算中一般容許不考慮扭絞對應(yīng)力大小的影響，僅根據(jù)鋼和鋁的伸長相同這一假定， 按下式計(jì)算E = (Es+mXEa)/(l+m)③其中E=綜合彈性系數(shù)；Es =鋼股線的彈性系數(shù)；民=鋁股線的彈性系數(shù)；M =鋁對鋼的截面比，m = AJAs。由于單股材料的彈性系數(shù)與材料的熱處理或冷拔等加工過程及運(yùn)行中的張力大 小等因素有關(guān)，很難精確判定。國內(nèi)以往工程中對鋁單股一般取Ea = 61800 (N/mm2)，鋼Es = 196000 (N/mm2)。國外取值變化幅度比較大，Ea = 55000 69000 (N/mm2)，鋼 Es = 186000 206000 (N/mm2)。懸掛在空中的導(dǎo)線各點(diǎn)的軸向應(yīng)力σχ是不相同的，因此沿檔內(nèi)導(dǎo)線各微段長度 上的彈性應(yīng)變量也是不相同的，為了計(jì)算全檔導(dǎo)線各點(diǎn)不同應(yīng)力下產(chǎn)生的全部彈性伸長， 通常用一個(gè)產(chǎn)生全部彈性伸長的“平均”應(yīng)力0雙來計(jì)算。該應(yīng)力的大小為各點(diǎn)應(yīng)力沿線 長積分被線長除后所得的平均值，其算式為Oov =1/1 χ |σχ也④再將相關(guān)的σ x、dL和L的算式代入上式得到、= Q0 /(2 χ L) χ ^+[(Z2 + Zz2 Wl2 - h2 Jx ch[(Y χ 1)/(2 χ σ0)]}⑤其中Oav=導(dǎo)線平均應(yīng)力；σ Q =導(dǎo)線各點(diǎn)的水平應(yīng)力；
L =線長；1 =檔距； H=高差；Y =導(dǎo)線比載。因溫度變化引起導(dǎo)線線性膨脹或收縮變化的計(jì)算因溫度變化引起導(dǎo)線線性膨脹或收縮變化的計(jì)算主要是要知道導(dǎo)線的溫度膨脹 系數(shù)，其算式為Δ 1 = α X (Vt0)⑥其中Δ 1 =線長變化量(m)；α =導(dǎo)線的溫度膨脹系數(shù)；tQ=生產(chǎn)時(shí)的溫度；ti =施工時(shí)的溫度。鋼芯鋁導(dǎo)線的溫度膨脹系數(shù)為導(dǎo)線溫度每升高1°C所引起的相對變形。工程計(jì)算 中所采用的公式同樣可按計(jì)算彈性系數(shù)的假定，按下式計(jì)算α = (α aXEa+mX α sXEs)/(Ea+mXEs)⑦其中α =溫度線膨脹系數(shù)；α a =鋁股線的溫度線膨脹系數(shù)；α s =鋼股線的溫度線膨脹系數(shù)；Es =鋼股線的彈性系數(shù)；民=鋁股線的彈性系數(shù)；m =鋁對鋼的截面比，m = AjAs。單股線的線膨脹系數(shù)由其材料的化學(xué)成分決定，取值變化幅度很小，國內(nèi)通常取 α，a = 23X10-6(1/°C )，α，s = 11. 5X10_6(1/°C )。3)計(jì)算導(dǎo)線的塑性伸長導(dǎo)線的塑性伸長ε ^是指導(dǎo)線初加應(yīng)力到最終使用應(yīng)力間塑性和蠕變伸長的總 和。這里所談的塑性伸長率ε C1，理論上是指導(dǎo)線作用張力經(jīng)長期運(yùn)行后產(chǎn)生的穩(wěn)定塑性伸 長率。通常以導(dǎo)線年平均運(yùn)行下，持續(xù)運(yùn)行10年所產(chǎn)生的塑性伸長率為最終的塑性伸長率
ε Q0塑性伸長率按照如下公式進(jìn)行計(jì)算ε 二 7 X10-4 X [1 /(1 + Φ )]3 33 X(OiZoi)13X W' χ 廣⑧其中Φ =鋼芯鋁導(dǎo)線的鋼、鋁截面比；σ b =鋼芯鋁導(dǎo)線的破斷應(yīng)力；σ ρ ti、Ti分別為第i種運(yùn)行工況下導(dǎo)線的應(yīng)力(N/mm2)、線溫(V )和持續(xù)小時(shí)數(shù)(h)。要計(jì)算鋼芯鋁導(dǎo)線在10年間多種不同運(yùn)行工況下產(chǎn)生的總塑性伸長率ε C1，可將 各工況在10年間經(jīng)歷的時(shí)間Ti均折算到年平均運(yùn)行溫度工況下氣溫15°C、應(yīng)力σ 15的等 效時(shí)間TirarTieq= (Oi/σ15) 7^647 Xea 0882xai-isXTi (h)⑨二、定長制造及加工導(dǎo)線；
2. 1根據(jù)線長計(jì)算模型計(jì)算每根子導(dǎo)線的長度；2. 2以每相導(dǎo)線的最長子導(dǎo)線作為控制進(jìn)行配盤，確定每盤導(dǎo)線的加工長度。一根子導(dǎo)線可以由一根或數(shù)根導(dǎo)線組成。每盤導(dǎo)線上應(yīng)在端頭和尾部做明顯的標(biāo) 記，兩標(biāo)記間的距離為該盤導(dǎo)線加工盤長，兩個(gè)標(biāo)記外各預(yù)留5m導(dǎo)線用以施工操作。
三、展放導(dǎo)線3.1布置牽張場；3. 2展放引導(dǎo)繩、牽引繩；3. 3展放導(dǎo)線；1)首先在端頭標(biāo)記外裁線并壓接耐張線夾，裁線時(shí)應(yīng)保證耐張線夾不會覆蓋端頭 側(cè)導(dǎo)線標(biāo)記(如圖3中所示)。壓接完畢后用鋼卷尺測量耐張線夾鋼錨到端頭側(cè)導(dǎo)線標(biāo)記 的距離Lirt5當(dāng)同相導(dǎo)線為分裂導(dǎo)線時(shí)，在裁線時(shí)應(yīng)控制各子導(dǎo)線的Lir基本相同。2)將導(dǎo)線與走板/牽引繩連接，連接方式如圖4中所示，然后按常規(guī)方式張力展放 導(dǎo)線。當(dāng)耐張段一根子導(dǎo)線由多根導(dǎo)線組成，需要壓接直路接續(xù)管時(shí)，也應(yīng)在導(dǎo)線標(biāo)記 外開斷，并確保直路接續(xù)管壓接后不會覆蓋導(dǎo)線標(biāo)記(如圖5中所示)，壓接完畢后測量兩 導(dǎo)線標(biāo)記間的距離Litj3)每個(gè)耐張段的導(dǎo)線展放完畢后，就應(yīng)計(jì)算裁線量并壓接尾端側(cè)耐張線夾。裁線 量可按下式計(jì)算L裁=Σ Lr+ Σ Li+ Σ L串+L首+L芯+L耐+彈性形變+塑性形變-L孔-孔⑩其中L裁=裁線值；Σ L「=耐張段每根子導(dǎo)線標(biāo)記長度之和；Σ Li =耐張段所有直路接續(xù)管延長值之和；Σ I^ =耐張段兩端耐張串長度之和；L旨=耐張接續(xù)管壓接伸長值；La_a =耐張段每根子導(dǎo)線在計(jì)算溫度時(shí)的理論線長；彈性形變=耐張段導(dǎo)線彈性形變量(參考上文公式②、③、④、⑤、⑥、⑦計(jì)算)；塑性形變=耐張段導(dǎo)線塑性形變量(參考式⑧、⑨計(jì)算)。對于多分裂導(dǎo)線，應(yīng)在裁線前，在低張力條件下用張力車或手扳葫蘆將同相各子 導(dǎo)線首端側(cè)導(dǎo)線標(biāo)記調(diào)整齊，并將各子導(dǎo)線基本調(diào)平，然后取導(dǎo)線尾端側(cè)導(dǎo)線標(biāo)記的平均 位置作為裁線起量點(diǎn)，以盡量消除各子導(dǎo)線加工中產(chǎn)生的相對誤差。當(dāng)放線段有多個(gè)耐張段組成時(shí)，兩耐張段之間的導(dǎo)線連接方式如圖6中所示，其 中兩旋轉(zhuǎn)器之間的連接防扭鋼絲繩長度應(yīng)接近中間接續(xù)塔兩耐張串長度之和。放線段由單耐張段組成時(shí)，在導(dǎo)線全部展放完畢后錨線。放線段由多個(gè)耐張段組 成時(shí)，在兩耐張段之間的連接鋼絲繩中點(diǎn)到中間接續(xù)塔放線滑車時(shí)，先在接續(xù)塔兩端錨線， 再在牽張場錨線。由于對導(dǎo)線加工誤差現(xiàn)場沒有有效方法實(shí)際復(fù)核，故建議在第一相架線時(shí)先進(jìn)行 試驗(yàn)，即根據(jù)以上方法確定理論裁線位置，只做標(biāo)記，暫不開斷；再用傳統(tǒng)緊線方法觀測弧 垂，并做出實(shí)際裁線標(biāo)記，得出兩標(biāo)記之間誤差值。裁線誤差值是多種誤差的一個(gè)綜合表 現(xiàn)，可作為修正值指導(dǎo)后續(xù)各相導(dǎo)線的施工。
四、緊掛導(dǎo)線。4. 1導(dǎo)線高空錨線時(shí)掛線；掛線施工布置如圖8中所示(圖8中僅繪制一根子導(dǎo)線的布置圖)，按照如下步驟施工(a)將耐張串吊裝到位；(b)將滑輪組按圖示要求布置好；(c)收緊滑輪組，將耐張線夾與耐張串連接起來；(d)松出滑輪組，拆除錨繩及卡線器。4. 2導(dǎo)線地面錨線時(shí)掛線；掛線施工布置如圖9中所示(圖9中僅繪制一根子導(dǎo)線的布置圖)，按照如下步驟 施工(a)將耐張串吊裝到位；(b)將滑輪組按圖示要求布置好；(c)收緊第二滑輪組，解除錨繩；(d)松出第二滑輪組，同時(shí)慢慢收緊第一滑輪組，直到將耐張線夾與耐張串連接起 來；(e)解除滑輪組、卡線器等工器具。4. 3掛線完畢后，沿線利用線長調(diào)節(jié)金具對子導(dǎo)線和相差進(jìn)行調(diào)整。綜上所述，本發(fā)明的工藝在地面上直接量取檔內(nèi)所需要的導(dǎo)線長度，標(biāo)定懸垂線 夾安裝位置，依此懸掛導(dǎo)線無需觀測導(dǎo)線弧垂即可達(dá)到預(yù)定的竣工弧垂。既避免了連續(xù)檔 內(nèi)復(fù)雜而費(fèi)工的弧垂觀測和分段緊線等，又免除了連續(xù)傾斜檔中的弧垂與線長調(diào)整。提升 了架線施工工藝和質(zhì)量水平，確保施工質(zhì)量和安全目標(biāo)。其中導(dǎo)線的定長生產(chǎn)精度控制是 裝配式架線施工的前提；測量數(shù)據(jù)及建立計(jì)算模型，準(zhǔn)確計(jì)算出各檔的導(dǎo)線線長則是裝配 式架線施工的基礎(chǔ)。與傳統(tǒng)架線施工工藝相比，采用上述工藝施工有如下優(yōu)點(diǎn)表一裝配式架線施工工藝與傳統(tǒng)的架線施工工藝比較表 首先是提高架線施工效率、降低工程成本與傳統(tǒng)的架線施工工序相比減少了“緊 線、馳度觀測”等工序，極大縮短了架線時(shí)間；由于減少了 “馳度觀測”工序，使架線作業(yè)受 風(fēng)、霧天氣影響大幅減??；取消了緊線施工布置，減小了工具運(yùn)輸費(fèi)和緊線人員配置；對在 交叉跨越復(fù)雜區(qū)段(特別是停電跨越)，“裝配式架線施工工藝”更具優(yōu)越性。其次是提高架線施工質(zhì)量因工序的減少、工效的提高，減少了導(dǎo)線因摩擦、鞭擊、 錨固等產(chǎn)生的導(dǎo)線損傷；無導(dǎo)線余線使用，減少了導(dǎo)線余線的倒運(yùn)工序，有利于保護(hù)導(dǎo)線。再次是降低工程造價(jià)按現(xiàn)行定額，傳統(tǒng)的架線施工工藝導(dǎo)線損耗率為1.5% 2.5%，采用“裝配式架線法”導(dǎo)線采用定長制造，導(dǎo)線的損耗率基本為零，可節(jié)約工程投資 近一個(gè)百分點(diǎn)。最后是可有效提高施工安全性采用“裝配式架線法”高空作業(yè)量大大減少，同時(shí)， 由于工序的簡化，安全作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)源減少，使得施工安全性大大提高；采用耐張線夾直接與牽 引引繩連接，可解決目前牽引網(wǎng)套安全張力不足的問題(特別是大截面導(dǎo)線及大跨越高張 力放線牽引連接問題)，對提高架線安全具有積極作用；最大限度減少接續(xù)管的使用，提高 了線路安全運(yùn)行水平。本發(fā)明的架線施工工藝適用于輸電線路裝配式架線計(jì)算模型建立、導(dǎo)線定長加工 以及架空導(dǎo)線的張力放線、緊線安裝施工。這種架線施工工藝規(guī)范操作程序，提升附件安裝 施工工藝和質(zhì)量水平，符合規(guī)程規(guī)范的要求，確保施工質(zhì)量和安全目標(biāo)。以上所述實(shí)施例僅表達(dá)了本發(fā)明的幾種實(shí)施方式，其描述較為具體和詳細(xì)，但并 不能因此而理解為對本發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員 來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以對本發(fā)明的實(shí)施做出若干變形和改進(jìn)，這些都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。因此，本發(fā) 明專利的保護(hù)范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準(zhǔn)。
權(quán)利要求
一種架線施工工藝，包括以下步驟測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長；定長制造及加工導(dǎo)線；展放導(dǎo)線；以及緊掛導(dǎo)線。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的架線施工工藝，其特征在于所述測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長包括 以下步驟采集現(xiàn)場數(shù)據(jù)；采集耐張線夾壓接長度影響量數(shù)據(jù)； 測量耐張串長度；以及 計(jì)算線長。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的架線施工工藝，其特征在于所述采集現(xiàn)場數(shù)據(jù)包括以下步驟用二種設(shè)備和二種方法分別計(jì)算出各桿塔間每根子導(dǎo)線掛點(diǎn)間的高差和水平距離；采用高精度儀器測量各桿塔導(dǎo)線掛孔的高差和水平距離；以及綜合分析至少三組數(shù)據(jù)，并據(jù)此計(jì)算出最終的子導(dǎo)線掛點(diǎn)間的高差和水平距離。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的架線施工工藝，其特征在于述采集耐張線夾壓接長度影響 量數(shù)據(jù)包括以下步驟將耐張管穿管完畢后，在導(dǎo)線上做標(biāo)記，并測量標(biāo)記處到耐張鋼錨內(nèi)側(cè)的距離h ； 壓接完畢后，測量標(biāo)記處到耐張鋼錨內(nèi)側(cè)的距離12 ； 按照1B= l2_li來計(jì)算耐張管壓接影響值；以及 取至少三組數(shù)據(jù)的平均影響值作為最終的壓接影響值。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的架線施工工藝，其特征在于所述測量耐張串長度包括以下 步驟組裝耐張串并將所有可調(diào)節(jié)金具調(diào)到中間位置；以及將整個(gè)耐張串吊裝到位，并測量右側(cè)耐張串掛點(diǎn)到短桿耐張鋼錨的距離和耐張鋼 錨內(nèi)側(cè)到導(dǎo)線鋼芯端點(diǎn)的距離Le。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的架線施工工藝，其特征在于所述計(jì)算線長按照Z =來計(jì)算，其中丄為導(dǎo)線長度，H為導(dǎo)線張力，co為導(dǎo)線單位長度重量，1為導(dǎo)線掛點(diǎn)間水平距離，h為導(dǎo)線掛點(diǎn)間高差。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的架線施工工藝，其特征在于每根導(dǎo)線的理論線長為每根子 導(dǎo)線按其在每個(gè)線檔掛點(diǎn)的實(shí)際高差和水平距離逐檔計(jì)算線長后的加和。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的架線施工工藝，其特征在于所述定長制造及加工導(dǎo)線包括 以下步驟根據(jù)線長計(jì)算公式計(jì)算每根子導(dǎo)線的長度；以每相導(dǎo)線的最長子導(dǎo)線作為控制進(jìn)行配盤，確定每盤導(dǎo)線的加工長度。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的架線施工工藝，其特征在于所述展放導(dǎo)線包括以下步驟 在端頭標(biāo)記外裁線并壓接耐張線夾；壓接完畢后，測量耐張線夾鋼錨到端頭側(cè)導(dǎo)線標(biāo)記的距離L,； 將導(dǎo)線與走板、牽引繩連接后，張力展放導(dǎo)線；以及 每個(gè)耐張段的導(dǎo)線展放完畢后，計(jì)算裁線量并壓接尾端側(cè)耐張線夾； 其中，按L裁=E Lr+E L直+E L串+L首+Ls+L耐+彈性形變+塑性形變-L孔-孔來計(jì)算 裁線量，其中La為裁線值；E L「為耐張段每根子導(dǎo)線標(biāo)記長度之和；E ！^為耐張段所有 直路接續(xù)管延長值之和；E 為耐張段兩端耐張串長度之和；LB為耐張接續(xù)管壓接伸長 值；為耐張段每根子導(dǎo)線在計(jì)算溫度時(shí)的理論線長；彈性形變?yōu)槟蛷埗螌?dǎo)線彈性形變 量；塑性形變?yōu)槟蛷埗螌?dǎo)線塑性形變量。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的架線施工工藝，其特征在于所述彈性形變包括因載荷不同 引起的彈性形變和因溫度不同引起的彈性形變，所述因載荷不同引起的彈性形變按AL = o av/E來計(jì)算，其中△ 1為線長變化量；0 av為導(dǎo)線平均應(yīng)力；E為導(dǎo)線的綜合彈性系數(shù)。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的架線施工工藝，其特征在于所述導(dǎo)線平均應(yīng)力按om, = o。/(2 xL)x {l+[(Z2 +h2)/^L2-h2\x ch[(Y x l)/(2 x oQ )]f 來計(jì)算，其中o av 為導(dǎo)線平均應(yīng)力 ’ o0為導(dǎo)線各點(diǎn)的水平應(yīng)力；L為線長；1為檔距；H為高差；、為導(dǎo)線比載。
12.根據(jù)權(quán)利要求10所述的架線施工工藝，其特征在于所述因溫度變化的彈性形變 按A i = a X (t「t(i)來計(jì)算，其中A i為線長變化量(m) ； a為導(dǎo)線的溫度膨脹系數(shù)；tQ 為生產(chǎn)時(shí)的溫度；、為施工時(shí)的溫度。
13.根據(jù)權(quán)利要求9所述的架線施工工藝，其特征在于所述塑性形變的塑性伸長率按 ￡ = 7xl(T4x[l/(l + 4O;f33X(0,/0A)l3xe°。 XT；。17計(jì)算，其中①=鋼芯鋁導(dǎo)線的鋼、鋁截 面比；o h =鋼芯鋁導(dǎo)線的破斷應(yīng)力；o ” t” T,分別為第i種運(yùn)行工況下導(dǎo)線的應(yīng)力、線溫 和持續(xù)小時(shí)數(shù)。
14.根據(jù)權(quán)利要求1所述的架線施工工藝，其特征在于所述緊掛導(dǎo)線包括以下步驟 導(dǎo)線高空錨線時(shí)掛線；導(dǎo)線地面錨線時(shí)掛線；以及掛線完畢后，沿線利用線長調(diào)節(jié)金具對子導(dǎo)線和相差進(jìn)行調(diào)整。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的架線施工工藝，其特征在于所述導(dǎo)線高空錨線時(shí)掛線包 括以下步驟(a)將耐張串吊裝到位；(b)將滑輪組按圖8示要求布置好；(c)收緊滑輪組，將耐張線夾與耐張串連接起來；(d)松出滑輪組，拆除錨繩及卡線器。
16.根據(jù)權(quán)利要求14所述的架線施工工藝，其特征在于所述導(dǎo)線地面錨線時(shí)掛線包 括以下步驟(a)將耐張串吊裝到位；(b)將滑輪組按圖9示要求布置好；(c)收緊第二滑輪組，解除錨繩；(d)松出第二滑輪組，同時(shí)慢慢收緊第一滑輪組，直到將耐張線夾與耐張串連接起來；以及(e)解除滑輪組、卡線器等工器具。
全文摘要
一種架線施工工藝，包括以下步驟測量數(shù)據(jù)并計(jì)算線長；定長制造及加工導(dǎo)線；展放導(dǎo)線；以及緊掛導(dǎo)線。本發(fā)明的架線施工工藝可在地面上直接量取每檔所需要的導(dǎo)線長度，標(biāo)定懸垂線夾安裝位置，依此懸掛導(dǎo)線無需觀測導(dǎo)線弧垂即可達(dá)到預(yù)定的竣工弧垂。既避免了連續(xù)檔內(nèi)復(fù)雜而費(fèi)工的弧垂觀測和分段緊線等，又免除了連續(xù)傾斜檔中的弧垂與線長調(diào)整。提升了架線施工工藝和質(zhì)量水平，確保了施工質(zhì)量和安全目標(biāo)。其中導(dǎo)線的定長生產(chǎn)精度控制是根據(jù)本發(fā)明的工藝來架線施工的前提；測量數(shù)據(jù)及建立計(jì)算模型，準(zhǔn)確計(jì)算出各檔的導(dǎo)線線長則是根據(jù)本發(fā)明的工藝來架線施工的基礎(chǔ)。
文檔編號H02G1/02GK101859988SQ201010125550
公開日2010年10月13日 申請日期2010年3月12日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月12日
發(fā)明者余秋安, 姜鋒, 張松華, 徐乾坤, 戴堂云, 方偉, 曹昌國, 朱正漢, 殷先國, 汪子兵, 金輝 申請人:湖北省輸變電工程公司