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      并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法

      文檔序號:7337606閱讀:230來源:國知局
      專利名稱:并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法
      技術(shù)領(lǐng)域
      本發(fā)明涉及一種用于驅(qū)動馬達的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)(parallel inverter drive system),尤其涉及一種用于抑制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流(circulating current)的裝置與方法。
      背景技術(shù)
      一般而言,馬達需要一個逆變器驅(qū)動器(inverter drive)來控制馬達的轉(zhuǎn)子磁場 頻率的變化與調(diào)整馬達的轉(zhuǎn)速,藉此驅(qū)動馬達的運作。為了增加馬達運作時的安全性,現(xiàn) 在已經(jīng)提出一種并聯(lián)式逆變器系統(tǒng),其為將多臺逆變器驅(qū)動器的輸出并聯(lián)連接,以驅(qū)動馬 達。并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)與一般逆變驅(qū)動系統(tǒng)最大的差別在于,與馬達對應(yīng)的單一大容量 逆變器驅(qū)動器被置換成多臺容量較小的逆變器驅(qū)動器,而讓這組容量較小的逆變器驅(qū)動器 共同輸出以驅(qū)動馬達。并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的主要特點在于模塊化(modularity)與冗余 (redundancy)。模塊化是指單個小容量逆變器驅(qū)動器的控制器獨立于其他逆變器驅(qū)動器。 用戶可依照需求自行擴充或縮減逆變驅(qū)動系統(tǒng)的容量。冗余是指在逆變驅(qū)動系統(tǒng)操作中, 萬一發(fā)生故障,可針對損壞的逆變器驅(qū)動器進行更換,無須整臺更換。若妥善設(shè)計,還可以 在其他逆變器驅(qū)動器正常的情況下驅(qū)動馬達持續(xù)運轉(zhuǎn),同時進行損壞的逆變器驅(qū)動器的更 換而無須停機。然而,此并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)在各獨立逆變器驅(qū)動器間存在些許誤差下,將 造成各逆變器驅(qū)動器的電流并非完全輸出至馬達,而在各臺逆變器驅(qū)動器間相互流動的情 況。此現(xiàn)象稱為環(huán)流(circulating current)。造成環(huán)流的各逆變器驅(qū)動器間的誤差可能 為脈沖寬度調(diào)制(PWM)載波不同步、電壓命令不同步、系統(tǒng)參數(shù)或外接電抗器不匹配等。
      一種現(xiàn)行抑制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流的技術(shù)是經(jīng)由檢測零序電流 (zero-sequence current),并且經(jīng)由檢測的零序電流來改變零電壓向量的占空比(duty cycle),使得從屬(slave)逆變器驅(qū)動器的零序電流為零(當然此時主要(master)逆變器 驅(qū)動器的零序電流亦為零),進而達成環(huán)流抑制。盡管利用檢測零序電流來改變零電壓向量 的占空比可以達成環(huán)流抑制的效果,這種技術(shù)具有下列主要缺點。首先,該項技術(shù)可抑制零 序電流不為零的情況。然而,零序電流為零并非代表于環(huán)流為零。因此該項技術(shù)有可能在 零序電流控制完成后,環(huán)流依舊存在。其次,該項技術(shù)需要實時調(diào)整零電壓向量的占空比, 因此并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中控制器的微控制器單元(MCU)必須支持動態(tài)調(diào)整占空比信號 的功能。如此一來,硬件的搭配將受到限制,成本也不易控制。最后,該項技術(shù)僅展示在兩 臺逆變器驅(qū)動器并聯(lián)操作的情況下,并未說明拓展至三臺以上的逆變器驅(qū)動器并聯(lián)的操作 方法。
      請參見圖1,其為上述討論的利用檢測零序電流來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的操作方 框圖。如圖所示,并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)系由兩臺互相并聯(lián)的逆變器驅(qū)動器INV_1與INV_2組 成,其中逆變器驅(qū)動器INV_1為主要逆變器驅(qū)動器而逆變器驅(qū)動器INV_2為從屬逆變器驅(qū) 動器。Val%Vbl%V丫為輸入至逆變器驅(qū)動器INV_1的電壓命令,而Va2%Vb2%V。/為輸入至逆 變器驅(qū)動器INV_2的電壓命令。主要逆變器驅(qū)動器INV_1包含一空間向量調(diào)制(SVM)控制器102,其將電壓命令Val% Vbl*, Vc/轉(zhuǎn)換成占空比信號Tal% Tbl*, Tcl*,以及一開關(guān)裝置104, 其受占空比信號Tal%Tbl%T/以及一零電壓向量的占空比信號Ttll所驅(qū)動來進行開關(guān)切換, 以產(chǎn)生一交流輸出電壓與交流輸出電流來驅(qū)動馬達106運作。同樣的,從屬逆變器驅(qū)動器 INV_2包含一空間向量調(diào)制(SVM)控制器108,其將電壓命令Va2%Vb2%V。/轉(zhuǎn)換成占空比信號Ta/,Tb2%T。/,以及一開關(guān)裝置110,其受占空比信號Ta2%Tb2%T。/以及一零電壓向量的占空比信號Ttl2與一調(diào)整量k相加所得的控制信號所驅(qū)動來進行開關(guān)切換,以產(chǎn)生一交流輸出電壓與交流輸出電流來驅(qū)動馬達106運作。需注意的是若零電壓向量的占空比信號Ttjl為零,則空間向量調(diào)制(SVM)控制器102可由一正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制器來取代。在這個例子中,從屬逆變器驅(qū)動器INV_2的運作跟隨主要逆變器驅(qū)動器INV_1而調(diào)整。從屬逆變器驅(qū)動器INV_2包含一加總器112,其將從屬逆變器驅(qū)動器INV_2的反饋電流加總而產(chǎn)生一加總電流I。。加總電流I。經(jīng)由一減法器114與一電流值為O的信號相減,而輸出至一比例積分器116。比例積分器116將加總電流I。轉(zhuǎn)換成一調(diào)整量k。一運算器118用以調(diào)整量k調(diào)整零電壓向量的占空比信號Ttl2,所得的信號傳送至開關(guān)裝置110以控制開關(guān)110 的切換。因此,隨加總電流I0的調(diào)整,調(diào)整量k實際表現(xiàn)為零電壓向量的占空比信號Ttl2的動態(tài)改變。由圖1可知,若系統(tǒng)中有多臺從屬逆變器驅(qū)動器,用以計算控制量的指標(亦即加總電流I。)便無法實施。
      第二種用來抑制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流的技術(shù)為采用均流(current sharing)的方式,使得每臺逆變器驅(qū)動器的各相輸出電流相等,藉此降低逆變器驅(qū)動器之間電流相互流動的情況。使用這種技術(shù)可以有效地使串接的相電流均等,進而使并聯(lián)的逆變器驅(qū)動器的各自相電流之間無互相流動的電流產(chǎn)生。這項技術(shù)的優(yōu)點在于與空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)無關(guān),因而無需復(fù)雜地計算零電壓向量的占空比信號以及動態(tài)調(diào)整零電壓向量的占空比信號的功能。然而,這項技術(shù)卻有如下缺點。首先,這項技術(shù)與前述技術(shù)恰巧相反,在使串接的相電流相等的情況下,理論上并未能保證零序電流為零。再者,該項技術(shù)可用于以脈沖寬度調(diào)制(PWM)為基礎(chǔ)的方式,即正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM),而未能與空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVP WM)妥善聯(lián)結(jié)。然而,在實際應(yīng)用上,為了提高電壓利用率,逆變器驅(qū)動器常需要在空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)的模式下操作,因而造成不便。
      請參見圖2,其為利用均流的組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的操作方框圖。如圖所示,用來驅(qū)動馬達106的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)系由互相并聯(lián)的逆變器驅(qū)動器INV_1,INV_n組成。每臺逆變器驅(qū)動器接收三相電壓命令(ν/,νω%ν^),. · .,(Van*,Vbn*,Vcn*)。每臺逆變器驅(qū)動器均包含一正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制器201,以及一開關(guān)裝置200,連接至正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制器201。每臺逆變器驅(qū)動器包含電流平均器Ave,其用來獲得其他逆變器驅(qū)動器的輸出相電流信息,并且計算包含每臺逆變器驅(qū)動器本身的所有逆變器驅(qū)動器的輸出相電流的平均值。電流平均器Ave所計算出的包含每臺逆變器驅(qū)動器本身的所有逆變器驅(qū)動器的輸出相電流的平均值傳送到運算器202,其將本地逆變器驅(qū)動器的輸出相電流與包含本地逆變器驅(qū)動器的所有逆變器驅(qū)動器的輸出相電流的平均值互相比較,并且根據(jù)比較的結(jié)果輸出一誤差值(error value)。誤差值經(jīng)由增益控制器P計算出用來補償輸出相電流的補償電壓命令,且補償電壓命令會反饋到正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM) 控制器201,而由運算器203將三相電壓命令(Val% Vbl*, Vcl*),· · ·,(Van*, Vbn*, Vcn*)與補償電壓命令進行加減運算,以產(chǎn)生補償后的三相電壓命令。由圖2可知,利用均流的組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的特性在于各臺逆變器驅(qū)動器INV_1,INV_n各自反饋補償電壓命令, 以迫使各臺驅(qū)動器INV_1,...,1奶^_11的相電流與平均值相同(各相有不同的平均電流要追隨),且無論幾臺驅(qū)動器一起操作,都可以使用相同控制架構(gòu)。惟實際三相電壓命令的產(chǎn)生必須使用正弦脈沖寬度調(diào)制的方式來產(chǎn)生,且相電流各自補償?shù)姆绞綄o法顧及零序電流可能存在的問題。
      第三種用來抑制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流的技術(shù)為電流下垂(current droop)。這項技術(shù)的特點在于各臺逆變器驅(qū)動器無須交換電流信息,僅以本身的相電流大小作補償,從而提升逆變器驅(qū)動器的模塊化的程度。請參見圖3,其為利用電流下垂組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的操作方框圖。與圖2的電路拓撲互相比較,圖3的利用電流下垂組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的電路不需要讓各臺逆變器驅(qū)動器交換電流信息,僅以本身的相電流大小作補償。因此,每臺逆變器驅(qū)動器的輸出相電流直接經(jīng)由增益控制器P計算出用來輸出相電流的補償電壓命令,且補償電壓命令反饋到正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制器 201,而由運算器203將三相電壓命令(Val% Vbl*, Vcl*),. . .,(Van*, Vbn*, Vcn*)與補償電壓命令進行加減運算,以產(chǎn)生補償后的三相電壓命令。然而,這項技術(shù)卻有如下缺點。首先,這項技術(shù)僅在各臺驅(qū)動器INV_1,INV_n的參數(shù)(整體架構(gòu)包含驅(qū)動器本身·以及外接電抗器等)皆相近的情況下,才可能得到相近的電流輸出,換句話說,在各臺驅(qū)動器INV_1,..., INV_必須在條件皆相同的情況下,才能有效的達成均流的效果。再者,若采用補償相電流的方式,若相電流越大則補償量越大。在馬達106的轉(zhuǎn)速增加的期間,通常有較大的電流輸出。此時若使用此種電流下垂的技術(shù)來控制,將大幅的壓抑電流輸出,進而減損瞬時響應(yīng), 使馬達的轉(zhuǎn)速加速變慢。最后,這項技術(shù)具有與前述利用均流的組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)相同的缺點。換句話說,這項技術(shù)僅簡化均流的方式而達成更高度的模塊化,但缺點依舊沒有改善。發(fā)明內(nèi)容
      本發(fā)明的主要目的在于提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法, 其可以有效地同時抑制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流以及零序電流。
      本發(fā)明的主要目的在于提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法, 其可以使得并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的硬件搭配變得更為靈活,且增加并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的成本有效性。
      本發(fā)明的主要目的在于提出一種應(yīng)用于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流抑制裝置與方法,其可以應(yīng)用于三臺以上的逆變器驅(qū)動器組成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)。
      本發(fā)明的主要目的在于提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法, 其可以允許并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的逆變器驅(qū)動器依照需求調(diào)整其操作模式,使得逆變器驅(qū)動器的操作更加靈活。
      本發(fā)明的主要目的在于提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法, 其可以允許并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的每臺逆變器驅(qū)動器的容量不盡相同。
      本發(fā)明的主要目的在于提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法, 其不僅可以控制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流及/或零序電流,且可以將并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的瞬時性能的影響最小化。
      本發(fā)明主要的實施態(tài)樣為提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),用以驅(qū)動一馬達,其包 含多個逆變器驅(qū)動器,其互相并聯(lián)連接,每個逆變器驅(qū)動器包含一開關(guān)裝置;一脈沖寬度 調(diào)制控制器,連接至該開關(guān)裝置,其根據(jù)一占空比信號來控制該開關(guān)裝置的切換;以及一環(huán) 流抑制裝置,連接于該開關(guān)裝置的輸出端與脈沖寬度調(diào)制控制器的輸入端之間,用以收集 每臺逆變器驅(qū)動器的電流與總和電流相關(guān)的電流信息,并且根據(jù)所收集到的電流信息與所 欲達成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量及/或零序電流量,產(chǎn)生一指標,并且根據(jù)該指標 與該逆變器驅(qū)動器的電壓命令以及該逆變器驅(qū)動器的操作模式,在三相各產(chǎn)生一零序電壓 以便注入該相電壓命令中,藉此修正該相電壓命令。該脈沖寬度調(diào)制控制器根據(jù)修正的相 電壓命令產(chǎn)生該占空比信號。
      上述的環(huán)流抑制裝置包含一控制指針計算器,用以收集每臺逆變器驅(qū)動器的電流 與總和電流相關(guān)的電流信息,并且根據(jù)所收集到的電流信息與所欲達成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動 系統(tǒng)的環(huán)流量及/或零序電流量,產(chǎn)生一指標;一控制器,連接至該控制指標計算器的輸出 端,用以根據(jù)該指標與該逆變器驅(qū)動器的電壓命令以及該逆變器驅(qū)動器的操作模式,在三 相各產(chǎn)生一零序電壓;以及一加法器,用以將零序電壓注入該相電壓命令中,藉此修正該相 電壓命令。其中該加法器所輸出的修正的相電壓命令由該逆變器驅(qū)動器轉(zhuǎn)換成一占空比信 號,該占空比信號用以控制該逆變器驅(qū)動器的電壓輸出與電流輸出,藉此抑制該并聯(lián)式逆 變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流及/或零序電流。
      本發(fā)明的有益效果在于,可以有效地同時抑制并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流以及 零序電流??梢允沟貌⒙?lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的硬件搭配變得更為靈活,且增加并聯(lián)式逆變驅(qū) 動系統(tǒng)的成本有效性??梢詰?yīng)用于三臺以上的逆變器驅(qū)動器組成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)。 可以允許并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的逆變器驅(qū)動器依照需求調(diào)整其操作模式,使得逆變器驅(qū) 動器的操作更加靈活。可以允許并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的每臺逆變器驅(qū)動器的容量不盡相 同??梢钥刂撇⒙?lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流及/或零序電流,且可以將并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng) 的瞬時性能的影響最小化。


      圖1為公知利用檢測零序電流來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的操作方框圖2為公知利用均流組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的操作方框圖3為公知利用電流下垂組態(tài)來達成環(huán)流抑制的技術(shù)的操作方框圖4為本發(fā)明的較佳實施例的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置的操作方 框圖5顯示沒有應(yīng)用環(huán)流抑制裝置的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的仿真結(jié)果;
      圖6A顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后0-1. 5秒的模擬 結(jié)果;
      圖6B顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后1. 3-1. 5秒的模 擬結(jié)果;以及
      圖7顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后,電壓命令的波形 圖。
      其中,附圖標記說明如下
      106馬達
      104,110,200,400 開關(guān)裝置
      102,108空間向量調(diào)制(SVM)控制器
      INV_1, INV_2, . . .,INV_n 逆變器驅(qū)動器
      112加總器
      114加法器
      116比例積分器
      118運算器
      Ave電流平均器
      202運算器
      P增益控制器
      201正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制器
      203運算器
      401脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器
      404控制指標計算器
      406控制器
      410加法器具體實施方式
      體現(xiàn)本案特征與優(yōu)點的典型實施例將在后段的說明中詳細敘述。應(yīng)理解的是本案能夠在不同的態(tài)樣上具有各種的變化,其皆不脫離本案的范圍,且其中的說明及附圖在本質(zhì)上是當作說明之用,而非用以限制本案。
      本發(fā)明提出與前述三種公知環(huán)流抑制技術(shù)不同的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流抑制裝置與方法。請參見圖4,其為本發(fā)明的較佳實施例的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置的操作方框圖。需注意的是相同的組件編號系指類似的組件。如圖所示,由多臺互相并聯(lián)的逆變器驅(qū)動器INV_1,INV_n所組成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)系用來驅(qū)動馬達 106。每臺逆變器驅(qū)動器INV_1,, INV_n接收三相電壓命令(Val% Vbl*, Vcl*), , (Van*, Vbn*, Vcn*)。每臺逆變器驅(qū)動器INV_1,, INV_n均包含一脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器 401,以及一開關(guān)裝置400,連接至脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401。開關(guān)裝置400根據(jù)脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401輸出的占空比信號(Tal*, Tbl*, Tcl*),, (Tan*, Tbn*, Tcn*)來進行切換,藉此將三相電壓命令(Val% Vbl*, Vcl*), , (Van*, Vbn*, Vcn*)轉(zhuǎn)換成一交流電壓與交流電流以驅(qū)動馬達106。每臺逆變器驅(qū)動器INV_1,, INV_n均包含一控制指標計算器(Control Index Calculator,CIC)404,其用來接收本地逆變器驅(qū)動器的反饋電流,并且收集其他逆變器驅(qū)動器的三相電流的信息,從而將包含本地逆變器驅(qū)動器的所有逆變器驅(qū)動器的三相電流加總起來??刂浦笜擞嬎闫?04根據(jù)本地逆變器驅(qū)動器的反饋電流以及所計算出的加總電流,而視設(shè)計的需求來產(chǎn)生三相指標(Kal,Kbl, Kcl), , (Kan, Kbn, KJ。 此外,每臺逆變器驅(qū)動器INV_1,, 1奶^_11均包含一控制器406,用以接收三相指標(Kal, Kbl,Kcl),· · ·,(Kan, Kbn, KJ 以及三相電壓命令(Val*,Vbl*, Vcl*),· · ·,(Van*, Vbn*, Vcn*),在三相各產(chǎn)生與環(huán)流及/或零序電流相關(guān)的電壓注入量(亦即零序電壓)(Vual,Vubl, Vucl),...,(Vuan, Vubn, Vum),并且以前饋(feedforward)而非反饋(feedback)的組態(tài)來修正三相電壓命令(V,VbA V),…,(Van*, Vbn*, Vcn*)。在本較佳實施例中,控制器406為一非平衡零序注入產(chǎn)生器(Unbalanced Zero-Sequence Injection Generator, UZSIG)。三相電壓命令 (Val*, Vbl*, Vcl*), , (Van*, Vbn*, Vcn*)的修正經(jīng)由加法器410將原始的三相電壓命令(Val% Vbl% Vcl*),· · ·,(Van*, Vbn*, Vcn*)與電壓注入量(Vual,Vubl, Vucl),· · ·,(Vuan, Vubn, Vucn)相加而成。修正后的三相電壓命令(Val*,,Vbl*,,Vcl*,),···,(V:,Vb:,,Vc:,)傳送至脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401,其將修正后的三相電壓命令(Val*,,Vbl*’,V,),···,(V:,Vb:,, Vm*’)與三角載波(triangular carrier wave)互相比較,以產(chǎn)生控制開關(guān)組件400的切換的占空比信號(Tal% Tbl*, Tcl*),…,(Tan*, Tbn*, Tcn*)。每臺逆變器驅(qū)動器 INV_1,, INV_n 本身的反饋電流可通過逆變器驅(qū)動器本身的電流傳感器來測量,而總和電流可通過各臺驅(qū)動器間的通信來獲得,無需額外的電流傳感器。
      在本實施例中,控制指標計算器404可依照欲抑制的目標,例如環(huán)流或(/及)零序電流大小來計算三相指標(Kal,Kbl, Kcl),. . .,(Kan, Kbn, KJ。三相電壓命令的修正可依照操作模式的需求以正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)、空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)或數(shù)字脈沖寬度調(diào)制(DPWM)等以脈沖寬度調(diào)制為基礎(chǔ)(PWM-based)的操作模式改變電壓注入量。因此,在本實施例中,控制器406可以根據(jù)操作模式的不同產(chǎn)生不同的命令,并搭配脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401而替換為正弦脈沖寬度調(diào)制(SPWM)控制器、空間向量脈沖寬度調(diào)制 (SVPWM)控制器或數(shù)字脈沖寬度調(diào)制(DPWM)控制器。利用脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401 將修正后的電壓命令轉(zhuǎn)換成實際輸入的操作,將不受脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401中的微控制器單元(MCU,圖中未顯示)功能的限制。亦即,脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401中的微控制器單元無須支持動態(tài)調(diào)整開關(guān)裝置400的占空比信號的功能。
      值得一提的是,本發(fā)明是以前饋的組態(tài)將控制器406所產(chǎn)生的零序電壓(Vual,Vubl, Vucl),· · ·,(vuan, Vubn, Vucn)加入原始的三相電壓命令(Val*,Vbl*, Vcl*),· · ·,(Van*, Vbn*, Vcn*) 中,以完成零序電壓注入(Zero-sequence voltage injection),藉此修正三相電壓命令。 此種技術(shù)與V. Blasko在1997年提出的以三角載波比較的方式實現(xiàn)空間向量脈沖寬度調(diào)制 (SVPWM)的方式類似。詳見 V. Blasko, “Analysis of a Hybrid PWM Based on Modified Space-Vector and Triangle-Comparison Methods (以修正空間向量與三角載波比較的方法為基礎(chǔ)的混合脈沖寬度調(diào)制的分析),” IEEE工業(yè)應(yīng)用匯刊(IEEE Trans.1ndustry Applications),第33卷,第3期,756-764頁,1997年。然而,本發(fā)明的環(huán)流抑制寄予與 Blasko在這篇文獻中所揭示的技術(shù)的不同處在于(1)在Blasko在這篇文獻中所揭示的技術(shù)中,三相電壓命令的電壓注入量僅由電壓命令決定;(2)在Blasko在這篇文獻中所揭示的技術(shù)中,所得到的三相電壓命令的電壓注入量均相等。為了通過零序注入的方式達成環(huán)流及/或零序電流抑制,本發(fā)明搭配電流反饋的組態(tài)來計算出三相指針,并依控制模式的需求根據(jù)三相指標個別計算出三相命令電壓的電壓注入量。因此,本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)與Blasko在這篇文獻中所揭示的技術(shù)會得出完全不同的結(jié)果。
      本發(fā)明的較佳實施例的另一態(tài)樣為并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流抑制方法,其利用圖4的環(huán)流抑制系統(tǒng)來完成。本發(fā)明的環(huán)流抑制方法的操作步驟如下。首先,控制指標計算器404會收集所需的電流信息,包含每臺逆變器驅(qū)動器本身的電流與總和電流,并依欲得到的目標環(huán)流量及/或目標零序電流量的需求,來計算出三相指標(KanKbl,!^),. . . , (Kan,Kbn, KJ。接著,控制器406會以三相指標(Kal,Kbl,Kcl),…,(Kan, Kbn, KJ配合三相電壓命令(Val% Vbl*, Vcl*),. . .,(Van*, Vbn*, Vj),依操作模式的需求產(chǎn)生與環(huán)流及/或零序電流相關(guān)的電壓注入量(Vual,Vubl, Vucl), , (Vuan, Vubn, Vucn)。接著,系統(tǒng)會以前饋的組態(tài)來修正三相電壓命令。接著,脈沖寬度調(diào)制(PWM)控制器401會將修正后的三相電壓命令(V/’, Vb廣,VcI^ ),···,(V:,Vb廣,V:)與三角載波互相比較,以產(chǎn)生用來控制開關(guān)組件400 的切換的占空比信號(Tal% Tbl*, Tcl*),…,(Tan*, Tbn*, O,藉此控制馬達106運轉(zhuǎn)。
      請參見圖5、圖6A、圖6B與圖7,其中圖5顯示沒有應(yīng)用環(huán)流抑制裝置的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的仿真結(jié)果,而圖6A、圖6B與圖7顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的仿真結(jié)果。在這個例子中,并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)系由三臺逆變器驅(qū)動器并聯(lián)組成,且逆變器驅(qū)動器皆是在空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)模式下運作。每臺逆變器驅(qū)動器外接了九個電抗器(reactor),其電抗值(reactance)均為O. 001H,且每臺逆變器驅(qū)動器的操作頻率為60Hz。逆變器驅(qū)動器之間所接受到的電壓命令相位差為2. 5度與5度,且三角載波的相位差分別為10度與20度。第一臺逆變器驅(qū)動器INV_1于O.1秒開啟,第二臺逆變器驅(qū)動器INV_2于O. 2秒開啟,而第三臺逆變器驅(qū)動器INV_3于O. 4秒開啟。圖5僅顯示逆變驅(qū)動系統(tǒng)的其中一相的輸出結(jié)果,其中第一張圖為并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的a相電流,三臺單獨的a相電流(Ial,Ia2,Ia3)與三臺的a相總和電流(Ia);第二張圖為馬達106的轉(zhuǎn)速輸出;第三張圖為逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量;第四張圖為逆變驅(qū)動系統(tǒng)的零序電流量。 由圖5可知,在未實施環(huán)流(零序電流)抑制控制下,逆變器驅(qū)動器的三相電流并未穩(wěn)定, 且環(huán)流量與零序電流量無法受到抑制而持續(xù)上升。由于三臺逆變器驅(qū)動器為并聯(lián)連接,因此三臺逆變器驅(qū)動器都呈現(xiàn)出相同的混亂結(jié)果。然而,為了簡化說明起見,另外兩相的仿真結(jié)果并未顯示。
      請參見圖6A、圖6B與圖7。圖6A顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后0-1. 5秒的模擬結(jié)果,圖6B顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后1. 3-1. 5秒的模擬結(jié)果,而圖7顯示應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后 ,電壓命令的波形圖。需注意的是圖6A、圖6B與圖7的模擬結(jié)果和圖5的模擬結(jié)果都是在同樣的操作條件下測試出來。如圖5 —般,圖6A與圖6B的第一張圖為逆變器驅(qū)動器的a相電流(Ial,Ia2,Ia3)與總和電流(Ia);第二張圖為馬達106的轉(zhuǎn)速輸出;第三張圖為逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量;第四張圖為逆變驅(qū)動系統(tǒng)的零序電流量。如圖6A與圖6B所示,三臺逆變器驅(qū)動器的a相電流會平均分配總和電流。逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量與零序電流量與圖5所示的未受到控制的環(huán)流量與零序電流量互相比較可以發(fā)現(xiàn),應(yīng)用本發(fā)明的環(huán)流抑制裝置于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后,逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量與零序電流量明顯被抑制。圖7所示的電壓命令經(jīng)由控制器406修正,且逆變器驅(qū)動器以空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)模式下操作。在這個例子中,以第一臺逆變器驅(qū)動器INV_1為主要(master)逆變器驅(qū)動器, 僅調(diào)整其他兩臺逆變器驅(qū)動器INV_2與INV_3作為從屬(slave)逆變器驅(qū)動器,且其控制命令跟隨主要逆變器驅(qū)動器INV_1。在此需要強調(diào)的是,本發(fā)明并未限制逆變器驅(qū)動器的操作方式。若每一臺逆變器驅(qū)動器的操作方式都要相同以簡化模式設(shè)定,亦可以三臺逆變器驅(qū)動器一起施以本發(fā)明的控制方法。由圖7可知,主要逆變器驅(qū)動器INV_1的控制命令僅由控制器406在空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)的模式下提供注入調(diào)整,而其他兩臺從屬逆變器驅(qū)動器INV_2與INV_3除了 SVPWM的在空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)的模式下提供注入調(diào)整外,尚需要依據(jù)控制指標計算器404所產(chǎn)生的三相指針實時調(diào)整電壓命令,以 達成環(huán)流及/或零序電流的抑制。
      綜合以上所述,本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)的優(yōu)點總結(jié)如下
      1.本發(fā)明不采用現(xiàn)行的反饋控制組態(tài)來修正電壓命令,而是采用采非平衡零序注 入的方式產(chǎn)生零序電壓(電壓注入量),并且采用前饋控制組態(tài)來修正電壓命令,因而可同 時達成環(huán)流以及零序電流的抑制。
      2.在采用本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中,脈沖寬度調(diào)制(PWM) 控制器401中的微控制器單元不需要支持動態(tài)調(diào)整占空比信號的功能,使得并聯(lián)式逆變驅(qū) 動系統(tǒng)的硬件搭配變得靈活且有利于成本控制。
      3.本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)可推展至由三臺以上的逆變器驅(qū)動器組成的并聯(lián)式逆 變驅(qū)動系統(tǒng)。
      4.本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)允許逆變器驅(qū)動器依照需求調(diào)整操作模式,如正弦脈沖 寬度調(diào)制(SPWM)模式、空間向量脈沖寬度調(diào)制(SVPWM)模式、數(shù)字脈沖寬度調(diào)制(DPWM)模 式,使得逆變器驅(qū)動器的操作更加靈活。
      5.將本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)應(yīng)用于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)后,每臺逆變器驅(qū)動器的 容量在經(jīng)過適當?shù)男拚蟛⒉恍枰嗤?br> 6.本發(fā)明的環(huán)流抑制技術(shù)對于并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的瞬時性能的影響非常微小。
      本發(fā)明得由本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員任施匠思而為諸般修飾,然皆不脫權(quán)利要求所 欲保護者。
      權(quán)利要求
      1.一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),用以驅(qū)動一馬達,其包含 多個逆變器驅(qū)動器,其互相并聯(lián)連接,每個逆變器驅(qū)動器包含 一開關(guān)裝置; 一脈沖寬度調(diào)制控制器,連接至該開關(guān)裝置,該脈沖寬度調(diào)制控制器根據(jù)一占空比信號來控制該開關(guān)裝置的切換;以及 一環(huán)流抑制裝置,連接于該開關(guān)裝置的輸出端與脈沖寬度調(diào)制控制器的輸入端之間,用以收集每臺逆變器驅(qū)動器的電流與總和電流相關(guān)的電流信息,并且根據(jù)所收集到的電流信息與所欲達成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量及/或零序電流量,產(chǎn)生一指標,并且根據(jù)該指標與該逆變器驅(qū)動器的三相電壓命令以及該逆變器驅(qū)動器的操作模式,在三相各產(chǎn)生一零序電壓以便注入該相電壓命令中,藉此修正該相電壓命令; 其中該脈沖寬度調(diào)制控制器根據(jù)三相的修正電壓命令產(chǎn)生該占空比信號。
      2.如權(quán)利要求1所述的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),其特征在于,該環(huán)流抑制裝置包含 一控制指標計算器,用以收集每臺逆變器驅(qū)動器的電流與總和電流相關(guān)的電流信息,并且根據(jù)所收集到的電流信息與所欲達成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量及/或零序電流量,產(chǎn)生該指標; 一控制器,連接至該控制指標計算器的輸出端,用以根據(jù)該指標與該逆變器驅(qū)動器的三相電壓命令以及該逆變器驅(qū)動器的操作模式,在三相各產(chǎn)生該零序電壓;以及一加法器,用以將零序電壓注入該相電壓命令中,藉此修正該相電壓命令。
      3.如權(quán)利要求2所述的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),其特征在于,該控制器與該加法器以一前饋組態(tài)來將該零序電壓注入該相電壓命令中。
      4.如權(quán)利要求2所述的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),其特征在于,該控制器為一非平衡零序注入產(chǎn)生器。
      5.如權(quán)利要求1所述的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),其特征在于,該脈沖寬度調(diào)制控制器為一正弦脈沖寬度調(diào)制控制器、一空間向量脈沖寬度調(diào)制控制器,或一數(shù)字脈沖寬度調(diào)制控制器。
      6.如權(quán)利要求1所述的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng),其特征在于,該脈沖寬度調(diào)制控制器設(shè)定為將修正后的該相電壓命令與一三角載波互相比較來產(chǎn)生該占空比信號。
      7.一種抑制一并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流的方法,其特征在于,該并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)系由多個逆變器驅(qū)動器并聯(lián)而成,以驅(qū)動一馬達,該方法包含下列步驟 收集所需的電流信息,包含每臺逆變器驅(qū)動器本身的電流與總和電流; 依據(jù)所收集到的電流信息,配合所想到達到的該并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的目標環(huán)流量及/或目標零序電流量的需求,計算出一指標值; 以該指針值配合一電壓命令,并且依據(jù)操作模式的需求,產(chǎn)生與該并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流及/或零序電流相關(guān)的一電壓注入量; 以該電壓注入量來修正三相電壓命令;以及 根據(jù)修正后的相電壓命令來產(chǎn)生用來控制該逆變器驅(qū)動器的切換的占空比信號,以控制該馬達并藉此抑制該并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流及/或零序電流。
      8.如權(quán)利要求7所述的方法,其特征在于,根據(jù)修正后的相電壓命令來產(chǎn)生用來控制該逆變器驅(qū)動器的切換的占空比信號的步驟,由一脈沖寬度調(diào)制控制器所完成。
      9.如權(quán)利要求7所述的方法,其特征在于,以該電壓注入量來修正三相電壓命令的步驟,以前饋的組態(tài)來達成。
      10.如權(quán)利要求7所述的方法,其特征在于,根據(jù)修正后的三相電壓命令來產(chǎn)生用來控制該逆變器驅(qū)動器的切換的占空比信號的步驟,為將該修正后的相電壓命令與一三角載波互相比較來達成。
      11.一種環(huán)流抑制裝置,用以抑制一并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流及/或零序電流,其中該并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)由多個逆變器驅(qū)動器并聯(lián)而成,以驅(qū)動一馬達,該環(huán)流抑制裝置包含 一控制指標計算器,用以收集每臺逆變器驅(qū)動器的電流與總和電流相關(guān)的電流信息,并且根據(jù)所收集到的電流信息與所欲達成的并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量及/或零序電流量,產(chǎn)生一指標; 一控制器,連接至該控制指標計算器的輸出端,用以根據(jù)該指標與該逆變器驅(qū)動器的電壓命令以及該逆變器驅(qū)動器的操作模式,產(chǎn)生一零序電壓;以及 一加法器,用以將零序電壓注入三相電壓命令中,藉此修正該三相電壓命令; 其中該加法器所輸出的修正的相電壓命令由該逆變器驅(qū)動器轉(zhuǎn)換成一占空比信號,該占空比信號用以控制該逆變器驅(qū)動器的電壓輸出與電流輸出,藉此抑制該并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)中的環(huán)流及/或零序電流。
      全文摘要
      本發(fā)明提出一種并聯(lián)式逆變驅(qū)動系統(tǒng)及其環(huán)流抑制裝置與方法。該逆變驅(qū)動系統(tǒng)包含多個相互并聯(lián)的逆變器驅(qū)動器,每個該驅(qū)動器包含一開關(guān)裝置;一脈沖寬度調(diào)制控制器根據(jù)一占空比信號來控制其所連接的開關(guān)裝置切換;以及一環(huán)流抑制裝置,連接于開關(guān)裝置的輸出端與該調(diào)制控制器輸入端之間,以收集每臺該驅(qū)動器的反饋相電流與總和電流相關(guān)的電流信息,并根據(jù)電流信息與所欲達成的該驅(qū)動系統(tǒng)的環(huán)流量及/或零序電流量,產(chǎn)生一指標,且根據(jù)該指標與該驅(qū)動器的電壓命令以及該驅(qū)動器的操作模式,在三相各產(chǎn)生一零序電壓以便以前饋的組態(tài)注入相電壓命令中,藉此修正相電壓命令。該調(diào)制控制器根據(jù)該抑制裝置輸出的修正的相電壓命令產(chǎn)生占空比信號。
      文檔編號H02M5/293GK103001581SQ201110275998
      公開日2013年3月27日 申請日期2011年9月8日 優(yōu)先權(quán)日2011年9月8日
      發(fā)明者紀建宇, 鄭隆杰 申請人:臺達電子工業(yè)股份有限公司
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