本公開涉及用于無線電力傳輸電路的補(bǔ)償電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

背景技術(shù)：

在無線電力傳輸(wirelesspowertransfer，wpt)過程中，通過發(fā)送線圈和接收線圈的互感來傳輸能量。因?yàn)樵诎l(fā)送線圈和接收線圈之間有間隙，這兩個(gè)線圈之間的耦合系數(shù)根據(jù)線圈的大小、對(duì)齊程度和距離而可以是小的(5％至30％)。這樣會(huì)使wpt系統(tǒng)具有大的漏電感和小的互感。包括電容器的補(bǔ)償電路通常用于通過調(diào)諧線圈使線圈工作在諧振頻率下來消除這樣的漏電感。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

一種電路包括電感器，電感器與負(fù)載以及串聯(lián)連接的次級(jí)線圈和電容器并聯(lián)，并具有使得在無線電力傳輸期間次級(jí)線圈與初級(jí)線圈在預(yù)定頻率下實(shí)現(xiàn)諧振的阻抗。初級(jí)線圈形成初級(jí)充電電路的一部分，初級(jí)充電電路包括與初級(jí)線圈串聯(lián)的電容器。所述阻抗使得初級(jí)充電電路的輸入阻抗在所述預(yù)定頻率下是電感性的。

一種次級(jí)側(cè)無線電力傳輸補(bǔ)償電路包括：次級(jí)線圈；電容器，與次級(jí)線圈串聯(lián)；電感器，與次級(jí)線圈和所述電容器并聯(lián)。電感器具有與電連接在所述電感器兩端的負(fù)載的反映阻抗相匹配的阻抗，使得次級(jí)線圈在取決于所述阻抗的預(yù)定頻率下與耦合到次級(jí)線圈的初級(jí)線圈實(shí)現(xiàn)諧振。

一種車輛包括：次級(jí)線圈、電容器和電感器，被布置為：在從初級(jí)線圈至次級(jí)線圈的無線電力傳輸期間，次級(jí)線圈、電容器和電感器形成ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)(串聯(lián)補(bǔ)償?shù)某跫?jí)和帶有電感器的次級(jí)網(wǎng)絡(luò))的一部分。所述車輛還包括：牽引電池，被配置為從次級(jí)線圈接收電力；電機(jī)，被配置為從牽引電池接收電力。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，電容器與次級(jí)線圈串聯(lián)，電感器與次級(jí)線圈和電容器并聯(lián)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，電感器具有與電連接在所述電感器兩端的負(fù)載的反映阻抗相匹配的阻抗，使得在無線電力傳輸期間次級(jí)線圈在取決于所述阻抗的預(yù)定頻率下與初級(jí)線圈實(shí)現(xiàn)諧振。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，所述預(yù)定頻率在81khz至90khz的范圍內(nèi)。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，初級(jí)線圈形成初級(jí)充電電路的一部分，初級(jí)充電電路包括與初級(jí)線圈串聯(lián)的電容器，并且其中，所述阻抗使得初級(jí)充電電路的輸入阻抗是電感性的。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，輸入阻抗在頻率范圍內(nèi)是電感性的，并且在所述頻率范圍的兩端和兩端附近處的頻率下是電容性的。

根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例，所述電容器的電容是基于電感器的阻抗的。

附圖說明

圖1是感應(yīng)式電力傳輸系統(tǒng)的示意圖；

圖2提供了示例性耦合器的規(guī)范的概述；

圖3是作為開關(guān)頻率的函數(shù)的輸出功率的繪圖；

圖4示出了針對(duì)值為0.08的kmin和值為0.2的kmax在最小功率800w和最大功率3300w下的與串聯(lián)補(bǔ)償?shù)某跫?jí)和次級(jí)網(wǎng)絡(luò)(ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò))相關(guān)的作為輸入電壓的函數(shù)的開關(guān)頻率的繪圖；

圖5示出了針對(duì)值為0.08的kmin和值為0.2的kmax在最小功率800w和最大功率3300w下的與ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的作為輸入電壓的函數(shù)的耦合器效率的繪圖；

圖6示出了針對(duì)kmin和kmax的值與ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的耦合器效率、初級(jí)線圈電流和開關(guān)頻率的繪圖；

圖7是串聯(lián)補(bǔ)償?shù)某跫?jí)和帶有電感器的次級(jí)網(wǎng)絡(luò)(ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò))的示意圖；

圖8示出了針對(duì)值為0.08的kmin和值為0.2的kmax在最小功率800w和最大功率3300w下的與ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的作為輸入電壓的函數(shù)的開關(guān)頻率的繪圖；

圖9示出了針對(duì)值為0.08的kmin和值為0.2的kmax在最小功率800w和最大功率3300w下的與ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的作為輸入電壓的函數(shù)的耦合器效率的繪圖；

圖10示出了針對(duì)kmin和kmax的值在最小輸入電壓350v和最大輸入電壓400v下的作為輸出電壓的函數(shù)的與ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的耦合器效率、輸入阻抗相位角、初級(jí)線圈電流、開關(guān)頻率和輸出電壓的繪圖；

圖11示出了針對(duì)kmin和kmax的值與ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的耦合器效率、初級(jí)線圈電流和開關(guān)頻率的繪圖；

圖12示出了當(dāng)阻抗轉(zhuǎn)換器被使用時(shí)針對(duì)kmin和kmax的值與ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相關(guān)的耦合器效率、初級(jí)線圈電流和開關(guān)頻率的繪圖；

圖13示出了ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的輸入阻抗(幅值和相位)的繪圖。

具體實(shí)施方式

在此描述本公開的實(shí)施例。然而，應(yīng)理解的是，所公開的實(shí)施例僅為示例，并且其它實(shí)施例可采用各種可替代形式。附圖不必按比例繪制；可夸大或縮小一些特征以示出特定部件的細(xì)節(jié)。因此，在此公開的特定結(jié)構(gòu)和功能細(xì)節(jié)不應(yīng)被解釋為限制，而僅為用于教導(dǎo)本領(lǐng)域技術(shù)人員以多種形式采用實(shí)施例的代表性基礎(chǔ)。

如本領(lǐng)域普通技術(shù)人員應(yīng)理解的，參考任一附圖說明和描述的各種特征可與在一個(gè)或更多個(gè)其它附圖中說明的特征組合，以產(chǎn)生未明確說明或描述的實(shí)施例。說明的特征的組合提供用于典型應(yīng)用的代表實(shí)施例。然而，與本公開的教導(dǎo)一致的特征的多種組合和變型可被期望用于特定應(yīng)用或?qū)嵤┓绞健?/p>

感應(yīng)式電力傳輸(inductivepowertransfer，ipt)利用磁性耦合來通過空氣間隙將電力從固定的初級(jí)源傳輸?shù)酱渭?jí)負(fù)載。諧振電路用于增大發(fā)送線圈和接收線圈之間的電力傳輸?shù)男?。通過在ipt系統(tǒng)中采用諧振電路，在一定的距離范圍內(nèi)可以實(shí)現(xiàn)中電力水平至高電力水平的感應(yīng)式電力傳輸。圖1示出了在發(fā)送線圈110(由電感器112和電阻器114表示)中產(chǎn)生交變磁場(chǎng)(或稱為磁通)并將磁通轉(zhuǎn)換為進(jìn)入接收線圈116(由電感器118和電阻器120表示)的電流所需要的典型電路。也被稱為補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的各自的電抗電路122和124分別連接到線圈110和116，以在諧振下操作松弛耦合的線圈110和116。逆變器126用于向諧振回路提供ac電壓波形。逆變器126的開關(guān)基于通過各種方法獲得的調(diào)制信號(hào)而被控制；移相和頻率控制是用于控制逆變器開關(guān)的/開/關(guān)狀態(tài)的一些常用方法。此外，一些設(shè)計(jì)控制iptdc輸入電壓，以提高效率并保證在系統(tǒng)規(guī)范的整個(gè)范圍內(nèi)滿足負(fù)載功率。最后，在諧振回路的次級(jí)側(cè)的ac電壓經(jīng)由整流器128被整流并經(jīng)由濾波器(低通濾波器)130被濾波，以向電池提供受控制的dc電壓。

雖然有多種控制逆變器開關(guān)的方式，但是頻率控制通常是選擇的控制方法。盡管提到的其它方法具有優(yōu)點(diǎn)，但是它們的缺點(diǎn)限制了它們?cè)趇pt系統(tǒng)中的應(yīng)用。例如，直流鏈電壓控制需要在ipt系統(tǒng)之前的附加的轉(zhuǎn)換級(jí)以控制ipt系統(tǒng)的輸入電壓，因此提高了成本。在實(shí)際應(yīng)用中，逆變器126提供的最大電力受到逆變器開關(guān)的寄生損耗的限制。由于逆變器126負(fù)載著諧振回路，因此，逆變器126能受益于逆變器126的電流和電壓的正弦屬性。如果諧振回路的輸入阻抗在開關(guān)頻率下表現(xiàn)為電感性的，則開關(guān)可實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān)(zerovoltageswitching，zvs)。

移相控制不保證在小的移相角下(尤其在輕負(fù)載下)的zvs操作。如果在諧振電感器中存儲(chǔ)的能量不足以使開關(guān)寄生電容放電，則可能發(fā)生因反并聯(lián)二極管的反向恢復(fù)導(dǎo)致的高開關(guān)損耗。此外，逆變器輸出電壓的幅值的減小需要較高的初級(jí)電流以向負(fù)載傳輸相同量的電力，這樣會(huì)增大開關(guān)和諧振電路中的傳導(dǎo)損耗。這種問題在低的移相角下是普遍的，原因在于mosfet的本體二極管大部分時(shí)間是導(dǎo)通的。上述情景都降低了ipt系統(tǒng)的效率。由于上述原因，通常用于ipt系統(tǒng)的控制方法保持橋臂的恒定相移為180度，并且調(diào)諧開關(guān)頻率以控制輸出功率并在逆變器負(fù)載為電感性的范圍內(nèi)工作。這種控制方法被稱為頻率控制。

線圈自感的變化會(huì)潛在地限制向負(fù)載的電力傳輸。一些耦合器表現(xiàn)為大于19％的自感變化。利用簡(jiǎn)單的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)(諸如，串聯(lián)補(bǔ)償?shù)某跫?jí)和次級(jí)網(wǎng)絡(luò)(ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)))調(diào)諧這些耦合器可能由于開關(guān)頻率超過允許的帶寬而不起作用。允許的開關(guān)頻率帶寬(由sae(美國(guó)汽車工程師學(xué)會(huì))定義)是81.38khz至90khz。因此，需要針對(duì)輸入電壓范圍和耦合系數(shù)變化滿足電力傳輸，同時(shí)在指定的調(diào)控帶寬內(nèi)對(duì)逆變器開關(guān)進(jìn)行開關(guān)操作。

示例性耦合器用于說明使用ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)時(shí)的帶寬限制問題。在圖2中概括了耦合器規(guī)范。檢驗(yàn)隨著耦合系數(shù)從最小值(0.08)變化到最大值(0.2)開關(guān)頻率如何變化是有益處的。假設(shè)線圈無損耗，給出了等式(1)中的電力傳輸?shù)囊话憬馕鍪剑?/p>

假設(shè)耦合系數(shù)不變，則在最大輸入電壓處，開關(guān)頻率預(yù)期處于最大值。

由于輸入阻抗是復(fù)數(shù)形式并且通過檢查不易于獲得大致推論，因此，對(duì)于這種設(shè)計(jì)的無線電力傳輸(wpt)被繪制成圖3所示的頻率的函數(shù)。系統(tǒng)在400v的輸入電壓下操作。cp和cs的值分別是8.86nf和21nf。在最小的耦合系數(shù)下操作允許在較小的開關(guān)頻率范圍內(nèi)傳輸大范圍的電力。相比之下，在最大的耦合系數(shù)下操作需要較大范圍的開關(guān)頻率來滿足與最小耦合度的情況的電力范圍相同的電力范圍。盡管在固定耦合度下的操作可能滿足負(fù)載功率，同時(shí)操作是在調(diào)控帶寬內(nèi)的，但是改變耦合系數(shù)不允許在允許的帶寬內(nèi)的操作。

為了證明圖3中的推論能通用于ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，針對(duì)預(yù)定義系列的系統(tǒng)規(guī)范考慮并評(píng)估了cp和cs的實(shí)用范圍的所有可能組合。圖4概括了示例性耦合器的開關(guān)頻率范圍。在使用ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)時(shí)(圖5)，系統(tǒng)超過了用于最小的耦合系數(shù)情況的允許帶寬。對(duì)于kmin條件，針對(duì)開關(guān)頻率的所有可行方案的開關(guān)頻率都低于80kz。但是，在高的耦合系數(shù)下，大多數(shù)設(shè)計(jì)都落在調(diào)控帶寬內(nèi)。此外，在高的耦合系數(shù)下，用于所有設(shè)計(jì)的耦合器效率都高于90％。這表明最小的耦合系數(shù)情況必須用作主要的設(shè)計(jì)約束。如圖5所示，全負(fù)載的效率范圍可根據(jù)選擇的設(shè)計(jì)而從47％變化到92％。重要的是，設(shè)計(jì)被選擇以實(shí)現(xiàn)kmin情況下的高效率。

圖6示出了當(dāng)在82.6khz下調(diào)諧時(shí)的更詳細(xì)的描述。最大耦合度下的開關(guān)頻率在可用帶寬內(nèi)，并且系統(tǒng)效率大于90％。然而，根據(jù)預(yù)期，由于開關(guān)頻率范圍超過了帶寬，因此系統(tǒng)不能在最小耦合度下傳輸電力。此外，對(duì)于最小耦合度的情況，初級(jí)線圈中的電流(is)大于40a。如果效率不是限制因素，則emf(電磁場(chǎng))水平必定是限制因素。因此，將ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)用于上述耦合器規(guī)范是不可行的。

雖然ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)最簡(jiǎn)單且性價(jià)比最高，但是如上面所解釋的，當(dāng)需要開關(guān)頻率的窄范圍變化以調(diào)控負(fù)載中的帶寬范圍的輸出電壓時(shí)，不能使用ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。為了將ipt系統(tǒng)直接連接到電池并對(duì)電池充電，同時(shí)還容許耦合度和線圈自感的變化，需要新的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。過去已經(jīng)提出了幾種方案。例如，lcl是常見的一種方案。然而，這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的部件數(shù)量多。為了實(shí)現(xiàn)與lcl的性能相似的性能，提出了新的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。在此被稱為串聯(lián)補(bǔ)償?shù)某跫?jí)和帶有電感器的次級(jí)網(wǎng)絡(luò)(seriescompensatedprimaryandsecondary-with-inductornetwork，ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò))，并且在車輛充電情境的圖7中示出了這種網(wǎng)絡(luò)的示意電路732。電路732的初級(jí)側(cè)包括與電容器736串聯(lián)的初級(jí)線圈734。來自電源(未示出)的電力被提供給初級(jí)側(cè)，以用于無線傳輸?shù)酱渭?jí)側(cè)(被示出為在車輛737內(nèi))。電路732的次級(jí)側(cè)包括與電容器740串聯(lián)的次級(jí)線圈738。相對(duì)于ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，電路732具有額外的部件：在次級(jí)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)之后在次級(jí)側(cè)中添加了電感器742，并且電感器742與反映負(fù)載阻抗(reflectedloadimpedance)并聯(lián)(與串聯(lián)連接的次級(jí)線圈738和電容器740并聯(lián))。這個(gè)示例中的次級(jí)側(cè)與牽引電池744電連接，牽引電池744被布置為向電機(jī)746提供電力。此外，電機(jī)746被布置為提供動(dòng)力以使車輛737的車輪(未示出)運(yùn)動(dòng)。這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)表現(xiàn)出優(yōu)于ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的預(yù)想不到的更高性能。

為了使兩個(gè)松弛耦合的線圈在諧振下工作，需要兩個(gè)電容器來調(diào)諧這兩個(gè)線圈。在每一側(cè)至少連接一個(gè)電容器。如果只有兩個(gè)電容器用于調(diào)諧線圈，則只有兩種方式來將電容器分別連接到線圈：電容器可以被串聯(lián)連接或并聯(lián)連接。這種實(shí)施方式是常見的且性價(jià)比高。ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)最適合上述耦合器規(guī)范。上面揭示了在低的耦合度下向負(fù)載的電力傳輸被限制。此外，針對(duì)電力范圍調(diào)控輸出電壓所需要的開關(guān)頻率范圍太大并且超過了系統(tǒng)的帶寬。通過增加與反映負(fù)載阻抗并聯(lián)的電感器742，開關(guān)頻率范圍大大變窄。然而，在操作開關(guān)頻率范圍內(nèi)，電感器742應(yīng)具有等于或小于反映負(fù)載阻抗的阻抗。例如，如果電感器742的電感被選擇為40uh，則在開關(guān)頻率帶寬內(nèi)電感器742的阻抗大約是15ω。盡管諧振回路的輸出處的反映負(fù)載阻抗大約是30ω，但是預(yù)期電流在負(fù)載和電感器742之間分流。因此，通過優(yōu)化初級(jí)補(bǔ)償電容器736和次級(jí)補(bǔ)償電容器740，同時(shí)還考慮到電感器742的阻抗，線圈734和738的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)可被設(shè)計(jì)為使系統(tǒng)的額定va(伏特安培)最小化。由于電感器742和負(fù)載之間共用電流，因此根據(jù)負(fù)載的變化，開關(guān)頻率更小。此外，通過在次級(jí)側(cè)循環(huán)更大的電流，ipt輸入電壓不需要增大以在操作在允許的開關(guān)頻率帶寬內(nèi)的同時(shí)滿足負(fù)載功率。

最優(yōu)化代碼被創(chuàng)建以搜索cp和cs的最優(yōu)值。圖8示出了用于所有可行設(shè)計(jì)的開關(guān)頻率范圍。最優(yōu)化代碼推薦的cp和cs的所有可行組合允許在操作在允許的開關(guān)頻率帶寬內(nèi)的同時(shí)進(jìn)行功率調(diào)控。

雖然在次級(jí)線圈中實(shí)現(xiàn)了較大的電流循環(huán)，但是ss-l實(shí)施方式在低耦合度下產(chǎn)生了效率更高的系統(tǒng)(如圖9所示)。這是因?yàn)槌跫?jí)線圈中的電流循環(huán)幾乎減小了一半。也就是說，ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)不僅在實(shí)現(xiàn)帶寬方面是成功的，而且在所有的操作條件下保證80％的效率。最大耦合度可以達(dá)到90％的效率。

更詳細(xì)地表征了一種設(shè)計(jì)。這種設(shè)計(jì)分別產(chǎn)生了值為7.6nf的cp、值為17nf的cs和值為40μh的lb。假設(shè)ipt系統(tǒng)直接連接到電池，并且電池電壓隨著電池從最小soc(荷電狀態(tài))變?yōu)樽畲髎oc(荷電狀態(tài))而從300v線性變化到400v。在圖10中示出了這種設(shè)計(jì)結(jié)果的概況。

圖10示出了隨著輸出功率從最小值(800w)變化到最大值(3.3kw)時(shí)的ipt系統(tǒng)的綜合研究。可以看出，在大的耦合系數(shù)下，開關(guān)頻率幾乎不變。并且，在最小的耦合系數(shù)下，開關(guān)頻率開始隨著功率傳輸?shù)脑龃蠖鴾p小。在兩種耦合情況下，開關(guān)頻率始終在允許的帶寬內(nèi)。值得一提的是，對(duì)于所有的操作條件，初級(jí)線圈電流(is)低于22a。當(dāng)輸入電壓為最小值時(shí)，輸入阻抗相位角是負(fù)的，因此失去zvs操作。如果lb的值增大，則最小輸入電壓下的zvs操作被保證。這樣造成的代價(jià)是，初級(jí)線圈中的電流循環(huán)增大并且效率輕微減小。在圖11中示出了這個(gè)示例性設(shè)計(jì)的概況。

為了了解阻抗轉(zhuǎn)換器(車載充電器)的優(yōu)點(diǎn)，通過針對(duì)所有的操作條件而將wpt的輸出電壓固定為400v來實(shí)施另一個(gè)研究。圖12概括了在這種條件的系統(tǒng)性能。在低耦合度情況下效率增大，并且初級(jí)線圈的電流循環(huán)小于16a。

為了概括提出的方案的優(yōu)點(diǎn)，在等式(2)和(3)中給出了針對(duì)ss補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)和提出的ss-l補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的輸入阻抗的解析式：

其中，

m是互感，lp是地側(cè)自感，ls是次級(jí)側(cè)自感，re是負(fù)載著諧振回路網(wǎng)絡(luò)的反映負(fù)載電阻，cp是連接在地側(cè)的串聯(lián)補(bǔ)償電容，cs是連接在車輛側(cè)的串聯(lián)補(bǔ)償電容，lb是連接在車輛側(cè)的并聯(lián)補(bǔ)償電感，ω是角開關(guān)頻率，rp是地側(cè)線圈形成的電阻，rs是車輛側(cè)線圈形成的電阻。

為了研究電感器742的貢獻(xiàn)，在圖13中以數(shù)值方式評(píng)估并繪制(包括幅值和相位)等式(3)。通過利用隨著lb趨向于無窮大而變化的等式(3)中的輸入阻抗的限制，等式(3)簡(jiǎn)化為等式(2)。結(jié)果是直觀的，這是因?yàn)槭闺姼衅?42的電感增大到無窮大而將ss-l電路簡(jiǎn)化成了ss電路。等式(1)中示出的電力傳輸表達(dá)式表明不僅輸入阻抗的幅值控制著在明確的開關(guān)頻率下的電力傳輸水平，而且輸入阻抗的相位的余弦值也具有很大的貢獻(xiàn)。這些觀察應(yīng)在嘗試了解電感器742的預(yù)想不到的貢獻(xiàn)時(shí)受到注意。

更詳細(xì)地表征了一種設(shè)計(jì)。這種設(shè)計(jì)分別產(chǎn)生了值為6.48nf的cp、值為16.2nf的cs和值為20μh的lb。補(bǔ)償電容器被調(diào)節(jié)，以最小化耦合器中的va循環(huán)同時(shí)還允許逆變器的開關(guān)頻率在調(diào)控帶寬內(nèi)。這種優(yōu)化被執(zhí)行同時(shí)還考慮到電感器742的阻抗。在圖8中可以看出：當(dāng)電感器742具有無窮大的阻抗(ss配置)時(shí)，諸如阻抗的相位小于零，因此，在調(diào)控的開關(guān)頻率帶寬內(nèi)操作逆變器是不可實(shí)現(xiàn)的。電感器阻抗使得相位落后于輸入阻抗，從而使得在期望的頻率范圍內(nèi)電感器阻抗的相位大于零。也就是說，在頻率范圍內(nèi)，輸入阻抗的相位是正的(輸入阻抗是電感性的)。對(duì)于在頻率范圍的兩端和兩端附近的頻率，相位是負(fù)的(輸入阻抗是電容性的)。這樣允許逆變器能實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān)。

雖然以上描述了示例性實(shí)施例，但這些實(shí)施例并不意在描述權(quán)利要求所涵蓋的所有可能形式。說明書中所使用的詞語是描述性詞語而非限制性詞語，并且應(yīng)理解的是，可在不脫離本公開的精神和范圍的情況下做出各種改變。如前所述，可將各個(gè)實(shí)施例的特征進(jìn)行組合以形成本發(fā)明的可能未被明確描述或示出的進(jìn)一步的實(shí)施例。盡管針對(duì)一個(gè)或更多個(gè)期望特性，各個(gè)實(shí)施例已經(jīng)被描述為提供在其它實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)實(shí)施方式之上的優(yōu)點(diǎn)或優(yōu)于其它實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)實(shí)施方式，但是本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)認(rèn)識(shí)到，根據(jù)特定應(yīng)用和實(shí)施方式，一個(gè)或更多個(gè)特征或特性可被折衷以實(shí)現(xiàn)期望的整體系統(tǒng)屬性。這些屬性可包括但不限于成本、強(qiáng)度、耐用性、生命周期成本、市場(chǎng)性、外觀、包裝、尺寸、可維護(hù)性、重量、可制造性、裝配的容易性等。因此，被描述為在一個(gè)或更多個(gè)特性方面不如其它實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)實(shí)施方式的實(shí)施例并非在本公開的范圍之外，并可被期望用于特定應(yīng)用。