本發(fā)明涉及三電平并網(wǎng)逆變器領(lǐng)域，特別涉及一種三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法。

背景技術(shù)：

隨著分布式電源、儲(chǔ)能系統(tǒng)、電動(dòng)汽車(chē)等領(lǐng)域的迅速發(fā)展，對(duì)電能質(zhì)量和系統(tǒng)效率的要求也越來(lái)越高。三電平逆變器相比于傳統(tǒng)的兩電平逆變器具有諧波少、開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力小、耐壓高、電磁干擾小等優(yōu)點(diǎn)。t型逆變器相比于其他三電平中點(diǎn)鉗位型逆變器，有兩個(gè)主要的優(yōu)點(diǎn)：當(dāng)輸出相電壓為直流母線(xiàn)電壓和零的時(shí)候，只有一個(gè)開(kāi)關(guān)被導(dǎo)通，減少了開(kāi)通損耗；流過(guò)每一個(gè)開(kāi)關(guān)管的電流均值相等，每個(gè)開(kāi)關(guān)管產(chǎn)生相同的熱量。因此，近年來(lái)t型三電平逆變器受到企業(yè)和高校的廣泛關(guān)注，前景十分廣闊。

然而，傳統(tǒng)的直接功率控制方法存在開(kāi)關(guān)頻率隨采樣時(shí)間、負(fù)載參數(shù)和系統(tǒng)狀態(tài)變化而變化，產(chǎn)生分散諧波成分的問(wèn)題，并且，預(yù)測(cè)算法計(jì)算量大，占用了大量的芯片資源。因此，研究一種高效及性能優(yōu)越的并網(wǎng)逆變器功率控制方法至關(guān)重要。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的就是為了克服上述問(wèn)題，提出一種三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法，減小三電平并網(wǎng)逆變器功率控制的計(jì)算量，降低了并網(wǎng)逆變器有功功率和無(wú)功功率紋波。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明通過(guò)如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)：

一種三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法，包含以下步驟：

s1、三電平空間矢量調(diào)制方法采用三矢量合成，根據(jù)瞬時(shí)功率理論和直接功率預(yù)測(cè)控制方法確定目標(biāo)函數(shù)；

s2、構(gòu)造虛擬矢量并確定虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置和計(jì)算虛擬矢量的值；

s3、確定虛擬矢量所在的小扇區(qū)位置；

s4、計(jì)算一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)的三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間；

s5、根據(jù)中點(diǎn)電壓平衡確定開(kāi)關(guān)序列。

所述步驟s1具體如下：

三電平t型逆變器每一相的輸出電平都有三種狀態(tài)：輸出電壓等于直流母線(xiàn)電壓、輸出電壓等于直流母線(xiàn)電壓的一半、輸出電壓等于0，分別設(shè)為p、o、n；因此共有27種基礎(chǔ)矢量分別為：nnn、nno、nnp、non、noo、nop、npn、npo、npp、onn、ono、onp、oon、ooo、oop、opn、opo、opp、pnn、pno、pnp、pon、poo、pop、ppn、ppo、ppp；

27個(gè)基礎(chǔ)矢量構(gòu)成的矢量圖分為六個(gè)大扇區(qū)，每個(gè)大扇區(qū)分為四個(gè)小扇區(qū)，每個(gè)大扇區(qū)有六種合成矢量，根據(jù)參考電壓矢量所在扇區(qū)選擇相應(yīng)的合成矢量，具體如下：

當(dāng)參考矢量位于第一小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇零矢量v0、小矢量v1、小矢量v2；

當(dāng)參考矢量位于第二小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇小矢量v1、中矢量v4、大矢量v3；

當(dāng)參考矢量位于第三小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇小矢量v1、小矢量v2、中矢量v4；

當(dāng)參考矢量位于第四小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇小矢量v2、中矢量v4、大矢量v5。

所述目標(biāo)函數(shù)確定方法，具體如下：

忽略電阻r的影響，在靜止αβ坐標(biāo)系統(tǒng)下，結(jié)合瞬時(shí)功率理論可得

其中，uα、uβ、iα、iβ、eα、eβ分別表示逆變器輸出相電壓、相電流、和電網(wǎng)電壓在αβ靜止坐標(biāo)系上的值，ω、l分別為電網(wǎng)角頻率、串聯(lián)電抗器值。

在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)有三個(gè)矢量vi(i＝1，2，3)分別作用，設(shè)vi作用時(shí)，逆變器的電壓為ui(uαi，uβi)，uαi，uβi為ui在αβ靜止坐標(biāo)系上的值，作用時(shí)間為ti。

并令

則目標(biāo)函數(shù)為

其中，pref、qref分別為并網(wǎng)逆變器的有功功率和無(wú)功功率給定值，pj、qj、ts分別表示當(dāng)前有功功率值、當(dāng)前無(wú)功功率值、開(kāi)關(guān)周期。

所述三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法的步驟s2具體方法如下：

所述構(gòu)造虛擬矢量方法，具體如下：

設(shè)有一個(gè)虛擬矢量滿(mǎn)足下式，

其中，是虛擬矢量對(duì)應(yīng)的逆變器電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值；pj+1、qj+1分別表示下一時(shí)刻有功功率值、下一時(shí)刻無(wú)功功率值。

所述確定虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置，具體如下：

將三電平并網(wǎng)逆變器空間矢量圖中2個(gè)相鄰長(zhǎng)矢量和零矢量的6個(gè)三矢量組合分別代入目標(biāo)函數(shù)j。通過(guò)6次循環(huán)，求出當(dāng)j取最小值的矢量組合，得到虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置。

所述計(jì)算虛擬矢量的值，具體如下：

把所得的大扇區(qū)的三矢量組合及其功率變化代入下式中，求出三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間。

其中，eq＝pref-pj、ep＝qref-qj，其中下標(biāo)“3”對(duì)應(yīng)零矢量參數(shù)，下標(biāo)“1”和“2”分別對(duì)應(yīng)按逆變針順序的兩個(gè)長(zhǎng)矢量參數(shù)。

進(jìn)而得到虛擬矢量對(duì)應(yīng)的逆變器電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值為

其中，(uα1、uβ1)、(uα2、uβ2)、(uα3、uβ3)分別是該三個(gè)矢量對(duì)應(yīng)的電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

所述三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法的步驟s3具體方法如下：

每個(gè)小扇區(qū)的中心矢量為：

其中，vi1、vi2、vi3為該小扇區(qū)內(nèi)的三個(gè)矢量。

則虛擬矢量與中心矢量的距離指標(biāo)為：

uαio、uβio分別是中心矢量對(duì)應(yīng)的電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

將虛擬矢量所在大扇區(qū)內(nèi)的4個(gè)小扇區(qū)三矢量組合分別代入jo，通過(guò)4次循環(huán)，求出當(dāng)jo取最小值的三矢量組合，得到虛擬矢量在三電平空間矢量圖中所處的小扇區(qū)位置。

所述三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法的步驟s4具體方法如下：

通過(guò)該小扇區(qū)內(nèi)的三個(gè)矢量合成虛擬矢量，一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)的三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間為：

其中，(uαv0、uβv0)、(uαv1、uβv1)、(uαv2、uβv2)分別是小扇區(qū)內(nèi)的三個(gè)矢量對(duì)應(yīng)的電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

若當(dāng)在第二小扇區(qū)或第四小扇區(qū)且tv1+tv2＞ts時(shí)(此處tv1、tv2對(duì)應(yīng)兩個(gè)較大矢量的作用時(shí)間)，需要進(jìn)行飽和處理：

所述三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法的步驟s5具體方法如下：

對(duì)于第一大扇區(qū)，有4個(gè)小扇區(qū)，有6個(gè)矢量，可以有8個(gè)開(kāi)關(guān)序列；

當(dāng)逆變器輸出功率為正，uc1＞uc2時(shí)選擇p型開(kāi)關(guān)序列，增加逆變器的中點(diǎn)電壓；uc1＜uc2時(shí)選擇n型開(kāi)關(guān)序列，減小逆變器的中點(diǎn)電壓。

第一小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列ooo-poo-ppo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)ooo-oon-onn；

第二小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pnn-pon-poo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-pnn-onn；

第三小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-poo-ppo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-oon-onn；

第四小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-ppn-ppo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)ppn-pon-oon；

當(dāng)逆變器輸出功率為負(fù)時(shí)，p型開(kāi)關(guān)序列和n型開(kāi)關(guān)序列對(duì)中點(diǎn)電壓作用效果與輸出功率為正時(shí)相反，uc1＞uc2時(shí)選擇n型開(kāi)關(guān)序列，增加逆變器的中點(diǎn)電壓；uc1＜uc2時(shí)選擇p型開(kāi)關(guān)序列，減小逆變器的中點(diǎn)電壓。

第一小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列ooo-oon-onn；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)ooo-poo-ppo；

第二小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-pnn-onn；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pnn-pon-poo；

第三小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-oon-onn；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-poo-ppo；

第四小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列ppn-pon-oon；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-ppn-ppo；

其中，uc1、uc2分別為直流母線(xiàn)上電容c1兩端的電壓和直流母線(xiàn)下電容c2兩端的電壓。

對(duì)于其他五個(gè)大扇區(qū)，以此類(lèi)推。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有如下優(yōu)點(diǎn)和技術(shù)效果：

本發(fā)明的方法可以大大減小了三電平并網(wǎng)逆變器功率控制的計(jì)算量，不需要增加額外的硬件電路，成本低；使用本發(fā)明方法可顯著降低逆變器有功功率和無(wú)功功率紋波，同時(shí)可實(shí)現(xiàn)恒定的開(kāi)關(guān)頻率，減小輸入諧波，具有良好的實(shí)用性。

附圖說(shuō)明

圖1是t型三電平并網(wǎng)逆變器結(jié)構(gòu)圖。

圖2是三電平并網(wǎng)逆變器的空間矢量圖。

圖3是第一大扇區(qū)分區(qū)及矢量圖。

圖4是在三種不同模型預(yù)測(cè)控制算法下有功功率和無(wú)功功率的輸出波形對(duì)比圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和實(shí)例對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式作詳細(xì)說(shuō)明。

圖1給出了t型三電平逆變器結(jié)構(gòu)圖，包括并聯(lián)的三個(gè)橋臂，每相橋臂包括兩個(gè)串聯(lián)的igbt開(kāi)關(guān)管，各相橋臂的中點(diǎn)一側(cè)串聯(lián)兩個(gè)方向不同的igbt管，另一側(cè)與電網(wǎng)連接；在并聯(lián)的各橋臂端接入同一臺(tái)直流電壓源；輸入電壓源并聯(lián)的兩個(gè)中點(diǎn)箝位電容的中點(diǎn)連接各相橋臂的兩個(gè)方向不同的igbt管的一端；各個(gè)igbt管均由控制電路驅(qū)動(dòng)。

三電平并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法，具體實(shí)施方式包括五個(gè)步驟：第一步，三電平空間矢量調(diào)制方法采用三矢量合成，根據(jù)瞬時(shí)功率理論和直接功率預(yù)測(cè)控制方法確定目標(biāo)函數(shù)；第二步，構(gòu)造虛擬矢量并確定虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置和計(jì)算虛擬矢量的值；第三步，確定虛擬矢量所在的小扇區(qū)位置；第四步，計(jì)算一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)的三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間；第五步，根據(jù)中點(diǎn)電壓平衡確定開(kāi)關(guān)序列。

所述第一步中采用三電平空間矢量三矢量調(diào)制合成并確定目標(biāo)函數(shù)的實(shí)施過(guò)程為：三電平t型逆變器每一相的輸出電平都有三種狀態(tài)：輸出電壓等于直流母線(xiàn)電壓、輸出電壓等于直流母線(xiàn)電壓的一半、輸出電壓等于0，分別設(shè)為p、o、n；因此共有27種基礎(chǔ)矢量分別為：nnn、nno、nnp、non、noo、nop、npn、npo、npp、onn、ono、onp、oon、ooo、oop、opn、opo、opp、pnn、pno、pnp、pon、poo、pop、ppn、ppo、ppp；

圖2為27個(gè)基礎(chǔ)矢量構(gòu)成的矢量圖，分為六個(gè)大扇區(qū)，每個(gè)大扇區(qū)又可分為四個(gè)小扇區(qū)，每個(gè)大扇區(qū)有六種合成矢量，圖3為第一大扇區(qū)的矢量圖，根據(jù)參考電壓矢量所在扇區(qū)選擇相應(yīng)的合成矢量，具體如下：

當(dāng)參考矢量位于第一小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇零矢量v0、小矢量v1、小矢量v2；

當(dāng)參考矢量位于第二小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇小矢量v1、中矢量v4、大矢量v3；

當(dāng)參考矢量位于第三小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇小矢量v1、小矢量v2、中矢量v4；

當(dāng)參考矢量位于第四小扇區(qū)時(shí)，合成矢量選擇小矢量v2、中矢量v4、大矢量v5。

所述目標(biāo)函數(shù)確定方法，具體如下：

忽略電阻r的影響，在靜止αβ坐標(biāo)系統(tǒng)下，結(jié)合瞬時(shí)功率理論可得

其中，uα、uβ、iα、iβ、eα、eβ分別表示逆變器輸出相電壓、相電流、和電網(wǎng)電壓在αβ靜止坐標(biāo)系上的值，ω、l分別為電網(wǎng)角頻率、串聯(lián)電抗器值。

在一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)有三個(gè)矢量vi(i＝1，2，3)分別作用，設(shè)vi作用時(shí)，逆變器的電壓為ui(uαi，uβi)，uαi，uβi為ui在αβ靜止坐標(biāo)系上的值，作用時(shí)間為ti。

并令

則經(jīng)過(guò)一個(gè)開(kāi)關(guān)周期以后，有功功率和無(wú)功功率的變換關(guān)系為

則目標(biāo)函數(shù)為

其中，pref、qref分別為并網(wǎng)逆變器的有功功率和無(wú)功功率給定值，pj、qj、ts分別表示當(dāng)前有功功率值、當(dāng)前無(wú)功功率值、開(kāi)關(guān)周期；pj+1、qj+1分別表示下一時(shí)刻有功功率值、下一時(shí)刻當(dāng)前無(wú)功功率值。

所述第二步中構(gòu)造虛擬矢量并確定虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置和計(jì)算虛擬矢量的值的實(shí)施過(guò)程具體為：

第一步，構(gòu)造虛擬矢量，設(shè)有一個(gè)虛擬矢量滿(mǎn)足下式，

其中，是虛擬矢量對(duì)應(yīng)的逆變器電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

第二步，確定虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置，具體如下：

將三電平并網(wǎng)逆變器空間矢量圖中2個(gè)相鄰長(zhǎng)矢量和零矢量的6個(gè)三矢量組合分別代入目標(biāo)函數(shù)j。通過(guò)6次循環(huán)，求出當(dāng)j取最小值的矢量組合，得到虛擬矢量所在的大扇區(qū)位置。

第三步，計(jì)算虛擬矢量的值，具體如下：

把所得的大扇區(qū)的三矢量組合及其功率變化代入下式中，求出三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間。

其中，eq＝pref-pj、ep＝qref-qj，其中下標(biāo)“3”對(duì)應(yīng)零矢量參數(shù)，下標(biāo)“1”和“2”分別對(duì)應(yīng)按逆變針順序的兩個(gè)長(zhǎng)矢量參數(shù)。

進(jìn)而得到虛擬矢量對(duì)應(yīng)的逆變器電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值為

其中，(uα1、uβ1)、(uα2、uβ2)、(uα3、uβ3)分別是該三個(gè)矢量對(duì)應(yīng)的電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

所述第三步中確定虛擬矢量所在的小扇區(qū)位置的實(shí)施過(guò)程為：

每個(gè)小扇區(qū)的中心矢量為：

其中，vi1、vi2、vi3為該小扇區(qū)內(nèi)的三個(gè)矢量。

則虛擬矢量與中心矢量的距離指標(biāo)為：

uαio、uβio分別是中心矢量對(duì)應(yīng)的電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

將虛擬矢量所在大扇區(qū)內(nèi)的4個(gè)小扇區(qū)三矢量組合分別代入jo，通過(guò)4次循環(huán)，求出當(dāng)jo取最小值的三矢量組合，得到虛擬矢量在三電平空間矢量圖中所處的小扇區(qū)位置。

所述第四步中計(jì)算一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)的三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間的實(shí)施過(guò)程為：

通過(guò)該小扇區(qū)內(nèi)的三個(gè)矢量合成虛擬矢量，一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)的三個(gè)矢量的分別作用時(shí)間為：

其中，(uαv0、uβv0)、(uαv1、uβv1)、(uαv2、uβv2)分別是小扇區(qū)內(nèi)的三個(gè)矢量對(duì)應(yīng)的電壓在靜止αβ坐標(biāo)系上的值。

若當(dāng)在第二小扇區(qū)或第四小扇區(qū)且tv1+tv2＞ts時(shí)(此處tv1、tv2對(duì)應(yīng)兩個(gè)較大矢量的作用時(shí)間)，需要進(jìn)行飽和處理，

所述第五步中根據(jù)中點(diǎn)電壓平衡確定開(kāi)關(guān)序列的實(shí)施過(guò)程為：

對(duì)于第一大扇區(qū)，有4個(gè)小扇區(qū)，有6個(gè)矢量，可以有8個(gè)開(kāi)關(guān)序列；

當(dāng)逆變器輸出功率為正，uc1＞uc2時(shí)選擇p型開(kāi)關(guān)序列，增加逆變器的中點(diǎn)電壓；uc1＜uc2時(shí)選擇n型開(kāi)關(guān)序列，減小逆變器的中點(diǎn)電壓。

第一小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列ooo-poo-ppo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)ooo-oon-onn；

第二小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pnn-pon-poo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-pnn-onn；

第三小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-poo-ppo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-oon-onn；

第四小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-ppn-ppo；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)ppn-pon-oon；

當(dāng)逆變器輸出功率為負(fù)時(shí)，p型開(kāi)關(guān)序列和n型開(kāi)關(guān)序列對(duì)中點(diǎn)電壓作用效果與輸出功率為正時(shí)相反，uc1＞uc2時(shí)選擇n型開(kāi)關(guān)序列，增加逆變器的中點(diǎn)電壓；uc1＜uc2時(shí)選擇p型開(kāi)關(guān)序列，減小逆變器的中點(diǎn)電壓。

第一小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列ooo-oon-onn；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)ooo-poo-ppo；

第二小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-pnn-onn；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pnn-pon-poo；

第三小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列pon-oon-onn；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-poo-ppo；

第四小扇區(qū)，uc1＞uc2對(duì)應(yīng)開(kāi)關(guān)序列ppn-pon-oon；uc1＜uc2對(duì)應(yīng)pon-ppn-ppo；

其中，uc1、uc2分別為直流母線(xiàn)上電容c1兩端的電壓和直流母線(xiàn)下電容c2兩端的電壓。

對(duì)于其他五個(gè)大扇區(qū)，以此類(lèi)推。

圖4為在三種不同的模型預(yù)測(cè)控制算法下，并網(wǎng)逆變器在穩(wěn)定情況下有功功率和無(wú)功功率的輸出波形分析圖，其中a曲線(xiàn)為采用傳統(tǒng)的三電平模型預(yù)測(cè)控制方法，b曲線(xiàn)為采用二電平恒定開(kāi)關(guān)頻率模型預(yù)測(cè)控制，c曲線(xiàn)為采用三電平恒定開(kāi)關(guān)頻率模型預(yù)測(cè)控制。分析a曲線(xiàn)與b曲線(xiàn)可得，二電平的有功功率和無(wú)功功率的紋波要大于三電平；而采用傳統(tǒng)三電平模型預(yù)測(cè)控制方法時(shí)有功功率和無(wú)功功率的紋波要比三電平恒定開(kāi)關(guān)頻率的預(yù)測(cè)控制要大。所以通過(guò)對(duì)比得出，本發(fā)明的三電平并網(wǎng)逆變器恒定開(kāi)關(guān)頻率模型預(yù)測(cè)控制降低了并網(wǎng)逆變器有功功率和無(wú)功功率紋波，具有較好的動(dòng)靜態(tài)性能；由于有功功率和無(wú)功功率的紋波直接影響到并網(wǎng)逆變器的交流側(cè)的電流，所以具有更好的諧波抑制效果，充分證明了本發(fā)明的實(shí)用性。

上述實(shí)施例為本發(fā)明較佳的實(shí)施方式，但本發(fā)明的實(shí)施方式并不受上述實(shí)施例的限制，其他的任何未背離本發(fā)明的精神實(shí)質(zhì)與原理下所作的改變、修飾、替代、組合、簡(jiǎn)化，均應(yīng)為等效的置換方式，都包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。