專(zhuān)利名稱(chēng)：直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)及其發(fā)射機(jī)本振泄露的評(píng)估方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及無(wú)線收發(fā)信機(jī)及其本振泄露的評(píng)估方法，特別是涉及直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)及其發(fā)射機(jī)本振泄露的評(píng)估方法，屬于通信技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
無(wú)線發(fā)射機(jī)的體系結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期由超外差式主宰，超外差結(jié)構(gòu)發(fā)射機(jī)是基于模擬器件實(shí)現(xiàn)兩次上變頻功能，最大的優(yōu)點(diǎn)是具有良好的選擇特性，即強(qiáng)干擾信號(hào)下對(duì)小信號(hào)的處理和選擇能力，然而由于超外差式結(jié)構(gòu)采用的鏡像干擾抑制濾波器和信道選擇濾波器一般為高Q值帶通濾波器，它們一般只能在片外實(shí)現(xiàn)，從而增大了接收機(jī)的成本和尺寸，目前， 要利用集成電路制造工藝將這兩個(gè)濾波器與其它射頻電路一起集成在一塊芯片上存在較大的困難，因此，超外差接收機(jī)的單片集成因受到工藝技術(shù)方面的限制而難以實(shí)現(xiàn)。隨著半導(dǎo)體工藝技術(shù)的進(jìn)步和對(duì)移動(dòng)通信設(shè)備的小型化、低功耗、多功能需求的不斷增加，基于正交調(diào)制的直接正交上變頻技術(shù)得到了迅速發(fā)展，它能夠直接將基帶信號(hào)搬移到射頻載頻并消除無(wú)用的邊帶信號(hào)，以實(shí)現(xiàn)單邊帶調(diào)制。圖1為現(xiàn)有技術(shù)直接正交上變頻接收機(jī)的結(jié)構(gòu)框圖，接收到的射頻信號(hào)經(jīng)濾波器和低噪聲放大器放大后，與互為正交的兩路本振信號(hào)混頻，分別產(chǎn)生同相和正交兩路基帶信號(hào)，由于本振信號(hào)頻率與射頻信號(hào)頻率相同，因此混頻后直接產(chǎn)生基帶信號(hào)，信號(hào)選擇和增益調(diào)整則由芯片上的低通濾波器和可變?cè)鲆娣糯笃魍瓿伞Ｅc超外差式結(jié)構(gòu)相比，這種直接正交上變頻結(jié)構(gòu)的接收機(jī)的突出優(yōu)點(diǎn)是不需要中頻放大、濾波、變頻等電路，同時(shí)放寬了對(duì)變頻器后濾波器的性能要求，從而極大地減小了發(fā)射極的體積、重量、功耗和成本。但是，這種直接正交上變頻結(jié)構(gòu)也存在如下缺點(diǎn)存在正交調(diào)制信號(hào)和正交本振信號(hào)相位和幅度的不平衡，對(duì)直流偏移失真非常敏感，從而導(dǎo)致嚴(yán)重的邊帶和本振泄露。而就目前而言，仍然沒(méi)有非常好的辦法來(lái)比較精確地估計(jì)本振泄露值。綜上所述，可知先前技術(shù)的直接正交上變頻技術(shù)存在本振泄露而無(wú)法精確估計(jì)其本振泄露值的問(wèn)題，因此，實(shí)有必要提出改進(jìn)的技術(shù)手段，來(lái)解決此一問(wèn)題。

發(fā)明內(nèi)容
為克服上述現(xiàn)有技術(shù)的直接正交上變頻技術(shù)存在本振泄露而無(wú)法精確估計(jì)其本振泄露值的問(wèn)題，本發(fā)明的主要目的在于提供一種直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)及其發(fā)射機(jī)本振泄露的評(píng)估方法，其可以較為精確地獲得上變頻結(jié)束后射頻信號(hào)中包含的本振泄露值。為達(dá)上述及其它目的，本發(fā)明提供的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)，包括一發(fā)射機(jī)與一接收機(jī)，該接收機(jī)包括低噪聲放大器、混頻器、低通濾波器、可變?cè)鲆娣糯笃饕约澳?shù)轉(zhuǎn)換器，該收發(fā)信機(jī)至少還包括工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元，監(jiān)測(cè)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)；低噪放輸入控制單元，根據(jù)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)控制該低噪聲放大器的輸入；
接收鏈路直流估計(jì)單元，當(dāng)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該接收機(jī)下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值，并將獲得的值存儲(chǔ)于接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)單元，當(dāng)該接收機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該發(fā)射機(jī)發(fā)射端本振泄露引入的直流值與該接收機(jī)下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值的總和，并將獲得的值存儲(chǔ)于一收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；本振泄露評(píng)估單元，構(gòu)建一本振泄露評(píng)估計(jì)算模型，并利用該本振泄露評(píng)估計(jì)算模型對(duì)該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元與該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元的值進(jìn)行相應(yīng)運(yùn)算，以獲得該發(fā)射機(jī)本振泄露的估計(jì)值。進(jìn)一步地，當(dāng)該工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元監(jiān)測(cè)到該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，則該低噪放輸入控制單元控制將該低噪聲放大器的輸入端接地；當(dāng)該工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元監(jiān)測(cè)到該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，則控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接。進(jìn)一步地，該數(shù)字端具有兩路，該本振泄露評(píng)估計(jì)算模型為 Sqrt((I2-Il)2+(Q2-Ql)2)，其中，該Il與Ql為該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值，該12 和Q2為該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值。進(jìn)一步地，低噪放輸入控制單元對(duì)該低噪聲放大器的輸入的控制可通過(guò)一雙向開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)。進(jìn)一步地，該低噪放輸入控制單元在控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接的同時(shí)，控制將該發(fā)射機(jī)發(fā)射端的發(fā)射信號(hào)也輸入到該低噪聲放大器的輸入端。為達(dá)到上述及其他目的，本發(fā)明還提供發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法，用于評(píng)估包括一發(fā)射機(jī)與一接收機(jī)的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)之發(fā)射機(jī)的本振泄露值，其至少包括如下步驟監(jiān)測(cè)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)；根據(jù)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)控制該接收機(jī)射頻前端中低噪聲放大器的輸入；當(dāng)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該接收機(jī)接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值，并將獲得的值存儲(chǔ)于一接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；當(dāng)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該發(fā)射機(jī)發(fā)射端本振泄露引入的直流值與該接收機(jī)接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值的總和，并將獲得的值存儲(chǔ)于一收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；以及利用一本振泄露評(píng)估計(jì)算模型對(duì)該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元及該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值進(jìn)行相應(yīng)運(yùn)算，以獲得該發(fā)射機(jī)的本振泄露估計(jì)值。進(jìn)一步地，該根據(jù)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)控制該接收機(jī)射頻前端中低噪聲放大器的輸入的步驟進(jìn)一步包括若該收發(fā)信機(jī)的當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)，則控制該低噪聲放大器的輸入端接地；若該收發(fā)信機(jī)的當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，則控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接。
進(jìn)一步地，該數(shù)字端具有兩路，該本振泄露評(píng)估計(jì)算模型為 Sqrt((I2-Il)2+(Q2-Ql)2)，其中，該Il與Ql為該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值，該12 和Q2為該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值。進(jìn)一步地，對(duì)該低噪聲放大器輸入的控制可通過(guò)一雙向開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)。進(jìn)一步地，在控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接的同時(shí)，控制將該發(fā)射機(jī)發(fā)射端的發(fā)射信號(hào)輸入到該低噪聲放大器的輸入端。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明提供的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)及其發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法根據(jù)收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)控制接收機(jī)射頻前端的低噪聲放大器的輸入，并據(jù)此對(duì)接收鏈路的的數(shù)字端直流估計(jì)進(jìn)而利用本振泄露評(píng)估計(jì)算模型推算出發(fā)射機(jī)的本振泄露估計(jì)值，可見(jiàn)，本發(fā)明可以利用現(xiàn)有資源對(duì)本振泄露進(jìn)行評(píng)估，降低了測(cè)試的復(fù)雜性，提高了測(cè)試效率，并且本發(fā)明得到的本振泄露值也是較為準(zhǔn)確的，為發(fā)射鏈路基帶部分直流的預(yù)補(bǔ)償提供了有效的依據(jù)。


圖1為現(xiàn)有技術(shù)直接正交上變頻接收機(jī)的結(jié)構(gòu)框圖；圖2為本發(fā)明直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)較佳實(shí)施例的結(jié)構(gòu)框圖；圖3為本發(fā)明發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法的方法流程圖；圖4及圖5為本發(fā)明發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法的仿真圖。
具體實(shí)施例方式以下通過(guò)特定的具體實(shí)例并結(jié)合

本發(fā)明的實(shí)施方式，本領(lǐng)域技術(shù)人員可由本說(shuō)明書(shū)所揭示的內(nèi)容輕易地了解本發(fā)明的其它優(yōu)點(diǎn)與功效。本發(fā)明亦可通過(guò)其它不同的具體實(shí)例加以施行或應(yīng)用，本說(shuō)明書(shū)中的各項(xiàng)細(xì)節(jié)亦可基于不同觀點(diǎn)與應(yīng)用，在不背離本發(fā)明的精神下進(jìn)行各種修飾與變更。圖2為本發(fā)明直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)較佳實(shí)施例的結(jié)構(gòu)框圖。本具體實(shí)施方式
中，該收發(fā)信機(jī)包括發(fā)射機(jī)21與接收機(jī)22，發(fā)射機(jī)21包括數(shù)模轉(zhuǎn)換器、濾波器、可變?cè)鲆娣糯笃鱒GA1、混頻器、加法器及可變?cè)鲆娣糯笃鱒GA2，其結(jié)構(gòu)與工作原理為習(xí)知技術(shù)，在此不予詳述。接收機(jī)22除了包含常規(guī)的低噪聲放大器、混頻器、低通濾波器、可變?cè)鲆娣糯笃饕约澳?shù)轉(zhuǎn)換器外，至少還包括工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元201、低噪放輸入控制單元202、接收鏈路直流估計(jì)單元203、收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)單元204以及本振泄露評(píng)估單元205。工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元201監(jiān)測(cè)本發(fā)明之收發(fā)信機(jī)的工作狀態(tài)，并將工作狀態(tài)傳送至低噪放輸入控制單元202以控制低噪放輸入控制單元202工作。舉例來(lái)說(shuō)，若工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元201監(jiān)測(cè)到收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)，即表示當(dāng)前工作狀態(tài)要求低噪聲放大器的輸入端接地，則低噪放輸入控制單元202控制將低噪聲放大器的輸入端接地； 若監(jiān)測(cè)到收發(fā)信機(jī)當(dāng)前狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，即表示當(dāng)前工作狀態(tài)要求低噪聲放大器輸入端與輸出端短接，則低噪放輸入控制單元202會(huì)控制將低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接。承上所述，低噪放輸入控制單元202用于根據(jù)當(dāng)前工作狀態(tài)控制射頻前端低噪聲放大器的輸入，其控制的具體方式可以通過(guò)一雙向開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)，即將一雙向開(kāi)關(guān)連接至低噪聲放大器的輸入端與輸出端，若低噪聲輸入控制單元202獲得接收機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)，則控制將低噪聲放大器的輸入端的開(kāi)關(guān)撥到1端，使低噪聲放大器的輸入端接地；若獲得接收機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，則控制將低噪聲放大器的開(kāi)關(guān)撥到2端，使低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接，并將發(fā)射鏈路輸出的信號(hào)TxRF也輸入到2端。
接收鏈路直流估計(jì)單元203在獲得收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)， 對(duì)接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)，獲得接收鏈路直流估計(jì)值，并將接收鏈路直流估計(jì)值存儲(chǔ)于接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中。由于無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)低噪聲放大器輸入端接地，此時(shí)數(shù)字端估計(jì)的直流值即為接收機(jī)下變頻過(guò)程中經(jīng)混頻器后引入的直流值，同時(shí)由于數(shù)字端有I路和Q路，因此數(shù)字端估計(jì)的接收鏈路直流估計(jì)值I路和Q路各一個(gè)(如圖2中DC_ Est_Rxlink_I與DC_Est_RXlink_Q)，為方便描述，在此假設(shè)為Il和Ql，在本發(fā)明較佳實(shí)施例中，接收鏈路連路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元可以為寄存器。收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)單元204用于在獲得當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，對(duì)接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)，獲得收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)值，并將獲得的值存儲(chǔ)于一收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元。由于收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，低噪聲放大器輸入端與輸出端短接，且發(fā)射鏈路(發(fā)射機(jī))輸出的發(fā)射信號(hào)TxRF也接到低噪聲放大器輸入端，這里數(shù)字端估計(jì)的直流值即為發(fā)射機(jī)本振泄露引入的直流值與接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值的總和。同樣，由于數(shù)字端有I路和Q路，因此數(shù)字端估計(jì)的直流值I 路和Q路各一個(gè)(如圖2中DC_Est_Loop_I與DC_Est_Loop_Q)，為方便描述，在此假設(shè)為 12和Q2，在本發(fā)明較佳實(shí)施例中，收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元也可以為寄存器。本振泄露評(píng)估單元205構(gòu)建本振泄露評(píng)估計(jì)算模型，然后利用本振泄露評(píng)估計(jì)算模型對(duì)接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元與收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值進(jìn)行相應(yīng)運(yùn)算，以獲得本發(fā)明收發(fā)信機(jī)之發(fā)射機(jī)本振泄露的估計(jì)值。具體來(lái)說(shuō)，本振泄露評(píng)估計(jì)算模型為Sqrt((I2-Il)2+(Q2-Ql)2)，即將收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元的值減去接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值，該值I路和Q路各有一個(gè)，對(duì)得到的值進(jìn)行開(kāi)平方的運(yùn)算，便得到本發(fā)明之發(fā)射機(jī)本振泄露的估計(jì)值圖3為本發(fā)明發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法的方法流程圖。如圖3所示，本具體實(shí)施方式
提供的發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法用于估計(jì)直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)之發(fā)射機(jī)的本振泄露值，其包括如下步驟步驟301，監(jiān)測(cè)收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)；步驟302，若當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)，則控制低噪聲放大器的輸入端接地，并進(jìn)入步驟303 ；若當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，則控制低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接，并進(jìn)入步驟304 ；步驟303，對(duì)數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)，并將得到的值存入接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元，該值即為下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值，I路和Q路各有一個(gè)(圖2中DC_Est_ Rxlink_I與DC_Est_RXlink_Q)，在此假設(shè)為II，Q1，接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元可以為寄存器；步驟304，對(duì)數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)，并將得到的值存入收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元，該值即為由本振泄露引入的直流值和接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流總和，同樣，該值I路和Q路也各有一個(gè)(圖2中DC_Est_Loop_I與DC_Est_Loop_Q)，在此假設(shè)為12，Q2，收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元可以為寄存器。步驟305，利用本振泄露評(píng)估計(jì)算模型對(duì)接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元及收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值進(jìn)行相應(yīng)運(yùn)算，獲得本發(fā)明接收機(jī)的本振泄露估計(jì)值，具體地說(shuō)，本振泄露評(píng)估計(jì)算模型為Sqrt((I2-Il)2+(Q2-Ql)2)，其中Il與Ql為接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值，12和Q2為該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值。對(duì)于步驟302，具體做法可以通過(guò)一雙向開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)，即將一雙向開(kāi)關(guān)連接至低噪聲放大器的輸入端與輸出端，請(qǐng)參照?qǐng)D2，若當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)，則控制將低噪聲放大器的輸入端的開(kāi)關(guān)撥到1端，使低噪聲放大器的輸入端接地；若當(dāng)前工作狀態(tài)為收 /發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，則控制將低噪聲放大器的開(kāi)關(guān)撥到2端，使低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接，并將發(fā)射鏈路輸出的信號(hào)TxRF也輸入到2端。圖4及圖5為本具體實(shí)施方式
中發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法的仿真圖。本具體實(shí)施方式
中，本振泄露評(píng)估方法的準(zhǔn)確性主要取決于直流估計(jì)的準(zhǔn)確性，通過(guò)圖4及圖5可以說(shuō)明數(shù)字端對(duì)直流信號(hào)估計(jì)的準(zhǔn)確度。圖4為混頻器之后的信號(hào)波形，已經(jīng)引入了 9mV的直流偏移，圖5為數(shù)字部分通過(guò)直流估計(jì)算法估計(jì)的直流偏移值，是以12bit定點(diǎn)數(shù)表示的數(shù)字值，此處可以發(fā)現(xiàn)這個(gè)估計(jì)的數(shù)字值為30，因?yàn)榉抡姝h(huán)境中設(shè)置的模數(shù)轉(zhuǎn)換器(ADC)的位寬為12bit，輸入電壓范圍-0. 6V 0. 6V，可以根據(jù)估計(jì)的數(shù)字值反推出與之相對(duì)應(yīng)的模擬電壓值為0. 6V*30/2048 = 0. 0088V = 8. 8mV,該值約等于實(shí)際的直流偏移值9mV。由此可以證明本發(fā)明利用直流估計(jì)算法來(lái)評(píng)估本振泄露值的準(zhǔn)確性與可靠性。綜上所述，本具體實(shí)施方式
提供的本振泄露評(píng)估裝置及方法根據(jù)發(fā)射機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)控制低噪聲放大器的輸入，并據(jù)此對(duì)接收鏈路的的數(shù)字端直流估計(jì)，進(jìn)而利用本振泄露評(píng)估計(jì)算模型推算出發(fā)射機(jī)的本振泄露估計(jì)值。可見(jiàn)，本具體實(shí)施方式
提供的本振泄露評(píng)估裝置及方法可以利用現(xiàn)有資源對(duì)本振泄露進(jìn)行評(píng)估，降低了測(cè)試的復(fù)雜性，提高了測(cè)試效率，并且得到的本振泄露值也是較為準(zhǔn)確的，為發(fā)射鏈路基帶部分直流的預(yù)補(bǔ)償提供了有效的依據(jù)。上述實(shí)施例僅例示性說(shuō)明本發(fā)明的原理及其功效，而非用于限制本發(fā)明。任何本領(lǐng)域技術(shù)人員均可在不違背本發(fā)明的精神及范疇下，對(duì)上述實(shí)施例進(jìn)行修飾與改變。因此， 本發(fā)明的權(quán)利保護(hù)范圍，應(yīng)如權(quán)利要求書(shū)所列。
權(quán)利要求
1.一種直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)，包括一發(fā)射機(jī)與一接收機(jī)，該接收機(jī)包括低噪聲放大器、混頻器、低通濾波器、可變?cè)鲆娣糯笃饕约澳?shù)轉(zhuǎn)換器，其特征在于，該收發(fā)信機(jī)至少還包括工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元，監(jiān)測(cè)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)；低噪放輸入控制單元，根據(jù)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)控制該低噪聲放大器的輸入；接收鏈路直流估計(jì)單元，當(dāng)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該接收機(jī)下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值，并將獲得的值存儲(chǔ)于接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)單元，當(dāng)該接收機(jī)當(dāng)前的工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)， 對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該發(fā)射機(jī)發(fā)射端本振泄露引入的直流值與該接收機(jī)下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值的總和，并將獲得的值存儲(chǔ)于一收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；本振泄露評(píng)估單元，構(gòu)建一本振泄露評(píng)估計(jì)算模型，并利用該本振泄露評(píng)估計(jì)算模型對(duì)該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元與該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元的值進(jìn)行相應(yīng)運(yùn)算，以獲得該發(fā)射機(jī)本振泄露的估計(jì)值。
2.如權(quán)利要求1所述的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)，其特征在于當(dāng)該工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元監(jiān)測(cè)到該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，則該低噪放輸入控制單元控制將該低噪聲放大器的輸入端接地；當(dāng)該工作狀態(tài)監(jiān)測(cè)單元監(jiān)測(cè)到該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，則控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接。
3.如權(quán)利要求2所述的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)，其特征在于該數(shù)字端具有兩路，該本振泄露評(píng)估計(jì)算模型為Sqrt((I2-Il)2+(Q2-Ql)2)，其中，該Il與Ql為該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值，該12和Q2為該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值。
4.如權(quán)利要求2所述的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)，其特征在于低噪放輸入控制單元對(duì)該低噪聲放大器的輸入的控制通過(guò)一雙向開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)。
5.如權(quán)利要求2所述的本振泄露評(píng)估裝置，其特征在于該低噪放輸入控制單元在控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接的同時(shí)，控制將該發(fā)射機(jī)發(fā)射端的發(fā)射信號(hào)也輸入到該低噪聲放大器的輸出端。
6.一種發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法，用于評(píng)估包括一發(fā)射機(jī)與一接收機(jī)的直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)之發(fā)射機(jī)的本振泄露值，其至少包括如下步驟監(jiān)測(cè)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)；根據(jù)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)控制該接收機(jī)射頻前端中低噪聲放大器的輸入；當(dāng)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該接收機(jī)接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值，并將獲得的值存儲(chǔ)于一接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；當(dāng)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，對(duì)該接收機(jī)的數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該發(fā)射機(jī)發(fā)射端本振泄露引入的直流值與該接收機(jī)接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值的總和，并將獲得的值存儲(chǔ)于一收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元；以及利用一本振泄露評(píng)估計(jì)算模型對(duì)該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元及該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值進(jìn)行相應(yīng)運(yùn)算，以獲得該發(fā)射機(jī)的本振泄露估計(jì)值。
7.如權(quán)利要求6所述的發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法，其特征在于，該根據(jù)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)控制該接收機(jī)射頻前端中低噪聲放大器的輸入的步驟進(jìn)一步包括若該收發(fā)信機(jī)的當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)，則控制該低噪聲放大器的輸入端接地；若該收發(fā)信機(jī)的當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)，則控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接。
8.如權(quán)利要求7所述的發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法，其特征在于該數(shù)字端具有兩路，該本振泄露評(píng)估計(jì)算模型為Sqrt((I2-Il)2+(Q2-Ql)2)，其中，該Il與Ql為該接收鏈路直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值，該12和Q2為該收/發(fā)鏈路環(huán)回直流估計(jì)存儲(chǔ)單元中的值。
9.如權(quán)利要求7所述的發(fā)射機(jī)本振泄露評(píng)估方法，其特征在于對(duì)該低噪聲放大器輸入的控制通過(guò)一雙向開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)。
10.如權(quán)利要求7所述的本振泄露評(píng)估方法，其特征在于在控制該低噪聲放大器的輸入端與輸出端短接的同時(shí)，控制將該發(fā)射機(jī)發(fā)射端的發(fā)射信號(hào)輸入到該低噪聲放大器的輸出端。
全文摘要
本發(fā)明提供一種直接正交上變頻收發(fā)信機(jī)及其發(fā)射機(jī)本振泄露的評(píng)估方法，該評(píng)估方法包括監(jiān)測(cè)該收發(fā)信機(jī)當(dāng)前工作狀態(tài)；當(dāng)前工作狀態(tài)為無(wú)信號(hào)接收狀態(tài)時(shí)，將LNA輸入接地，對(duì)數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值，當(dāng)前工作狀態(tài)為收/發(fā)鏈路環(huán)回狀態(tài)時(shí)，將LNA輸入輸出短接，并對(duì)數(shù)字端進(jìn)行直流估計(jì)以獲得該發(fā)射機(jī)的發(fā)射端本振泄露引入的直流值與接收端下變頻過(guò)程中混頻器后引入的直流值的總和；以及利用一本振泄露評(píng)估計(jì)算模型計(jì)算獲得該發(fā)射機(jī)的本振泄露估計(jì)值，本發(fā)明可以利用現(xiàn)有資源對(duì)本振泄露進(jìn)行評(píng)估且獲得較為準(zhǔn)確的本振泄露值。
文檔編號(hào)H04L25/02GK102355438SQ20111017206
公開(kāi)日2012年2月15日 申請(qǐng)日期2011年6月23日 優(yōu)先權(quán)日2011年6月23日
發(fā)明者張釗鋒, 王超 申請(qǐng)人:上海中科高等研究院