專利名稱：支撐體的制造方法
技術領域：
本發(fā)明涉及牙科用植入體的制造方法以及牙科用植入體。
背景技術：
為了恢復各種原因導致喪失的牙齒的功能，廣泛地使 用了植入體(牙科用植入體)。作為牙科用植入體，一般具有固定于顎骨的固位器(fixture)以及與固位器螺紋連接的支撐體(abutment)。然后，在牙科用植入體(已螺紋連接于固位器的支撐體)上，覆蓋上齒冠修復物，通過用牙科粘固劑(dental cement)將其固定,使植入體完成為與原牙齒相應的形狀。一直以來，作為植入體的構成材料，從與活體的相容性、強度等角度考慮，一般使用鈦或鈦合金(例如，參照專利文獻I)。另一方面，作為齒冠修復物的構成材料，為了在外觀上與活體的牙齒的區(qū)別不過于醒目，一般使用陶瓷，但是出于改善牙齒咬合以及確實防止齒冠修復物的裂縫等，在其內偵儀植入體側的面)，設有由金合金等構成的金屬部(金屬層)。也就是說，作為齒冠修復物，廣泛使用層疊體，該層疊體具有由金屬構成的金屬部(金屬層)和由陶瓷構成的層。然而，在齒冠修復物具有上述金屬部時，由于該金屬部與由鈦構成的植入體之間形成原電池(galvanic cell),從而使金屬向體內溶出，對活體產生不良影響。為防止產生這樣的問題，例如，雖然也考慮了使用較多用量的牙科粘固劑，植入體與齒冠修復物的金屬部以不接觸的方式固定，但此時將固定于牙科用植入體的齒冠修復物的高度和角度等按設計那樣進行調整是很困難的，并且得到充分接合強度也是很困難的。而且，為防止構成植入體的鈦或鈦合金與牙冠修復物的金屬部接觸，考慮將構成植入體的鈦或鈦合金用絕緣性陶瓷覆蓋，但是雖然一般情況下陶瓷與金合金等的接合性良好，但是與鈦、鈦合金的接合性差，所以充分提高由鈦、鈦合金構成的部位與由陶瓷構成的部位的接合強度是困難的，容易發(fā)生不合適(松動等)，使用的感覺變差。專利文獻I :日本特開2000-24004號公報(參照第三頁右欄第40至42行)

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的在于提供牙科用植入體以及制造該牙科用植入體的方法，該牙科用植入體可確實地防止牙科用植入體應用于口腔內時的金屬溶出，還可以確實防止安裝時的不合適(松動等)的發(fā)生。這樣的目的是基于下述的本發(fā)明達成的。
本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法特征在于包括如下步驟鈦成形體制造步驟，成形包含由鈦或鈦合金構成的粉末和粘結劑的鈦成形體形成用組合物，以得到鈦成形體；組裝步驟，組裝由氧化物基陶瓷構成的陶瓷部件和所述鈦成形體，以得到組裝體；脫脂步驟，通過對所述組裝體實施脫脂處理，除去所述鈦成形體中包含的所述粘結劑，將所述鈦成形體做成鈦脫脂體；以及燒結步驟，通過對所述組裝體實施燒結處理，從而將所述鈦脫脂體做成鈦部件并固定于所述陶瓷部件?；诖耍景l(fā)明可以確實地防止牙科用植入體應用于口腔內時的金屬溶出，并且可以確實地防止安裝時的不合適的發(fā)生。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選所述鈦成形體具有凹部，所述陶瓷部件具有插入所述凹部的凸部?；诖耍梢燥@著提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度，可以更有效地防止安裝時的不合適的發(fā)生。
本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選在所述凸部插入到所述凹部的狀態(tài)下，所述凸部具有其橫截面積朝向所述凹部的內部增大的部位?；诖?，可以顯著提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度，可以更有效地防止安裝時的不合適的發(fā)生。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選在所述凸部插入到所述凹部的狀態(tài)下，所述凸部具有其橫截面積朝向所述凹部的內部連續(xù)地增大的部位。基于此，可以顯著提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度，可以更有效地防止安裝時的不合適的發(fā)生。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選所述凸部具有其橫截面形狀為非圓形的部位?；诖耍梢源_實地防止通過鈦部件與陶瓷部件的旋轉而造成的相對移動，可以更有效地防止安裝時的不合適的發(fā)生。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選所述陶瓷部件主要由氧化鋯構成。氧化鋯在各種氧化物基陶瓷中，與活體的親和性和強度等非常良好。因此，如果陶瓷部件主要由氧化鋯構成，則可以顯著提高牙科用植入體的安全性，可以更加確實地防止牙科用植入體應用后的齒齦萎縮等問題的發(fā)生，并且可以顯著提高牙科用植入體的耐久性。而且，由于在各種氧化物基陶瓷中氧化鋯是與鈦、鈦合金的粘著性非常低的材料，所以在使用粘合劑等的方法中，如果是由鈦、鈦合金構成的部件與由氧化鋯構成的部件的粘著性、接合強度變得非常低，但是在本發(fā)明中，可以顯著提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度。即，如果陶瓷部件主要由氧化鋯構成，則基于本發(fā)明的效果可以更加顯著地發(fā)揮。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選所述陶瓷部件是利用包括以下步驟的方法制造成形包含由氧化物基陶瓷構成的粉末以及粘結劑的陶瓷成形體形成用組合物，以得到陶瓷成形體的步驟；通過對所述陶瓷成形體實施脫脂處理，除去所述陶瓷成形體中包含的所述粘結劑，將所述陶瓷成形體做成陶瓷脫脂體的步驟；對所述陶瓷脫脂體實施燒結處理的步驟。氧化物基陶瓷一般為高熔點材料、通過鑄造等手段成形困難的材料，但是通過使用上述方法，即使是具有細微構造的牙科用植入體中使用的陶瓷部件，也可以容易且尺寸精密度良好地成形。而且，通過使用上述方法制造陶瓷部件，可以得到作為具有微小細孔的多孔體的陶瓷部件?；诖?，在鈦成形體脫脂、燒結時，可以構成鈦成形體的鈦或鈦合金的部分向陶瓷部件的細孔內擴散。其結果，可以進一步提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選所述牙科用植入體還包括由鈦或鈦合金構成的固定于顎骨的固位器；以及包括所述鈦部件以及陶瓷部件的支撐體?；诖耍谥踩塍w應用于活體時，可以顯著提高植入體對活體(顎骨)的固定強度。而且，應用于活體時，可以顯著提高固位器與支撐體的粘著性。本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法中，優(yōu)選所述陶瓷部件包括與構成所述鈦部件的材料不同組成的金屬抵接的抵接面?；诖?，可以確實地防止牙科用植入體應用于口腔內時的金屬等溶出。 本發(fā)明的牙科用植入體包括由鈦或鈦合金的燒結體構成的鈦部件以及由氧化物基陶瓷構成的陶瓷部件，其中，所述鈦部件具有凹部；所述陶瓷部件，具有嵌合于所述凹部的凸部；所述鈦部件，在嵌合于所述陶瓷部件的狀態(tài)下，通過燒結，固定于所述陶瓷部件并與所述陶瓷部件一體化。基于此，可以提供可以確實地防止牙科用植入體應用于口腔內時的金屬等溶出，并且可以確實地防止安裝時的不合適的發(fā)生的牙科用植入體。本發(fā)明的牙科用植入體中，優(yōu)選所述凸部具有其橫截面積朝向所述凹部的內部增大的部位。基于此，可以顯著提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度，可以更有效地防止安裝時的不合適的發(fā)生。本發(fā)明的牙科用植入體中，優(yōu)選所述陶瓷部件包括與構成所述鈦部件的材料不同組成的金屬抵接的抵接面。基于此，可以確實地防止牙科用植入體應用于口腔內時的金屬等溶出。


圖I是示出本發(fā)明的牙科用植入體的優(yōu)選的實施方式的圖，圖IA是使固位器與支撐體螺紋連接的狀態(tài)下的正面圖，圖IB是使固位器與沒有螺紋連接的狀態(tài)下的正面圖，圖IC是使固位器與支撐體沒有螺紋連接的狀態(tài)下的縱剖面圖；圖2A-2C是用于說明使用了牙科用植入體的手術方法(手術方式)的圖；圖3A-3E示出本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法的優(yōu)選的實施方式的工藝圖；圖4A-4B是用于說明組裝狀態(tài)的鈦成形體與陶瓷部件的嵌合部附近的狀態(tài)以及進行燒結步驟后的鈦成形體與陶瓷部件的嵌合部附近的狀態(tài)的縱剖面圖；圖5是比較例3制造的支撐體的縱剖面圖；以及圖6示意性地示出用于固定強度的測量的夾具的結構的圖，并用于說明固定強度的測量方法的圖。附圖標記10牙科用植入體I 固位器11外螺紋部111切去部
12筒狀部13 內螺紋部2 支撐體21 鈦部件(燒結體)211外螺紋部212凹部21’鈦成形體212’凹部21”鈦脫脂體22 陶瓷部件222凸部223橫截面積增大部224金屬接合面(抵接面)3 齒冠修復物31陶瓷部32 金屬部 50顎骨60 齒齦(牙肉)
具體實施例方式下面，參照附圖，針對本發(fā)明優(yōu)選的實施方式進行說明。圖I是示出本發(fā)明的牙科用植入體的優(yōu)選的實施方式的圖，圖IA是使固位器與支撐體螺紋連接的狀態(tài)下的正面圖，圖IB是使固位器與沒有螺紋連接的狀態(tài)下的正面圖，圖IC是使固位器與支撐體沒有螺紋連接的狀態(tài)下的縱剖面圖。而且，圖2A-2C是用于說明使用了牙科用植入體的手術方法(手術方式)的圖，圖3A-3E示出本發(fā)明的牙科用植入體的制造方法的優(yōu)選的實施方式的步驟圖，圖4A-4B是用于說明組裝狀態(tài)的鈦成形體與陶瓷部件的嵌合部附近的狀態(tài)以及進行燒結步驟后的鈦成形體與陶瓷部件的嵌合部附近的狀態(tài)的縱剖面圖。另外，本說明書中參照的圖是將構成的一部分夸張地展示的圖，不能正確地反映實際的尺寸等?！囱揽朴弥踩塍w〉首先，針對本發(fā)明的牙科用植入體進行說明。牙科用植入體10包括固定于顎骨的固位器I以及與固位器螺紋連接的支撐體2。[I]固位器固位器I是在使用了牙科用植入體10的手術方式中固定于顎骨的部件。固位器I為有底筒狀，固位器I的外周表面上具有螺栓部11?；诖耍涛黄鱅可以以螺紋連接方式固定于通過切削等已切成螺紋的顎骨上。而且，在螺栓部11的一部分上設有在固位器I的軸方向上未螺旋狀溝的規(guī)定長度的切去部(cutout portion)lll。基于此,在手術時,可以容易且確實地進行向固位器I的顎骨的螺紋連接設置，并且在手術后，在與切去部111對應的位置上可以進行利用成骨細胞的骨生成，所以可以有效地防止螺絲松動等的發(fā)生。而且，在固位器I的筒狀部12插入后述的支撐體2。在固位器I的內周表面上設有能夠與支撐體2 (鈦部件21)的外螺紋部211螺紋連接的內螺紋部13。固位器I可以是任何材料構成，但從活體相容性、強度等角度考慮，優(yōu)選由鈦或鈦合金構成的固位器。[2]支撐體支撐體2是在使用了牙科用植入體10的手術方式中固定于固位器I的部件，而且是被齒冠修復物3覆蓋的部件，該齒冠修復物3是為了提高審美外觀、改良咬合而使用的。支撐體2具有由鈦或鈦合金構成的鈦部件21以及包含氧化物基(oxide-based)陶瓷的陶瓷部件22。[2. I]鈦部件鈦部件21是構成支撐體2的部件中與前述的固位器I的內螺紋部13螺紋連接的部件，具有與固位器I的內螺紋部13螺紋連接的外螺紋部211。鈦部件21是由鈦或鈦合金構成的部件，優(yōu)選由具有與固位器I的構成材料相同組成的材料構成?；诖?，可以特別地提高固位器I與支撐體2的粘著性，并且可以確實地防止由固位器I構成材料與支撐體2的構成材料的電位差引起形成原電池并溶出口腔內的金屬材料等問題的發(fā)生。而且，鈦部件21具有與后述的陶瓷部件22嵌合的凹部212。凹部212具有與后述陶瓷部件22具有的凸部222對應的形狀，鈦部件21固定一體化于后述的陶瓷部件22。所以，鈦部件21與陶瓷部件22的粘著性非常良好。
[2. 2]陶瓷部件陶瓷部件22是被后述的齒冠修復物3覆蓋的部件。陶瓷部件22具有嵌合于前述鈦部件21的凸部222。凸部222具有與前述的鈦部件21具有的凹部212對應的形狀，鈦部件21與陶瓷部件22的粘著性非常良好。而且，凸部222具有從其基端部向頂點方向、換言之，向鈦部件21的凹部212的內部，其橫截面積增大的橫截面積增大部223。由于具有橫截面積增大部223，可以顯著提高鈦部件21與陶瓷部件22的粘著性、接合強度，可以有效地防止牙科用植入體10的安裝時的不合適(松動等)的發(fā)生。橫截面積增大部223向凸部222的頂點方向，凸部222的橫截面積可以是連續(xù)地增大，也可以是不連續(xù)地增大，但優(yōu)選如圖所示的連續(xù)增大的橫截面積。基于此,可以顯著提高鈦部件21與陶瓷部件22的粘著性、接合強度，可以有效地防止牙科用植入體10的安裝時的不合適的發(fā)生。橫截面積增大部223的表面與凸部222的高度方向的軸形成的角Θ沒有特殊限定，但是優(yōu)選0.3°至5°，更加優(yōu)選1°至4°。基于此，在前述的鈦部件21具有的凹部212附近，防止厚壁極端變薄又更加顯著地發(fā)揮具有橫截面積增大部223產生的效果。換句話說，使鈦部件21的強度充分地高，并且顯著提高鈦部件21與陶瓷部件22的粘著性、接合強度，其結果是既充分提高牙科用植入體10的耐久性又可以有效地防止牙科用植入體10的安裝時的不合適的發(fā)生。相反，Θ小于所述下限值時，有可能不能充分地發(fā)揮具有橫截面積增大部223產生的效果。而且，Θ大于所述上限值時，在鈦部件21與陶瓷部件22的凸部222嵌合的凹部附近，不具有充分厚壁的部位(厚壁薄的部位)，可能降低牙科用植入體10的強度、耐久性。而且，圖示的構成中，橫截面積增大部223沿凸部222的高度方向的全長而設置?；诖?，可以顯著提高鈦部件21與陶瓷部件22的粘著性、接合強度，可以更有效地防止牙科用植入體10安裝時的不合適的發(fā)生。而且，凸部222優(yōu)選橫截面形狀具有非圓形的部位?；诖?，可以更確實地防止通過鈦部件21與陶瓷部件22的旋轉產生的相對移動，可以更有效地防止牙科用植入體10安裝時的不合適的發(fā)生。此處，作為非圓形的具體例子可以是三角形、方形、六角形等的大致多角形、切掉一部分的圓形、橢圓形等。
凸部222的高度無特殊限定,但是優(yōu)選2mm至5mm,更加優(yōu)選3mm至4mm。基于此，可以顯著提高支撐體2的強度、耐久性。而且,在牙科用植入體被后述的齒冠修復物3覆蓋時,陶瓷部件22具有與齒冠修復物3的金屬部32接觸的金屬接合面(抵接面)224。如上所述，陶瓷部件22包括氧化物基陶瓷。氧化物基陶瓷在各種材料(特別是各種陶瓷材料)中，具有非常良好的活體相容性、是活體危害性極低的生物，并且不易發(fā)生污濁等的附著，是具有高硬度、強度良好等特性的材料。作為構成陶瓷部件22的氧化物基陶瓷可以例舉為，鋯氧土 (氧化鋯)、二氧化硅(硅石)、氧化招(帆土)、氧化韓、氧化鈉、氧化鉀、氧化硼、氧化鋅、氧化鎂(鎂砂)、氧化鋰、氧化錫、氧化銦、氧化鈦等，可以選擇其中一種或兩種以上組合使用。其中，陶瓷部件22優(yōu)選主要包含鋯氧土的陶瓷部件。鋯氧土在各種氧化物基陶瓷中，活體親和性、強度等非常良好。因此，如果陶瓷部件22為主要包含鋯氧土的陶瓷部件，可以顯著提高牙科用植入體10的安全性，可以更好地防止牙科用植入體10應用后的齒齦萎縮等問題的發(fā)生，并且可以顯著提 高牙科用植入體10的耐久性。而且，在各種氧化物基陶瓷中，鋯氧土是與鈦、鈦合金的粘著性非常低的材料，所以在使用了粘合劑的方法中，包含鈦、鈦合金的部件與包含鋯氧土的部件的粘著性、接合強度變得非常低，但是根據本發(fā)明，可以充分地提高鈦部件與陶瓷部件的粘著性、接合強度。即，如果陶瓷部件主要包含鋯氧土，本發(fā)明的效果可以更加顯著地發(fā)揮。另外，本說明書中，“主要”是指構成作為對象的部件、組合物的材料中含量最多的成分，該含無特殊限定，但是優(yōu)選大于構成作為對象的部件、組合物的材料的50wt%，更加優(yōu)選大于55wt%,尤其優(yōu)選大于60wt%。<使用牙科用植入體的手術方法(手術方式)>接下來，參照圖2A-2C，針對使用上述的使用牙科用植入體10的手術方法(手術方式)進行說明。[固位器埋設處理]對患者實施麻醉后，使固位器I螺紋連接于已切出螺紋的顎骨50上(圖2A)。之后，根據需要，以齒齦(牙肉)60覆蓋固位器I。[支撐體螺紋連接處理]從固位器的埋設處理開始，經過規(guī)定時間(通常，3至6個月左右)，充分地進行利用成骨細胞的骨生成，在固位器I與顎骨50的粘結(骨整合)充分進行后，將支撐體2與固定于顎骨50的固位器I螺紋連接(圖2B)。另外，在固位器I以牙肉60覆蓋時等，在與支撐體2螺紋連接前，根據需要，進行牙齒60的切開，露出固位器I。[齒冠修復物覆蓋處理]接下來，將基于模具成形的齒冠修復物3固定于支撐體2的陶瓷部件22上(圖2C)。齒冠修復物3具有由進行本手術后外觀上可視的陶瓷構成的陶瓷部31以及由其內表面?zhèn)仍O有的金屬材料的金屬部32。齒冠修復物3為上述構成，所以既可以提高手術后的外觀又可以改善咬合，確實地防止齒冠修復物3的裂痕等。作為構成陶瓷部31的陶瓷，可以舉例為，二氧化硅(硅石)、氧化鋁(礬土 )、氧化鈣、氧化鈉、氧化鉀、氧化硼、氧化鋅、氧化鎂(鎂砂)、氧化鋰、氧化錫、氧化銦、氧化鈦等。而且，構成金屬部32的金屬材料一般可以具有與鈦部件21的構成材料不同的組成，通常使用金或金合金。如果金屬部32由金或金合金構成，則改善咬合，更加顯著地發(fā)揮防止齒冠修復物3的裂痕等的效果。齒冠修復物3以金屬部32與陶瓷部件22的金屬接合面224抵接的方式覆蓋于支撐體2上。此時，雖然金屬部32與陶瓷部件22 (金屬接合面224)抵接，但是不與鈦部件
21、固位器I接觸。另外，在支撐體2與齒冠修復物的接合中，根據需要，可以使用牙科粘固劑。另外，在支撐體螺紋連接處理中，進行了牙肉60切開時，通常支撐體螺紋連接處理后，間隔I 6周左右的時間，在確認治愈了齒齦60的腫脹之后，進行本處理?！囱揽朴弥踩塍w的制造方法〉 接下來，針對上述的牙科用植入體10的制造方法進行說明。[鈦形成體制造步驟]首先，形成包含由鈦或鈦合金構成的粉末以及粘結劑的鈦成形體形成用組合物，以獲得鈦成形體21’(圖3A)。下面，針對鈦成形體形成用組合物進行詳細地說明。(粉末)構成鈦成形體形成用組合物的粉末(金屬粉末)的平均粒徑無特殊限定，但優(yōu)選O. 3 μ m至100 μ m，更加優(yōu)選O. 5 μ m至50 μ m。粉末的平均粒徑為所述范圍內的值，則可以制造具有良好成形性(易成形)的鈦成形體21’以及對該成形體進行脫脂、燒結而得到的鈦部件(燒結體)21。而且，得到的鈦部件21的密度可以更加高，燒結體的機械強度、尺寸精密度等特性可以更加優(yōu)良。相反，如果粉末的平均粒徑小于所述下限值，則鈦成形體21的成形性降低。而且，如果粉末的平均粒徑超出所述上限值，則充分提高鈦部件21的精密度是很難的，可能使鈦部件21的特性下降。另外，本發(fā)明中，所謂“平均粒徑”是指在成為對象的粉末的粒徑分布中以體積累積計算，分布于50%的部分的粉末粒徑。作為這樣的粉末，可以用任何方法制造，例如，可以使用水霧化法等的液體霧化法(例如，高速旋轉水流霧化法(fast-rotating water stream atomizing method)、旋轉液體霧化法等(rotating-liquid atomizing method))、氣霧化法等的各種霧化法、粉碎法、氫化法、氫化-脫氫法等得到的粉末。鈦成形體形成用組合物(鈦成形體21’)中的粉末的含有率沒有特殊限定，但優(yōu)選60wt%至97wt%，更加優(yōu)選65wt%至95wt%。粉末的含有率小于下限值，則可能使所得鈦部件21的機械強度、尺寸穩(wěn)定性下降。相反，粉末的含有率大于上限值，則相對地后述粘結劑的含有率會降低，可能使成形時等的鈦成形體形成用組合物的流動性變低，操作性降低，并且最終形成的支撐體2中，可能使充分提高陶瓷部件22與鈦部件21的固定強度變得困難。(粘結劑)粘結劑是非常有助于提高鈦成形體形成用組合物的成形性(易成形)、鈦成形體21’及鈦脫脂體21”的形狀的穩(wěn)定性(形狀保持能力)。鈦成形體形成用組合物因為含有這些成分，可以容易且確實地制造作為尺寸精密度良好的燒結體的鈦部件21。
作為粘結劑，可以例舉為，聚乙烯、聚丙烯、乙烯-醋酸乙烯酯共聚物等的聚烯烴，聚甲基丙烯酸甲酯、聚丁基丙烯酸甲酯等的丙烯酸樹脂，聚苯乙烯等的苯乙烯基樹脂，聚氯乙稀、聚偏二氯乙烯、聚酰胺、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯等的聚酯，聚醚，聚乙烯醇，聚丙烯碳酸酯(polypropylene carbonate)及其共聚物等的各種樹脂、各種蠟狀物、石蠟、高級脂肪酸(例如硬脂酸)、高級醇、高級脂肪酸酯、高級脂肪酸酰胺等，可以使用其中的一種或兩種以上組合使用。而且，鈦成形體形成用組合物(鈦成形體21’)中的粘結劑的含有率優(yōu)選3被％至40wt%,更加優(yōu)選5wt%至35wt%。粘結劑的含有率小于下限值,則可能使成形時等的鈦成形體形成用組合物的流動性變低，操作性降低，并且最終形成的支撐體2中，可能使充分提高陶瓷部件22與鈦部件21的固定強度變得困難。相反，粘結劑的含有率大于上限值，則可能使所得鈦部件21的機械強度、尺寸穩(wěn)定性下降。(其他成分)而且，在鈦成形體形成用組合物中，也可以含有上述以外的成分。 作為這些成分可以是例如，分散劑(潤滑劑)、增塑劑、抗氧化劑等，可以使用其中一種或兩種以上組合使用?；诖?，可以使各種成分具有的各種功能在鈦成形體形成用組合物中發(fā)揮作用。其中，如果鈦成形體形成用組合物含有分散劑，則可以使分散劑附著于粉末的周圍，提高鈦成形體形成用組合物中的粉末的分散性，顯著提高后述步驟中得到的鈦脫脂體21”、鈦燒結體(鈦部件21)在各部分中的組成、特性的均勻性。而且，鈦成形體形成用組合物含有分散劑，可以顯著提高鈦成形體21’成形時的鈦成形體形成用組合物的流動性，提高向成形模內的填充性，可以更加確實地得到均勻密度的鈦成形體21’。作為分散劑，可以例舉為，硬脂酸、二硬脂酸、三硬脂酸、亞麻酸、辛酸、油酸、棕櫚酸、環(huán)烷酸等的高級脂肪酸，聚丙烯酸、聚甲基丙烯酸、聚馬來酸、丙烯酸-馬來酸共聚物、聚苯乙烯磺酸等的陰離子有機分散劑，季銨酸等的陽離子有機分散劑，聚乙烯醇、羧甲基纖維素、聚乙二醇等的非離子有機分散劑，磷酸三鈣等的無機分散劑等。其中，作為分散劑優(yōu)選以高級脂肪酸作為主成分。高級脂肪酸顯著提高粉末的分散性等。而且，高級脂肪酸優(yōu)選其含碳數為16至30的，更加優(yōu)選16至24的。高級脂肪酸的碳數在所述范圍內，即可以防止鈦成形體形成用組合物的形成性下降，又可以提高形狀保持能力。而且，碳數在所述范圍內，高級脂肪酸在較低溫度下也容易分解得到。而且，如果鈦成形體形成用組合物含有增塑劑，則可以顯著提高鈦成形體形成用組合物的柔軟性，顯著提高鈦成形體形成用組合物的成形性。其結果，可以提高向成形模內的填充性，更加確實地得到均勻密度的鈦成形體21’。作為增塑劑，可以舉例為，鄰苯二甲酸酯(例，DOP、DEP、DBP)、己二酸酯、偏苯三酸
酯、癸二酸酯等。而且，抗氧化劑是具有防止構成粘結劑的樹脂的氧化的功能的物質。作為抗氧化齊 ，可以例舉為受阻酚基抗氧化劑、肼基抗氧化劑等。含有上述各成分的鈦成形體形成用組合物可以通過例如混合各成分對應的粉末等來配制。而且，根據需要，混合后可以進行混煉等?；诖?，例如提高了鈦成形體形成用組合物的流動性，提高組成的均勻度，所以可以得到更加高密度、均勻度高的鈦成形體21’，提高鈦脫脂體21”、鈦燒結體(鈦部件21)的尺寸精密度。混合物的混煉,可以使用例如壓力型或雙臂混煉型混煉機(a pressure type ordual-arm kneader type kneading machine)、棍型混煉機(a roller type kneadingmachine)、班布里型混煉機(a Banbury type kneading machine)、單軸或雙軸擠壓機(asingle-axis or dual-ax is extruding machine)等的各種混煉機。根據使用的粉末粒徑、粘結劑的組成以及這些的混合量等的各個條件不同，混煉條件不同，如果舉例可以是混煉溫度50至200 ° C、混煉時間15至210分鐘。而且，所得的混煉物(混合物)根據需要進行粉 碎顆粒(小塊)化。顆?；牧街晾缂sI至10mm。混煉物的顆?；校梢允褂迷炝C等的粉碎裝置。通過利用規(guī)定的方法成形上述的鈦成形體形成用組合物，得到鈦成形體21’。鈦成形體21’的成形方法無特殊限定，但是由于應該成形的鈦成形體21’具有微小而復雜的形狀，所以通常使用注射成形。另外，注射成形后，為了例如除去毛刺(remove burrs)或形成溝等的微小構造等，也可以對得到的成形體進行機械加工、放電加工、激光加工、蝕刻等。使用鈦成形體形成用組合物成形的成形體含有較高含有率的粘結劑，所以與后述的鈦脫脂體21”、鈦燒結體(鈦部件21)相比，容易加工，因此可以容易地進行這樣的加工。[組裝步驟]接下來，將上述操作得到的鈦成形體21’與由氧化物基陶瓷構成的陶瓷部件22進行組裝，以得到組裝體(圖3B)。本步驟中，如圖4 (圖4A)所示，陶瓷部件22的凸部222插入鈦成形體21具有的凹部212’(與鈦部件21具有的凹部212對應的凹部212’)，組裝鈦成形體21’和陶瓷部件
22。另外，由于鈦成形體21’的凹部212’與陶瓷部件22的凸部222間有充分寬的空隙(間隙)，所以將凸部222插入凹部212’時，可以確實地防止鈦成形體21’發(fā)生意外的變形。本步驟中使用的陶瓷部件22可以用各種方法制造，但是優(yōu)選利用具有如下步驟的方法制造成形步驟(陶瓷成形體制造步驟)，成形包含由氧化物基陶瓷構成的粉末(陶瓷粉末)以及粘結劑的陶瓷成形體形成用組合物，得到陶瓷成形體；脫脂步驟(陶瓷成形體脫脂步驟)，通過對所述陶瓷成形體實施脫脂處理，除去所述陶瓷成形體中含有的所述粘結齊U，使所述陶瓷成形體成為陶瓷脫脂體；燒結步驟(陶瓷脫脂體燒結步驟)，對所述陶瓷脫脂體實施燒結處理。氧化物基陶瓷一般為高熔點材料、通過鑄造等成形困難的材料，但是通過使用上述方法，即使是具有細微構造的牙科用植入體10中使用的陶瓷部件22，也可以容易且尺寸精密度良好地成形。而且，通過使用上述方法制造陶瓷部件22，可以得到作為具有微小細孔的多孔體的陶瓷部件?；诖?，在鈦成形體21’脫脂、燒結時，可以使構成鈦成形體21’的鈦或鈦合金的一部分向陶瓷部件22的細孔內擴散。其結果，可以進一步提高鈦部件21與陶瓷部件22的粘合性、接合強度。當用上述方法制造陶瓷部件22時，除用包含氧化物基陶瓷的粉末代替包含鈦或鈦合金的粉末外，與上述鈦成形體相同地制造。而且，除對陶瓷成形體的脫脂處理以及其后進行燒結處理優(yōu)選的處理溫度不同外，可以用與之后詳述的對鈦成形體的脫脂處理以及其后進行的燒結處理同樣地進行處理。另外，對陶瓷成形體的脫脂處理中的處理溫度優(yōu)選100° C至780° C，更加優(yōu)選150° C至720° C。而且，對陶瓷脫脂體的燒結處理的處理溫度優(yōu)選1250° C至1900° C，更加優(yōu)選1300° C至1800° C。而且，使用如上的方式制造陶瓷部件22時，例如在其制造步驟中對于陶瓷成形體、陶瓷脫脂體、燒結體可以實施機械加工、放電加工、激光加工、蝕刻等。[脫脂步驟(鈦成形體脫脂工程)]接下來，對鈦成形體21’與陶瓷部件22的組裝體實施脫脂處理?；诖?，除去鈦成形體21’中含有的粘結劑，使鈦成形體21’成為鈦脫脂體21”。該脫脂處理無特殊限定，可以在非氧化性氣氛中，例如真空或減壓狀態(tài)下(例如，IXKT1Torr至I X KT6TorK 13. 3Pa至I. 33 X 10_4Pa))，或氮氣、氬氣等的氣體中，進行熱處理。
而且，脫脂步驟(熱處理)的處理溫度無特殊限定，優(yōu)選100° C至750° C，更加優(yōu)選 150° C 至 700° Co而且，脫脂步驟(熱處理)的處理時間(熱處理時間)，優(yōu)選O. 5至20小時，更加優(yōu)選I至10小時。而且，基于這樣熱處理的脫脂，出于各種目的(例如，為了縮短脫脂時間等)，也可以分開進行多個步驟(階段)。此時，可以舉例為前半段在低溫條件下而后半段在高溫條件下脫脂的方法、反復進行低溫和高溫的方法等。而且，在上述的脫脂處理后，為了例如除去毛刺或形成溝等的微小構造等，也可以對所得的脫脂體21”進行機械加工、放電加工、激光加工、蝕刻等。鈦脫脂體21”與鈦部件(燒結體)21相比，容易加工。另外，利用脫脂處理從鈦成形體21’中不完全除去粘結劑也可以，例如也可以在脫脂處理結束時，殘留一部分粘結劑。[燒結步驟(鈦脫脂體燒結步驟)]接下來，對實施了脫脂處理的組裝體實施燒結處理，使鈦脫脂體21”成為鈦部件(燒結體)21并固定于陶瓷部件22 (3d)?；诖?，得到鈦部件21與陶瓷部件22接合了的支撐體2。如上所述，本發(fā)明中具有通過對陶瓷部件與鈦成形體組裝得到的組裝體實施脫脂處理以及燒結處理，使鈦部件強有力地固定于陶瓷部件的特點。相反，也考慮使用牙科粘固劑將各自分別制造的陶瓷部件與鈦部件接合，但是一般鈦或鈦合金與陶瓷的接合性(粘結性)差。因此，僅使用牙科粘固劑接合陶瓷部件與鈦部件不能得到充分的接合強度，應用于活體后，有牙科用植入體毀壞的可能。而且，也考慮了在陶瓷部件與鈦部件接合時，使用比一般牙科粘固劑更強有力的膠粘劑，但是此時膠粘劑中含有的成分對應用了牙科用植入體的活體有產生壞影響的危險性。在本步驟中如圖4 (圖4B)所示，形成的鈦部件21伴隨脫脂、燒結鈦成形體21’的收縮而形成具有與陶瓷部件22的凸部222的表面形狀同樣形狀的凹部212的部件，形成凸部222嵌合于凹部212的狀態(tài)。換言之，鈦成形體21’與陶瓷部件22組裝時存在的、鈦成形體21’(凹部212’)與陶瓷部件22 (凸部222)之間的空隙通過鈦成形體21’的脫脂、燒結而消失，因此所得的部件21與陶瓷部件22緊密連接?；诖?，堅固地固定于陶瓷部件22，鈦部件21與陶瓷部件22不能脫離。特別是，本實施方式中，由于陶瓷部件22具有如上述的橫斷面積增大部223，所以即使在與凸部222的高(凹部212的深的方向)平行的方向上，施加較大的拉伸力時，也可以保持鈦部件21與陶瓷部件22的接合狀態(tài)。該燒結處理無特殊限定，可以在非氧化性氣氛中，例如真空或減壓狀態(tài)下(例如，I X KT2Torr至IXKT6Torr (133Pa至I. 33 X 10_4Pa))，或氮氣、氬氣等的氣體中，進行熱處理。另外，進行燒結步驟的氣氛可以在步驟的途中變化。例如，可以最初為減壓氣氛，途中替換為惰性氣氛。而且，燒結步驟也可以分為2個步驟或2個以上步驟進行。基于此，提高燒結效率， 可以在更短的燒結時間下進行燒結。而且，優(yōu)選燒結步驟與前述的脫脂步驟連續(xù)進行?；诖?，脫脂步驟可以兼燒結前步驟，對脫脂體(鈦脫脂體21”)給予預熱，可以使脫脂體更加確實地燒結。而且，燒結步驟(熱處理)中的處理溫度無特殊限定，但是優(yōu)選1000 ° C至1400° C，更加優(yōu)選1050° C至1260° C。由于鈦、鈦合金一般情況下，與由陶瓷部件22構成的氧化物基陶瓷相比，熔點非常低，所以可以在上述的比較低的溫度下進行燒結處理，可以確實地防止燒結時陶瓷部件22的意外變形等。因此，得到尺寸精密度高的支撐體2。而且，燒結步驟(熱處理)的處理時間(熱處理時間)，優(yōu)選O. 5小時至20小時，更加優(yōu)選I小時至15小時。而且，基于這樣熱處理的燒結，出于各種目的(例如，為了縮短燒結時間等)，也可以分開進行多個步驟(步驟)。此時，可以舉例為前半段在低溫條件下而后半段在高溫條件下燒結的方法、反復進行低溫和高溫的方法等。而且，在上述的燒結處理后，為了例如除去毛刺或形成溝等的微小構造等，也可以對所得的燒結體進行機械加工、放電加工、激光加工、蝕刻等。燒結體與鈦成形體21’、鈦脫脂體21”相比，具有與應該制造的鈦部件21相似的形狀、大小。因此，與對鈦成形體21’、鈦脫脂體21”實施的機械加工、放電加工、激光加工、蝕刻等相比，可以使最終得到的鈦部件21成為尺寸精密度更高的部件。[固位器的制造]如上所述，固位器I的制造獨立于制造支撐體2。固位器I的制造方法無特殊限定，但是優(yōu)選利用具有如下步驟的方法制造成形步驟(固位器用成形體制造步驟)，成形包含由固位器I的構成材料構成的粉末以及粘結劑的成形體形成用組合物，以得到固位器用成形體；脫脂步驟(固位器用成形體脫脂步驟)，通過對所述固位器用成形體實施脫脂處理，除去所述固位器用成形體中含有的所述粘結劑，使所述固位器用成形體成為固位器用脫脂體；燒結步驟(固位器用脫脂體燒結步驟)，對所述固位器用脫脂體實施燒結處理。通過使用上述方法，即使是具有細微構造的牙科用植入體10中使用的固位器1，也可以容易且尺寸精密度良好地成形。而且，通過使用上述方法制造固位器I時，固位器用成形體可以與上述的鈦成形體同樣地制造。而且，對固位器用成形體的脫脂處理以及對其后進行的燒結處理可以按照與上述的脫脂步驟(鈦成形體脫脂步驟)、燒結步驟(鈦脫脂體燒結步驟)中說明的同樣的方法、條件下進行。如上所述，通過固位器I以及支撐體2的制造，得到植入體10 (圖3E)。以上，對本發(fā)明的優(yōu)選的實施方式進行了說明，但是本發(fā)明并不限于此。
例如，在牙科用植入體(特別是支撐體)的制造方法中，根據需要可以追加任意步驟。而且，在前述的實施方式中，以作為牙科用植入體包含固位器和支撐體的情況進行了說明，但鈦部件與陶瓷部件可以具有上述地接合的構造，也可以例如本發(fā)明的牙科用植入體僅包含鈦部件以及陶瓷部件。而且，前述的實施方式中，雖然以為得到組裝體而使用的陶瓷部件是基于實施脫脂處理、燒結處理而制造進行說明的，但陶瓷部件可以使用任何方法制造。而且，為得到組裝體而使用的陶瓷部件例如可以是燒結處理不充分的(初步燒結體(preliminarysintered body))。即使在這樣情況下，由于在組裝體的狀態(tài)下對鈦成形體實施的脫脂處理、燒結處理，所以使陶瓷部件中的燒結也可進行。〈實施例〉接下來，對本發(fā)明的具體實施例進行說明。I.牙科用植入體的制造(實施例I)1-1.固位器的制造首先，使用利用氣霧化法制造的平均粒徑20 μ m的Ti粉末。該Ti粉末在占91wt%的鈦中混入由占2. 7wt%的聚苯乙烯(PS)，占2. 7wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占2. 3wt%的石臘構成的粘結劑和占I. 3wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器)中在100° CX60分鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑5mm的顆粒，使用該顆粒在材料溫度130° C，注射壓力10.8MPa (110kgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，得到規(guī)定數量的固位器用成形體。接下來，通過對上述方法得到的固位器用成形體施加脫脂條件下的脫脂處理，該脫脂條件為溫度450° C，時間1小時，氣氛氮氣(大氣壓)，除去固位器中含有的粘結齊U，使固位器用成形體成為固位器用脫脂體。接下來，在溫度1200° C，時間3小時，氣氛真空的燒結條件下，對固位器用脫脂體進行燒結處理，得到燒結體。接下來，通過對所得的燒結體實施機械加工，形成切去部(參照圖I (圖1A))，得到需要的固位器。1-2.支撐體的制造<鈦成形體制造步驟>首先，使用利用氣霧化法制造的平均粒徑20 μ m的Ti粉末。該Ti粉末在占91wt%的鈦中混入由占2. 7wt%的聚苯乙烯(PS)，占2. 7wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占2. 3wt%的石臘構成的粘結劑和占I. 3wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器)中在100° CX60分鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑5mm的顆粒，使用該顆粒在材料溫度130° C，注射壓力10.8MPa (llOkgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，得到規(guī)定數量的固位器用成形體(參照圖3 (圖3A))。<組裝步驟>接下來，將用上述方法得到的鈦成形體與其他方法制作的陶瓷部件組裝，成為組裝體(參照圖3 (圖3B))。作為陶瓷部件，主要使用由氧化鋯構成的陶瓷。下面，針對陶瓷部件的制造方法進行說明。首先，使用利用共沉法制造的平均粒徑O. 5 μ m的氧化鋯粉末。該氧化鋯粉末在占84wt%的氧化鋯中混入由占4. 8wt%的聚苯乙烯(PS)，占
3.8wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占4. 8wt%的石臘構成的粘結劑和占2. 6wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器沖在100° CX 60分 鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑3mm的顆粒，使用該顆粒在材料溫度140° C，注射壓力10.8MPa (110kgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，得到規(guī)定數量的陶瓷成形體。接下來，通過在溫度500° C，時間2小時，氣氛氮氣(大氣壓)的脫脂條件下實施脫脂處理，得陶瓷脫脂體，繼續(xù)對陶瓷脫脂體在溫度1450° C，時間3小時，氣氛大氣(空氣)的條件下，實施燒結處理，得到陶瓷部件。上述方法得到的陶瓷部件，其橫截面形狀具有為非圓形(長方形)的凸部。而且，陶瓷部件在凸部的高度方向的全長上具有橫截面積增大部。而且，橫截面積增大部的表面與凸部的高度方向的軸形成的角Θ為1.5°?！疵撝襟E〉接下來，對上述方法得到的組裝體實施在溫度450° C，時間1小時，氣氛氮氣(大氣壓)的脫脂條件下的脫脂處理，除去鈦成形體中含有的粘結劑，使鈦成形體成為鈦脫脂體(參照圖3 (圖3C))?！礋Y步驟〉接下來，通過在溫度1200° C，時間3小時，氣氛氬氣(大氣壓)的燒結條件下，實施燒結處理，使鈦脫脂體成為鈦部件并固定于陶瓷部件(參照圖3 (圖3D))?！礄C械加工步驟〉其后，通過對鈦部件實施機械加工，調整外螺紋部的形狀，從而得到想要的支撐體。用此方法得到的支撐體，由于陶瓷部件的凸部嵌合于鈦部件的凹部，所以鈦部件與陶瓷部件強有力地固定。然后，得到包含上述的固位器與支撐體的牙科用植入體。(實施例2至7)變更支撐體(鈦部件、陶瓷部件)制造用的組合物(混煉物)的組成的同時，作為固位器制造用組合物(混煉物)，使用與鈦成形體中使用的組合物同樣的組合物，而且如表I所示，除變更支撐體的制造條件以外，與所述實施例I相同地制造牙科用植入體。(比較例I)除了作為具有與所述各實施例中制造的支撐體相同的外形、且由鈦一體化地形成的部件來制造支撐體以外，與所述實施例I同樣地制造牙科用植入體。
下面，針對本比較例中的支撐體的制造方法，進行更詳細地說明。首先，使用利用氣霧化法制造的平均粒徑20 μ m的Ti粉末在占91wt%的鈦中混入由占2. 7wt%的聚苯乙烯(PS)，占2. 7wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占2. 3wt%的石蠟構成的粘結劑和占I. 3wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器)中在100° CX60分鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑5mm的顆粒，使用該顆粒在材料溫度130° C，注射壓力10.8MPa (110kgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，制造規(guī)定數量的具有與所需要支撐體對應形狀的成形體。另外，此時，考慮到之后的脫脂步驟、燒結步驟造成的收縮量，確定成形體的大小。接下來，對上述方法得到的成形體實施在溫度450° C，時間1小時，氣氛氮氣(大氣壓)的脫脂條件下的脫脂處理，除去成形體中含有的粘結劑，使成形體成為脫脂體。接下來，通過對脫脂體實施在溫度1200° C，時間3小時，氣氛氬氣(大氣壓)的 燒結條件下的燒結處理，得到燒結體。之后，通過對所得的燒結體實施機械加工，調整外螺紋部形狀，得到需要的支撐體。(比較例2)除了作為具有與所述各實施例中制造的支撐體相同的外形、且由氧化鋯一體化地形成的部件來制造支撐體以外，與所述實施例I同樣地制造牙科用植入體。下面，針對本比較例中的支撐體的制造方法，進行更詳細地說明。首先，使用利用共沉法制造的平均粒徑O. 5 μ m的氧化鋯粉末在占84wt%的氧化錯中混入由占4. 8wt%的聚苯乙烯(PS),占3. 8wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占4. 8wt%的石蠟構成的粘結劑和占2. 6wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器)中在100° CX60分鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑3mm的顆粒，使用該顆粒在材料溫度140° C，注射壓力10.8MPa (110kgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，制造規(guī)定數量的具有與所需要支撐體對應形狀的成形體。另外，此時，考慮到之后的脫脂步驟、燒結步驟造成的收縮量，確定成形體的大小。接下來，通過在溫度500° C，時間2小時，氣氛氮氣(大氣壓)的脫脂條件下實施脫脂處理，除去成形體中含有的粘結劑，使成形體成為脫脂體。接下來，通過在溫度1450° C，時間3小時，氣氛大氣(空氣)的條件下，對脫脂體實施燒結處理，得到燒結體。之后，通過對所得的燒結體實施機械加工，調整外螺紋部形狀，得到需要的支撐體。(比較例3)除了通過利用牙科粘固劑接合各自分別制作的鈦部件(燒結體)與陶瓷部件(燒結體)，以制造支撐體以外，與所述實施例I同樣地制造牙科用植入體。另外，支撐體的外形與所述各實施例中制造的支撐體相同。下面，針對本比較例的支撐體的制造方法，進行更加詳細的說明。
〈鈦部件的制造〉首先，使用利用氣霧化法制造的平均粒徑20 μ m的Ti粉末在占91wt%的鈦中混入由占2. 7wt%的聚苯乙烯(PS)，占2. 7wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占2. 3wt%的石蠟構成的粘結劑和占I. 3wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器)中在100° CX60分鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑5_的顆粒，使用該顆粒在材料溫度130° C，注射壓力10.8MPa (110kgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，制造規(guī)定數量的如圖5所示的與支撐體的下部側(螺紋連接于固位器的部件)對應的形狀的鈦成形體。另外，此時，考慮到之后的脫脂步驟、燒結步驟造成的收縮量，確定成形體的大小。接下來，通過對上述方法得到的鈦成形體在溫度450° C，時間1小時，氣氛氮氣(大氣壓)的脫脂條件下實施脫脂處理，除去鈦成形體中含有的粘結劑，使鈦成形體成為鈦脫脂體。
接下來，通過對鈦脫脂體實施在溫度1200° C，時間3小時，氣氛氬氣(大氣壓)的燒結條件下的燒結處理，得到鈦燒結體。之后，通過對所得的鈦燒結體實施機械加工，調整外螺紋部形狀，得到需要的支撐體?！刺沾刹考闹圃臁凳紫?，使用利用共沉法制造的平均粒徑O. 5 μ m的氧化鋯粉末在占84wt%的氧化錯中混入由占4. 8wt%的聚苯乙烯(PS),占3. 8wt%的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)以及占4. 8wt%的石蠟構成的粘結劑和占2. 6wt%的鄰苯二甲酸二丁酯(增塑劑)，粘結劑將這些在壓力型混煉機(捏合器)中在100° CX60分鐘的條件下，進行了混煉。該混煉在氮氣氣氛中進行。接下來，粉碎該混煉物至平均粒徑3mm的顆粒，使用該顆粒在材料溫度140° C，注射壓力10.8MPa (110kgf/cm2)的成形條件下，在注射成型機中反復進行注射成形，制造規(guī)定數量的如圖5所示的與支撐體的上部側(被齒冠修復物覆蓋的部件)對應的形狀的陶瓷成形體。另外，此時，考慮到之后的脫脂步驟、燒結步驟造成的收縮量，確定陶瓷成形體的大小。接下來，通過對上述方法得到的陶瓷成形體在溫度500° C，時間2小時，氣氛氮氣(大氣壓)的脫脂條件下實施脫脂處理，除去陶瓷成形體中含有的粘結劑，使陶瓷成形體成為陶瓷脫脂體。接下來，通過在溫度1450° C，時間3小時，氣氛大氣(空氣)的條件下，對陶瓷脫脂體實施燒結處理，得到陶瓷部件。<鈦部件與陶瓷部件的接合(支撐體的完成)>之后,如上所示,通過用牙科粘固劑(GC社制，Glass Ionomer)接合分別制作的鈦部件(燒結體)與陶瓷部件(燒結體)，制造了支撐體。在表I中總結示出了針對各實施例以及各比較例的固位器、支撐體的制造條件，在表2中總結示出了各實施例以及比較例的牙科用植入體的構成。另外，表I中，針對比較例2，在鈦成形體制造步驟的欄里示出含陶瓷粉末的成形體的制造條件，針對比較例3，分別在組裝步驟的欄里示出用牙科粘固劑接合于鈦部件的陶瓷部件的條件，在脫脂步驟的欄里示出鈦成形體的脫脂處理的條件，在燒結步驟的欄里示出鈦脫脂體的燒結處理的條件，在機械加工步驟的欄里示出對鈦燒結體的機械加工的有無。而且，表2中，針對比較例I、2在鈦部件的欄里示出針對與固位器螺紋連接的部位(與本發(fā)明的鈦部件對應的部位)的條件，在陶瓷部件的欄里示出被齒冠修復物覆蓋的部位(與本發(fā)明的陶瓷部件對應的部位)的 條件。表I
權利要求
1.一種支撐體的制造方法，其特征在于，包括 組裝鈦成形體和由氧化物基陶瓷構成的陶瓷部件的組裝步驟，其中，所述鈦成形體是使用包含由鈦或鈦合金構成的粉末和粘結劑的鈦成形體形成用組合物進行成形而得到的； 在所述組裝步驟之后對所述鈦成形體和所述陶瓷部件組裝所得的組裝體除去所述鈦成形體中包含的所述粘結劑的脫脂步驟；以及 在所述脫脂步驟之后對由所述鈦或鈦合金構成的粉末進行燒結并使所述燒結后的部件固定于所述陶瓷部件的燒結步驟。
2.根據權利要求I所述的支撐體的制造方法，其中， 所述鈦成形體成形為具有凹部的形狀， 所述陶瓷部件具有凸部， 所述支撐體組裝為所述凸部插入所述凹部的狀態(tài)。
3.根據權利要求2所述的支撐體的制造方法，其中， 在所述凸部插入到所述凹部的狀態(tài)下，所述凸部具有橫截面積朝向所述凹部的內部增大的部位。
4.根據權利要求2或3所述的支撐體的制造方法，其中， 在所述凸部插入到所述凹部的狀態(tài)下，所述凸部具有橫截面積朝向所述凹部的內部連續(xù)地增大的部位。
5.根據權利要求2所述的支撐體的制造方法，其中， 所述凸部具有橫截面形狀為非圓形的部位。
6.根據權利要求I所述的支撐體的制造方法，其中， 所述陶瓷部件主要由氧化鋯構成。
7.根據權利要求I所述的支撐體的制造方法，其中， 所述陶瓷部件是通過包括以下步驟的方法制造 成形包含由氧化物基陶瓷構成的粉末以及粘結劑的陶瓷成形體形成用組合物以得到陶瓷成形體的成形步驟； 在所述成形步驟之后對所述陶瓷成形體除去所述陶瓷成形體中包含的所述粘結劑的脫脂步驟；以及 在所述脫脂步驟之后對由所述氧化物基陶瓷構成的粉末進行燒結的燒結步驟。
8.根據權利要求I所述的支撐體的制造方法，其中， 所述支撐體通過將所述鈦部件固定于固定于顎骨的固位器而使用。
9.根據權利要求I所述的支撐體的制造方法，其中，所述陶瓷部件包括與設置于齒冠修復物上的、由與構成所述鈦部件的材料不同組成的金屬構成的金屬部抵接的抵接面。
10.根據權利要求I所述的支撐體的制造方法，其中，所述脫脂步驟分成多個步驟進行。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種支撐體的制造方法，當將該支撐體應用于口腔中時能夠確實防止金屬的溶出并且當將其固定在適當的位置時能夠確實防止不合適(松動等)的發(fā)生。該支撐體的制造方法包括組裝鈦成形體和由氧化物基陶瓷構成的陶瓷部件的組裝步驟，其中，所述鈦成形體是使用包含由鈦或鈦合金構成的粉末和粘結劑的鈦成形體形成用組合物進行成形而得到的；在組裝步驟之后對鈦成形體和陶瓷部件組裝所得的組裝體除去鈦成形體中包含的粘結劑的脫脂步驟；以及在脫脂步驟之后對由鈦或鈦合金構成的粉末進行燒結并使燒結后的部件固定于陶瓷部件的燒結步驟。
文檔編號A61C8/00GK102805668SQ20121024470
公開日2012年12月5日 申請日期2008年7月25日 優(yōu)先權日2007年7月27日
發(fā)明者林純一, 伊藤充雄 申請人:精工愛普生株式會社