專利名稱：連續(xù)生產(chǎn)刨花板的方法及設(shè)備的制作方法
依照權(quán)利要求1中總概念，本發(fā)明涉及用于連續(xù)生產(chǎn)刨花板，纖維板，塑料板及膠合板的方法以及實施此方法的設(shè)備。
現(xiàn)有的制造人造板的方法和設(shè)備中，為了達到所生產(chǎn)木板的使用強度要求，以及為了與相應(yīng)的板坯構(gòu)造相適應(yīng)，在壓機的壓板和/或壓機的底座處裝備有調(diào)節(jié)進料端擠壓楔角的裝置。
由專利DE-PS2343427，DE-PS3133792和DE-PS3413396已知，通過改變擠壓楔角的大小，可以相應(yīng)地根據(jù)使用要求來設(shè)置進料端的開口尺寸。而如果要改變進料系統(tǒng)處的擠壓力分布狀況，只能在很窄的范圍內(nèi)實現(xiàn)，這時要在相對來講較長的進料路程上持續(xù)地加壓。
現(xiàn)今對刨花板的要求是(比如對于表面具有涂漆能力的板)，板表層密度要達到差不多1100kg/m3。由于對原料的密度分布狀況的要求的不同，因而在進料端對板坯的壓縮過程要加快，也就是說，在加壓的開始處壓力要迅速增大。由于專利DE-PS1938280和DE-OS3734180中所描述的工作原理來看，在進料端可以設(shè)計出一個凸型壓縮行程。通過這種設(shè)計方案，對于纖維板，特別是厚度為2.5mm至5mm的薄板可實現(xiàn)極快的表層壓縮。凸型壓縮行程可用一種擺動式支承結(jié)構(gòu)進行控制。
連續(xù)加壓技術(shù)的進一步發(fā)展使得借助于滾動支承可采用較高的鋼帶速度和較低的單位擠壓因數(shù)的壓機產(chǎn)生，從而達到很長的加壓行程。在專利DE-PS1938280，DE-OS3734180和EP-OS144163中所實施的方案中，在凸型的進料開口處實現(xiàn)了快速加壓，但是隨著進料速度的加快，在凸型開口處由于漸進加壓的緣故，當板坯開始與上、下鋼帶接觸時，沿著進料寬度在板的表層導(dǎo)致出現(xiàn)放氣現(xiàn)象。也就是說，當對板坯開始加壓時，在經(jīng)過強預(yù)壓的板坯中積累的空氣必須沖擊式地泄漏出去。根據(jù)其纖維及表層構(gòu)造的不同，比如說灰粒含量較高時，經(jīng)過預(yù)壓的表層的透氣性就會有所變化。如果透氣性變差，當進料速度很高時，板坯中的空氣會爆泄從而形成灰塵或纖維渦流。這種渦流導(dǎo)致在連續(xù)工作的壓機加工好的板上出現(xiàn)難看的紋影。這種排氣方式有時還會導(dǎo)致整個表層，比如說100cm2或更大些，突然與中間層脫落。這不僅影響了表觀質(zhì)量，而且也使一些使用要求比如分層性或彎曲強度無法得以滿足。
依照DE-OS3734180和EP-OS0144163所設(shè)計出的具有剛性過渡區(qū)的預(yù)壓行程，要通過改變進料及生產(chǎn)速度，才能根據(jù)對表層透氣性的不同要求，在其平直的預(yù)壓區(qū)域內(nèi)匹配以相應(yīng)的垂直加壓速度。如果不改變生產(chǎn)速度，采用這種方式就無法滿足對表層排氣性能的不同要求，比如當表層灰粒含量高，或者表層纖維結(jié)構(gòu)透氣性差時，要滿足其要求，則必須放慢生產(chǎn)速度，從而影響了經(jīng)濟性。
其本質(zhì)性的缺陷在于如果板坯接觸點處水平方向?qū)Υ怪狈较虻膲嚎s比為同一數(shù)值，則進料圓弧角始終比正割角大1倍，也就是說，板坯的加壓沿正割線是線性增加的，相比之下沿圓弧是漸近增加的，氣體在圓弧處的流出速度也是大1倍，從而加劇了放氣效應(yīng)。如上所述，在進料處前部采用凸型表面，然后過渡到可加以改變的平直進料開口，從而實現(xiàn)對板坯的漸近加壓，依其技術(shù)水準，這種不利的放氣效應(yīng)是顯而易見的。根據(jù)DE-OS3918757，可采用雙鉸接系統(tǒng)使不利的放氣效應(yīng)降到最低。然而對薄的纖維板表層的快速加壓問題還未得到解決，因為處于第一個鉸接點之前的加壓行程遠大于其后的加壓行程。過份長的預(yù)壓行程的另一個缺陷是已做好的板材受到較強的預(yù)硬化，從而使得磨削成本增加以及導(dǎo)致表層體積密度分布降低(強度)。
各種已知的，進料系統(tǒng)可調(diào)節(jié)的裝置除了具有上述的缺陷之外，還存在著由于調(diào)節(jié)裝置所限定而產(chǎn)生的嚴重問題a)刨花/纖維板坯在與倒向轉(zhuǎn)鼓接觸后，壓力急劇衰減，表層產(chǎn)生超過允許值的預(yù)硬化和脆化及表面會出現(xiàn)裂紋。
b)在DE-PS3816511中介紹的裝置中也存在上述問題。鋼帶在經(jīng)過了輥架弧型的行程而改變了行進方向之后，一直到滾柱進入時都是幾乎不承受負荷地、滑動地支承著的。
c)在DE-OS3734180提出的方案中很突出地把進料部分與主壓機分開。該系統(tǒng)中的調(diào)節(jié)裝置僅通過鋼帶與主壓機聯(lián)結(jié)起來，這必然迫使壓力分布在過渡區(qū)產(chǎn)生突變，從而對下一步的加壓過程產(chǎn)生無法控制的影響。
本發(fā)明的宗旨是，將前述的工藝過程加以改進并相應(yīng)地設(shè)計出一套裝置，其一方面在顧及到不利的放氣效應(yīng)的情況下，在生產(chǎn)厚度達5mm或更薄的纖維板的開始階段迅速而可調(diào)節(jié)地形成壓力，緊接著在中間層壓縮階段使加壓過程較為緩慢且可調(diào)節(jié)；另一方面，在加工厚度為16mm或更厚些的刨花板及纖維板時，根據(jù)其透氣性在開始階段使壓力緩慢增長且可調(diào)節(jié)，從而使空氣量的變化過程減慢，因為此時空氣含量較大，緊接著加快加壓速度，以提高板材的強度，進而提高刨花板、纖維板、塑料板及其它板材的總體質(zhì)量。
上述任務(wù)將通過由權(quán)力要求1中所提出的加工方法及由權(quán)力要求5中所提出的裝備一同來完成。采用上述方法可對薄的以及厚的刨花板和纖維板所必需的工藝流程進行優(yōu)化實施。
與現(xiàn)有的技術(shù)水準相比較，本發(fā)明具有以下優(yōu)點-在滾柱輸入?yún)^(qū)后緊接著是通過嚙合或磨擦互相柔性地聯(lián)結(jié)在一起的加壓階段Ⅱ，Ⅲ和Ⅳ。根據(jù)各自的加工工藝的要求，可以做到加壓階段Ⅱ至Ⅲ及Ⅲ至Ⅳ之間過渡區(qū)的壓力分布進行優(yōu)化調(diào)節(jié)。
-通過對加壓階段Ⅱ，Ⅲ和Ⅳ的各銜接處的角度做正的或負的調(diào)整，使得過渡區(qū)更具有適應(yīng)性，即具有凸型的或凹型的形狀鎖合支承功能，從而可對力及壓力的分布形式在進料區(qū)進行調(diào)節(jié)，這是上面談到的現(xiàn)有技術(shù)水準所無法做到的。
-基于上述功能，還可以下列變型工藝過程進行優(yōu)化調(diào)節(jié)-板坯厚度在10mm以上，表層透氣性差?？刹捎每刂祁A(yù)壓階段Ⅱ平角排氣來進行調(diào)節(jié)。
-表層透氣性好，可以調(diào)節(jié)板坯厚度在16mm以上的材料。
-板坯厚度在5mm以下，空氣量積累較少。加壓角度可調(diào)節(jié)得陡些(β-區(qū)域)，從而加快了表層壓縮的過程。
-可對體積密度分布高的刨花板，比如大約1100kg/m3，其表層下大約0.2mm，透氣性相對來講比較好的材料進行調(diào)節(jié)。這種情況下通過減小加壓角度α，在后壓階段Ⅲ形成向內(nèi)擺動，從而會產(chǎn)生壓力集中的效果。
根據(jù)對所生產(chǎn)板材的使用要求，刨花板坯及纖維板坯的結(jié)構(gòu)以及在進料區(qū)的加工特性，按其上述優(yōu)點，用一臺計算機系統(tǒng)通過液壓伺服控制環(huán)節(jié)，根據(jù)進料開口前的尺寸測量值(y1=板坯厚度)，實現(xiàn)預(yù)壓階段Ⅱ和后壓階段Ⅲ對主加壓區(qū)域Ⅳ的豎直位置(加壓開口)的角度狀態(tài)的最優(yōu)控制。
依照本發(fā)明，進料角度β與預(yù)壓階段Ⅱ相協(xié)調(diào)而帶來的好處還在于，在不改變生產(chǎn)速度的情況下可以對表層的不同的泄氣性能進行平衡。同時，板坯與上鋼帶的接觸，可以沿著下一個鉸接線的輸送方向任意地離開上面接觸點或后面接觸點。
預(yù)壓階段Ⅱ?qū)髩弘A段Ⅲ的行程長度比為1∶2至1∶4，這也非常有利，由此有了適當?shù)倪M料開口-通過時間，從而避免了預(yù)硬化現(xiàn)象，并降低了由此而帶來的磨削成本。加工好的板材其表層強度必然也就較高。
在預(yù)壓階段Ⅱ不需要額外的加熱措施，這也是一大優(yōu)點。由于氣體的累積，在刨花板坯和纖維板坯內(nèi)的刨花、纖維及其它物粒之間形成了氣室，從而使導(dǎo)熱性能變壞。當熱量很大時，表層會出現(xiàn)預(yù)硬化現(xiàn)象。依照本發(fā)明，板坯先經(jīng)預(yù)壓后已減少了氣體含量，到了后壓階段Ⅲ才集中加熱。
為了使得壓件及刨花和纖維板坯在加工過程中安全地送到下鋼帶上，壓件底部與鋼帶的相切線F要先出現(xiàn)于切線C，其間有一安全距離X。與刨花板坯和纖維板坯對稱地同上、下鋼帶接觸的情況相反，上述的刨花板坯和纖維板坯與上下鋼帶的非對稱接觸進料方案產(chǎn)生出驚人的結(jié)果對角排氣橫截面Y2大于物料橫截面Y1。板料愈薄，這個對角橫截面就愈大，也就是說，如果物料比較薄，則當生產(chǎn)速度調(diào)整到較快時，氣流速度也增大，排氣橫截面自然也增大。
采用權(quán)利要求5中所介紹的設(shè)備可以實施本發(fā)明中所提出的加工方法，特別是進料開口可進行調(diào)節(jié)。
該套設(shè)備中所應(yīng)有的其它部件在從屬權(quán)利要求中做了闡述。
下面利用附圖結(jié)合更多的實施方案對本發(fā)明加以進一步的介紹。
附圖表示

圖1本發(fā)明中生產(chǎn)設(shè)備的側(cè)視圖。
圖2至圖5由圖1，針對不同的刨花板坯厚度和變型工藝方案表達出各種情況下一個連續(xù)工作壓機的進料開口。
圖6以放大比例表示滾柱一矯正區(qū)Ⅰ和預(yù)壓區(qū)Ⅱ的支座。
圖7由圖2繪出進料開口處的壓力分布狀況。
圖8由圖3繪出的進料開口處壓力分布。
圖9由圖4繪出的進料開口處壓力分布。
圖10由圖5繪出的進料開口處壓力分布。
在圖1至圖5中所表示的設(shè)備由連續(xù)工作壓機1，供料裝置5，包括用于壓制品，即刨花板坯/纖維板坯2的傳遞凸起6，以及控制單元電腦13和液壓伺服系統(tǒng)17組成。圖中只展示了壓機的前面部分，即物料的入口處、供料裝置5、進料開口11，進料區(qū)和滾柱矯正區(qū)Ⅰ、預(yù)壓階段Ⅱ、壓后階段Ⅲ及主壓區(qū)域Ⅳ的開始段。壓機的主要部分是加壓底座，可移動的加壓壓塊10及與其相聯(lián)的支柱19。為了調(diào)整加壓開口尺寸35，可通過液壓活塞油缸(此處未表示出來)將加壓壓塊10上、下移動，以使其處于所選好的位置。鋼帶3和4是各通過一個驅(qū)動轉(zhuǎn)鼓(設(shè)置在加壓壓塊10和加壓底座9的末端)以及換向轉(zhuǎn)鼓7和8圍繞加壓壓塊10和加壓底座9帶動運行。為了減少處于加壓底座9和加壓壓塊10之間的加熱29和37以及循環(huán)運行的鋼帶3和4之間的摩擦力，每條鋼帶下都設(shè)有由滾柱12所組成的滾柱墊層。滾柱12正交于鋼帶運行方向布置且超過加壓區(qū)域的寬度尺寸。滾柱在壓機1兩側(cè)與具有一定節(jié)距的扁環(huán)鏈條15鎖合在一起，一側(cè)在加熱板29和37處經(jīng)加壓壓塊10和加壓底座9，另一側(cè)在鋼帶3和4處通過壓機1帶著滾動，從而帶動物料運行。
由附圖可進一步看出，滾柱12由供料齒輪副24和25，扁環(huán)鏈15由安置在支座14和30以及進料加熱板38兩側(cè)的進料齒輪副26和27以嚙合的和磨擦的結(jié)合方式引入水平加壓平面。供料齒輪24和進料齒輪26固結(jié)在加壓壓塊10的一根軸上，供料齒輪25和進料齒輪27固結(jié)在加壓底座的一根軸上。B表示滾柱12的進入?yún)^(qū)的始端(進料切線)，E表示進料區(qū)的末端及主壓區(qū)Ⅳ的始端。滾柱通過倒向輥31而實現(xiàn)在加壓底座9及壓塊10中循環(huán)運行。滾柱-矯正區(qū)Ⅰ，預(yù)壓階段Ⅱ，后壓階段Ⅲ以及主加壓區(qū)Ⅳ是通過三個柔性鉸接系統(tǒng)嚙合地和磨擦地聯(lián)結(jié)起來的，因而確保了刨花板坯和纖維板坯的進料區(qū)同后續(xù)的各個區(qū)、段靜態(tài)地順利地分離。通過壓縮楔角α和β以及滾柱-進料角γ可以對進料開口11進行調(diào)節(jié)。
正如圖2至圖5所示，整個加壓過程是按其功能分成四個步驟的Ⅰ彎曲的、非承載的滾柱-矯正區(qū)。滾柱12不承受負荷，落到下鋼帶上。
Ⅱ平直的預(yù)壓階段，表層氣體平角泄出?？蛇M行變量控制。
Ⅲ平直的中間層后壓階段?？蛇M行變量控制。
Ⅳ特別針對刨花板和纖維板時效硬化和校準的平直的主加壓區(qū)。加壓力及加壓行程的形式可進行調(diào)節(jié)。由此實現(xiàn)-最終的壓縮-排階空氣及水蒸汽-校準關(guān)于滾柱-矯正區(qū)Ⅰ借助供料裝置5將刨花及纖維板坯2運送到下鋼帶4上。滾柱12的進料下切線F(=板坯到達下鋼帶4上的傳遞及進入線)是以一個安全間距X，約200mm，水平地相對于上進料切線C(=刨花及纖維板坯2在上鋼帶3上的進入線)劃出的。這樣當板坯2在經(jīng)過下部的拱型區(qū)及加壓底座9的滾柱-矯正裝置后順利地被傳遞到下鋼帶4上去，而不會在上、下鋼帶之間的過渡凸起6的前部出現(xiàn)自鎖現(xiàn)象。板坯與上下鋼帶的接觸因而是非對稱的，并且保持有安全間距X。當鋼帶3和4處于凸型的供料區(qū)內(nèi)時，在板彈簧組20作用下，滾柱12由此彈性力壓向鋼帶3和4。
齒輪副24和26經(jīng)過箱體36與一塊滾動板16嚙合聯(lián)結(jié)。板彈簧組20靠磨擦經(jīng)齒輪箱調(diào)節(jié)線33與平衡支承塊39和控制環(huán)節(jié)28的液壓缸依次相結(jié)合，寬度超過加壓區(qū)域的寬度。上面的進料曲面(從B到C)與預(yù)壓階段Ⅱ的可調(diào)節(jié)角度β之間處于彈性變化。板彈簧組20因此可在支承墊塊14的楔型開口內(nèi)自由運動。齒輪24和26裝在箱體36內(nèi)構(gòu)成一個緊湊的部件。齒輪箱36和板彈簧組20經(jīng)過三個調(diào)節(jié)軸/調(diào)節(jié)線33，34和C與緊接其后的預(yù)壓階段Ⅱ彈性地鉸接在一起。齒輪箱36同板彈簧組20一道，經(jīng)過液壓操縱的控制環(huán)節(jié)28，相對剛性壓塊10而支承著。控制環(huán)節(jié)28中液壓缸的力調(diào)整成為正常的支承力，從而使得進料切線B自然地與緊接其后的預(yù)壓階段Ⅱ中可變化的角度β相適應(yīng)，也就是說，處于進料和出料切線B和C之間呈拱型的上部滾柱進料行程的角度γ可以與預(yù)壓階段Ⅱ相適應(yīng)地靈活地改變。從拱型的滾柱-矯正區(qū)Ⅰ到平直的預(yù)壓階段Ⅱ的過渡區(qū)幾乎柔性地與滾柱12的出料切線C相接。該出料切線C同時也是板坯在上鋼帶3上的輸入線。
關(guān)于預(yù)壓階段Ⅱ預(yù)壓階段Ⅱ的平直加壓行程在出料切線C的揉曲的過渡區(qū)處開始，在后壓階段Ⅲ前具有一定彈性的過渡板18處的鉸接軸D處結(jié)束。支承塊14與后壓階段Ⅲ鉸接在一起。根據(jù)不同的使用要求，通過液壓控制環(huán)節(jié)21，經(jīng)過鉸鏈的轉(zhuǎn)動軸D對角度β進行最優(yōu)控制。控制環(huán)節(jié)21本身是與剛性壓塊10相對而支承著的。通過位移傳感器22可以測得β角相對于平直的支承塊30的期望值。在α角調(diào)為零時，角度β可做如下變化β≤+5°針對相對于后壓階段來說壓縮程度高的情況，β≈0°預(yù)壓階段Ⅱ與后壓階段連成直的行程，加壓行程加長且呈線性，β≥-4°減少預(yù)壓縮，比如在α大約為+5°時；產(chǎn)生平角除氣以防止放氣現(xiàn)象。
處于鉸鏈銷軸D之下的彈性過渡板18設(shè)計成隨β角的不同狀況而能做相應(yīng)的角度調(diào)節(jié)，比如角度為正時呈凸型，角度為負時呈凹型。
在整個進料系統(tǒng)中皆與位移測量系統(tǒng)23接通。位移傳感器22測出板坯高度Y1并將測量結(jié)果輸給計算機13。位移傳感器測量出的參數(shù)亦是液壓控制環(huán)節(jié)21和32決定調(diào)節(jié)量的先決條件。通過這些調(diào)節(jié)參量以保證板坯2在經(jīng)過了安全間距X后，首先與預(yù)壓階段Ⅱ的上面直入線C邊上的上鋼帶3相接觸。預(yù)壓階段Ⅱ的上、下區(qū)域，比如說支承塊14和進料加熱板的前面部分應(yīng)該是不加熱的。
關(guān)于后加壓階段Ⅲ后加壓階段Ⅲ的平直加壓行程大約比預(yù)壓階段加壓行程長2至4倍。它起始于鉸鏈銷軸D，結(jié)束于鉸鏈銷軸E處。在鉸鏈銷軸E之下又是一個彈性過渡板18和滾動板16，它們應(yīng)能根據(jù)α角的大小不同而呈凸型或凹型變化來支承滾柱12及鋼帶3，并且通過這種凹凸變形來與過渡區(qū)C，D和E光順銜接。在這段加壓行程里上、下都在加熱，以使對在前面加壓行程中或多或少地進行了預(yù)壓的板坯2集中輸入熱量。在轉(zhuǎn)動軸線E處鉸接的支承塊30通過液壓控制環(huán)節(jié)32以其角度α進行調(diào)整。相對于基本上平直的主壓區(qū)Ⅳ的α角度位置也是通過位移傳感器22來測知的。液壓控制環(huán)節(jié)32也是相對剛性壓塊10而支承著的。
關(guān)于主壓區(qū)Ⅳ與前面幾個加壓行程相比較，這段壓力區(qū)段比較長。其行程長度取決于從表層到中間層的傳熱時間及相關(guān)聯(lián)的時效硬化和校準時間。剛性壓塊10與平直的剛性底座9之間的間距基本上根據(jù)所加工的板材的毛厚度按其終壓縮，排除氣體和水蒸汽以及校準的工藝流程來決定的。此間距的變動以及上鉸鏈軸銷E的豎直位置通過沿主壓區(qū)布置的液壓控制油缸(圖中未畫出)在壓塊10和底座9之間進行調(diào)節(jié)。
圖2顯示了針對板坯進料尺寸Y1極高的工況進行連續(xù)加壓的過程。為了避免放氣現(xiàn)象，將預(yù)壓角β同支承塊14調(diào)整到大約負2°，后壓角α調(diào)整到與支承塊30呈大約正5.0°，形成較陡的后壓壓力分布。
圖3中雖然Y1值仍很高，但β角調(diào)節(jié)為大約3°，α角為2°左右。這樣前壓過程快，后壓過程變慢。如圖4所示，如果板坯尺寸Y1較小，則可適當?shù)貙⒅С袎K30的角度α調(diào)整到0°或略大些，支承塊14的角度β則應(yīng)在整個壓縮過程中調(diào)整得陡峭些。
如果板材的體積密度大，如圖5，則將支承塊30的α角調(diào)整為負值更為有利。這樣在經(jīng)由支承塊14的作用而產(chǎn)生的迅速的、強的預(yù)壓之后，可減輕板坯2在到達主壓區(qū)Ⅳ之前的壓力負荷。
圖7到圖10所表示的是相應(yīng)于圖2至圖5中支承塊14和30的α角及β角的調(diào)節(jié)狀況而呈現(xiàn)出的壓力分布狀態(tài)。圖7與圖2，圖8與圖3，圖9與圖4，圖10與圖5分別對應(yīng)。Pspez表示作用在支承塊14和30以及加熱板29，37和38上的壓力，用bar表示。S是加壓位移。箭頭表示工作的方向，H代表角度α和β的水平位置。由畫了剖面線的區(qū)域或以看到特別是在預(yù)壓階段Ⅱ及后壓階段Ⅲ處相應(yīng)各個α和β角的位置而得出的壓力分布狀態(tài)。
圖6展示了拱型的滾柱-矯正區(qū)Ⅰ以及與預(yù)壓階段Ⅱ的過渡區(qū)的細節(jié)。由兩片或更多的鋼板組成的板彈簧組20經(jīng)過滾柱-進入線C與支承塊14的平直部分固結(jié)。板彈簧組20和彈性的滾動板16在楔型開口40中可以自由運動，因而使得滾柱也是彈性地進入。平衡塊39經(jīng)過齒輪箱調(diào)節(jié)軸33和鉸鏈銷軸34而與齒輪箱36嚙合聯(lián)結(jié)。從附圖中可以看出，在整個從B到E的進料區(qū)都各有一個分別處于加壓底座9和壓塊10上的滾動板16，作為滾柱12的進入及滾動部分。在鉸鏈銷軸D和E處也鋪有過渡板18。
如果要加工板型的其它坯料，可根據(jù)具體的技術(shù)要求，通過改變加壓角度來調(diào)整加壓底座9處的進料開口11。依照本發(fā)明可以做到將支承塊14和30，而不是進料加熱板38，與壓塊10進行模擬并相應(yīng)地加以控制。
為了更加清楚起見，圖中將α和β的角度調(diào)節(jié)以放大的比列展示。
為了使板坯2的表層壓縮迅速，預(yù)壓階段Ⅱ的長度設(shè)計成300mm至600mm。在從滾柱12的進入直到從主壓區(qū)Ⅳ壓塊10和加壓底座9中出來的整個加壓過程Ⅰ至Ⅳ中都各用一個彈性滾板16加以覆蓋。這樣做的目的是在滾柱-矯正區(qū)Ⅰ的鉸接的、彈性的、滾子進入?yún)^(qū)的前部發(fā)生的凹凸形變處，以及在鉸接銷軸C，D和E處形成柔性支承。為了滿足功能要求，滾動板16的厚度約為鋼帶3和4的厚度的2到2.5倍。這樣可以避免不利的單側(cè)冷變形效應(yīng)。實踐結(jié)果突出地表明，按照上述尺寸關(guān)系就不會出現(xiàn)關(guān)鍵效應(yīng)，因為彈性滾動板是全部淬硬的。為了減少磨損，滾動板16應(yīng)具有不低于550的布氏硬度。
由本發(fā)明所介紹的加工工藝及設(shè)備所得出的優(yōu)異結(jié)果可以看出，根據(jù)對所加工板材使用要求，刨花及纖維板坯2的結(jié)構(gòu)以及加工性能的不同情況，由圖2至圖5以及圖7至圖10中所闡述的不同實施方案，特別在進料區(qū)域，可以對加壓階段Ⅱ的各角度參量和加壓階段Ⅱ相對于主壓區(qū)Ⅳ的豎直位置進行最優(yōu)控制。控制過程是根據(jù)相應(yīng)的參量Y1的測量值用電腦13經(jīng)液壓伺服系統(tǒng)17來完成的。
權(quán)利要求
1.一種連續(xù)制作刨花板、纖維板、塑料板及膠合板的加工方法，具有一個帶有柔性的閉式鋼帶的壓機，鋼帶通過驅(qū)動轉(zhuǎn)鼓及例向轉(zhuǎn)鼓繞加壓底座和壓塊行進導(dǎo)向傳動，并將物料送向壓機，相對于壓塊和加壓底座的支座來支承隨其一同運動的滾柱，滾柱軸線與鋼帶運行方向正交，通過一個調(diào)節(jié)裝置可以改變進料開口處的壓縮角度的大小，其特征在于，在進料開口(11)中對板坯(2)的加壓過程分為兩個階段(Ⅱ，Ⅲ)，在第一個加壓階段(Ⅱ)中可從輕壓到重壓，相應(yīng)角度以水平面為準從0.5°變動到差不多5°，在第二個階段從重壓到輕壓，相應(yīng)角度以水平面為準從7°變到負1°，第一個加壓階段的過渡區(qū)D及第二個加壓階段的過渡區(qū)E都可以呈凹凸型地進行調(diào)節(jié)。
2.如權(quán)利要求1所述之加工方法，其特征在于，板坯在進料開口(11)的兩個加壓階段(從C至E)內(nèi)的運行時間是這樣確定的在第一個加壓階段(Ⅱ)內(nèi)的時間與在第二個加壓階段(Ⅲ)內(nèi)的時間之比為1∶2至1∶4。
3.如權(quán)利要求1和2所述之加工方法，其特征在于，在第一個加壓階段(Ⅱ)進行予壓時不需要加熱，在第二個加壓階段(Ⅲ)進行后加壓時需要加熱。
4.如權(quán)利要求1至3中的一項個或多項所述之加工方法，其特征在于，通過改變板坯(2)進入到下鋼帶(4)的支點切線(F)以安全間距(X)表示，可以使對角排氣橫截面(Y2)相對大于板坯橫截面(Y1)。
5.用以實施由權(quán)利要求1至4所述之加工方法的加工設(shè)備，其特征在于，具有一個連續(xù)工作的壓機1，通過一個柔性的三鉸鏈系統(tǒng)，由可變化調(diào)節(jié)的角度α，β和γ構(gòu)成壓機的進料開口(11)，壓板(10)內(nèi)兩個相互柔性地鉸接在一起的支承塊(14和30)的角度(α和β)可如此加以調(diào)控兩個支承塊(14和30)的加壓角(α和β)都為正，或者第一個支承塊(14)的角度為正而第二個支承塊(30)的角度在正、負之間進行調(diào)節(jié)，角度度量以水平面為基準，兩個支承塊(14和30)加壓階段的過渡區(qū)(D和E)可調(diào)整成凸型的或凹型的。
6.如權(quán)利要求5所述之加工設(shè)備，其特征在于，壓塊(10)的進料開口(11)由三個鉸接段(Ⅰ，Ⅱ和Ⅲ)構(gòu)成，它們互相呈凸型地，第二段和第三段(Ⅱ和Ⅲ)也可以呈凹型地通過三個柔性鉸鏈在過渡區(qū)(D和E)處連接起來。
7.如權(quán)利要求5和6所述之加工設(shè)備，其特征在于，第一個支承塊(14)的長度與第二個支承塊(30)的長度之比約為1∶2至1∶4。
8.如權(quán)利要求5至7所述之加工設(shè)備，其特征在于，加壓底座(9)和壓塊(10)的第一個支承塊(14)不加熱，第二個支承塊(30)進行加熱。
9.如權(quán)利要求5至8所述之加工設(shè)備，其特征在于，支承塊(14和30)的三個角度(α，β和γ)以及板彈簧組(20)可經(jīng)過計算機輔助控制環(huán)節(jié)(21，28和32)以液壓伺服方式加以調(diào)節(jié)。
10.如權(quán)利要求5至9所述之加工設(shè)備，其特征在于，板坯(2)的尺寸(Y1)經(jīng)測量后輸入到計算機程序中，以作為控制環(huán)節(jié)(21，28和32)的控制參變量，使得板坯在平直的加壓階段(Ⅱ)開始處的鉸接線(C)處的接觸準確無誤。
11.如權(quán)利要求5至10所述之加工設(shè)備，其特征在于，控制環(huán)節(jié)(28)的控制力在楔型開口(40)內(nèi)是彈性地作用在齒輪箱(36)上以及經(jīng)過一個平衡塊(39)作用在板彈簧組(20)上的，因此支承塊(14和30)的可變化的角度(α和β)能夠自然地與進料切線(B)相適應(yīng)。
12.如權(quán)利要求5至11所述之加工設(shè)備，其特征在于，加壓底座(9)上的進料區(qū)是相應(yīng)于壓板塊(10)而劃分的，兩個支承板(14和30)上的進料加熱板(38)也是如同在壓塊(10)上一樣通過鉸鏈系統(tǒng)構(gòu)成的。
13.如權(quán)利要求5至12所述之加工設(shè)備，其特征在于，予壓階段(Ⅱ)的長度為300mm至600mm。
14.如權(quán)利要求5至13所述之加工設(shè)備，其特征在于，彈性滾動板16的厚度大約為鋼帶(3和4)厚度的2至2.5倍，其硬度為大約布氏硬度550。
全文摘要
一種用壓機連續(xù)加工刨花、纖維及膠合板的方法。鋼帶將板坯送入壓機，鋼帶經(jīng)驅(qū)動轉(zhuǎn)鼓和倒向轉(zhuǎn)鼓引導(dǎo)，繞加壓底座和壓板傳動并相對于它們的支座來支承滾柱。滾柱軸線與鋼帶運行方向相正交。一調(diào)節(jié)裝置可改變進料開口處的壓縮角度。在進料開口中對板坯的第一加壓階段中從輕到重壓，相應(yīng)角度以水平面為準從0.5°變到約5°，在第二階段中從重到輕壓，相應(yīng)角度從約7°變到負1°。第一加壓階段的加壓邊渡區(qū)E可凹凸型地調(diào)節(jié)。
文檔編號B27N3/24GK1107094SQ94100748
公開日1995年8月23日 申請日期1994年1月21日 優(yōu)先權(quán)日1993年1月21日
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