專利名稱：：柔軟彈力絲及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種由于具有優(yōu)良卷曲能力而能夠向織物賦予柔軟彈性的柔軟彈力絲及用其制成的織物。與天然纖維織物或半合成纖維織物相比，合成纖維織物具有耐用和免燙等優(yōu)點，因此獲得了廣泛的應(yīng)用。然而審美性或手感方面要比天然纖維織物或半合成纖維織物差，因此人們在近年來一直對其進(jìn)行各種改進(jìn)。一種方向是模仿天然纖維或半合成纖維。另外，人們近年來正在為了使合成纖維在外觀或手感方面具有與天然纖維或半合成纖維完全不同的獨特特性的方向而積極地進(jìn)行各種改進(jìn)。在某些領(lǐng)域，天然纖維或半合成纖維不能令人滿意而合成纖維卻能令人滿意，現(xiàn)在人們正在進(jìn)行各種研究以便擴(kuò)大合成纖維可以令人滿意的領(lǐng)域。其中，作為重要的特征之一就是被稱為彈力的特性。為了賦予彈性，過去采用的方法有，例如向織物中混入聚氨酯類纖維以賦予彈性的方法。然而，聚氨酯類纖維存在的問題是作為其固有性質(zhì)的手感發(fā)硬，織物的手感或懸垂性差。而且，使用聚酯纖維用的染料難以使聚氨酯類纖維染色，即便在合并使用聚酯纖維的情況下，其染色工序也不但操作復(fù)雜，而且難以染出所希望的色彩，這是存在的問題。因此，作為不使用聚氨酯類纖維或假捻加工紗的方法，有人提出了利用通過聚合物的并列式復(fù)合形成的聚酯纖維的各種方案。例如，在特公昭44-2504號公報和特開平4-308271號公報中記載了具有固有粘度差或極限粘度差的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)的并列式復(fù)合絲，而在特開平5-295634號公報中記載了均聚PET的并列式復(fù)合絲及具有比其更強(qiáng)伸縮性的共聚PET的并列式復(fù)合絲。使用上述這類具有潛在卷曲性的聚酯纖維確實能夠獲得某種程度的彈性，但是在使織物伸長的情況下所產(chǎn)生的應(yīng)力較大，也就是說，成為一種使人感到較強(qiáng)繃緊感的硬的織物，這是其缺點。另外，象上述那樣的并列式復(fù)合絲在織物約束中發(fā)揮卷曲作用的能力低，或者在利用外力使其卷曲時容易發(fā)生彈力減弱現(xiàn)象，這是存在的問題。并列式復(fù)合絲在原理上不是象聚氨酯類纖維那樣利用聚合物基質(zhì)所具有的彈性，而是利用在復(fù)合聚合物之間將收縮率大的聚合物置于內(nèi)側(cè)而卷曲的作用所產(chǎn)生的彈性。因此可以認(rèn)為，上述問題發(fā)生的原因是由于例如象織物約束那樣在聚合物的收縮被限制的狀態(tài)下經(jīng)受熱處理并在此狀態(tài)下直接被熱固定，從而使其喪失上述的收縮能力。另外，在特公昭43-19108號公報告記載了一種利用作為具有一定彈性的聚酯的聚對苯二甲酸丙二醇酯(PTT)或聚對苯二甲酸丁二醇酯(PBT)制成的并列型復(fù)合絲，但是在該公報的實施例15中記載，要使復(fù)合絲伸長對所需的能量較大，實際上根據(jù)經(jīng)過熱處理的織物的精加工紗支數(shù)推定，在編號為XV-d的實驗中，當(dāng)織物伸長30％時所產(chǎn)生的應(yīng)力高達(dá)60×10-3cN/dtex以上，因此仍然是一種具有很強(qiáng)繃緊感的織物。另外，當(dāng)本發(fā)明人進(jìn)行補(bǔ)充試驗時發(fā)現(xiàn)，這種復(fù)合絲的烏斯特(Uster)均勻度(U％)差，當(dāng)將其制成織物時產(chǎn)生的染斑大，這是其缺點。本發(fā)明的目的是要克服以往并列型復(fù)合絲所存在的繃緊感過強(qiáng)和織物粗硬化的問題以及絲條不勻的問題，提供一種柔軟彈力絲及用其制成的織物，這種織物在柔軟彈性和均染色性方面皆優(yōu)于以往的同類織物。上述本發(fā)明的目可以通過一種實質(zhì)上由聚酯構(gòu)成的柔軟彈力絲來達(dá)到，這種彈力絲的特征在于，經(jīng)過熱處理的絲能同時滿足在伸長50％時產(chǎn)生的應(yīng)力在30×10-3cN/dtex以下和恢復(fù)率在60％以上。優(yōu)選是其烏斯特均勻度在2.0％以下，卷曲直徑在250μm以下。另外，所說的柔軟彈力絲優(yōu)選是一種由PTT作為其中一種成分的兩種聚酯構(gòu)成并按下述方法制成的偏芯型復(fù)合絲，也就是按1200m/分以上的速度紡絲，并按照拉伸溫度50～80℃和拉伸絲伸長20～45％的拉伸倍率進(jìn)行拉伸和熱定形。對附圖的簡單說明圖1表示強(qiáng)伸度曲線的滯后情況。圖2表示并列復(fù)合紡絲用的噴絲頭。圖3表示聚酯纖維的纖維斷面形狀。圖4表示曲率半徑的計算方法。圖5表示紡絲/卷繞裝置。圖6表示拉伸裝置。圖7表示拉伸裝置圖8、9表示紡絲直接拉伸裝置。圖10表示卷曲伸長率測定法。圖11是電子顯微鏡照片，其中示出了柔軟彈力絲卷曲形狀的一個實例。對符號的說明1旋轉(zhuǎn)部件2非織布過濾器3噴絲頭4氣道5絲條6給油導(dǎo)槽7交絡(luò)導(dǎo)槽8第1導(dǎo)絲輥(1GD)9第2導(dǎo)絲輥(2GD)10卷繞機(jī)11未拉伸絲12給料輥(FR)13第1熱輥(1HR)14第2熱輥(2HR)15冷拉輥16拉伸絲17熱板18第1熱納爾遜輥(1HNR)19第2熱納爾遜輥(2HNR)20非接觸式加熱器21蒸汽調(diào)節(jié)器在本發(fā)明中，為了達(dá)到柔軟彈性，很重要的一點是要求對絲伸長時產(chǎn)生的抵抗力小并且相對于絲伸長的恢復(fù)率高，這一特性可以通過絲伸長50％時的應(yīng)力和強(qiáng)伸度曲線滯后恢復(fù)率來評價(圖1)。在實際操作中，首先對絞紗后絲進(jìn)行熱處理以使其具有卷曲性能，然后使用自動拉伸試驗機(jī)來向絲施加4.4×10-3cN/dtex(5mgf/d)的初期張力，然后讀取該絲在伸長50％的應(yīng)力。對于本發(fā)明的柔軟彈力絲來說，當(dāng)絲伸長50％時的應(yīng)力在30×10-3cN/dtex以下，這一點是重要的，這樣可以獲得更好的柔軟彈性并能制成無繃緊感的柔軟織物。另一方面，對于以往的并列型復(fù)合絲來說，當(dāng)絲伸長50％時的應(yīng)力非常大，超過50×10-3cN/dtex，因此只能制成繃緊感強(qiáng)并且粗硬感強(qiáng)的織物。對應(yīng)于絲伸長50％時的應(yīng)力優(yōu)選在10×10-3cN/dtex以下。另外，為了獲得充分的彈性，恢復(fù)率在60％以上是重要的。恢復(fù)率優(yōu)選在70％以上。另外，熱處理后的柔軟彈性絲的卷曲直徑優(yōu)選在250μm以下，這樣能容易地顯示柔軟彈性，而且在制成織物時能夠獲得一種減少表面粗糙感的高質(zhì)量的織物。柔軟彈性絲的卷曲直徑更優(yōu)選是在200μm以下。另外，如果使單絲間的卷曲相位一致，則在制成織物時能夠獲得一種表面具有細(xì)皺紋的美觀的織物。另一方面，如果使單絲間的卷曲相位錯開，則能容易制成一種表面平滑的，光滑性良好的織物。另外，如果在實質(zhì)上無荷重下的卷曲伸長率(E0)在45％以上，則能進(jìn)一步地提高其彈性，因此較好。此處所說的卷曲伸長率是表示卷曲程度的一個指標(biāo)，卷曲伸長率的數(shù)值越大，則卷曲程度越高，其彈性也越高。E0值更優(yōu)選是在60％以上。E0值反映在無荷重下的卷曲程度，但是，在把并列型復(fù)合絲制成強(qiáng)捻絲或織物的情況下，由強(qiáng)捻產(chǎn)生的約束力或由織物的組織產(chǎn)生的約束力有時會導(dǎo)致難以發(fā)揮卷曲作用。因此，在荷重下的卷曲伸長率也是重要的，這一特性可以根據(jù)在承受3.5×103cN/dtex(4mgf/d)荷重時的卷曲伸長率(E3.5)來估計。對于本發(fā)明的柔軟彈力絲來說，E3.5優(yōu)選在10％以上。另一方面，對于以往的對苯二甲酸乙二醇酯類的并列型復(fù)合絲來說，E3.5為0.5％左右，這樣，在將其制成強(qiáng)捻絲或織物的情況下，難以發(fā)揮卷曲性能，從而成為一種缺乏彈性的制品。E3.5更優(yōu)選是在14％以上。另外，如果在反復(fù)伸長10次后的卷曲保持率達(dá)到85％以上，則說明該卷曲絲不易發(fā)生彈力減弱現(xiàn)象，從而能夠大幅度地提高相對于織物伸長的形狀保持性，因此較好。反復(fù)伸長10次后的卷曲保持率優(yōu)選在90％以上，更優(yōu)選在95％以上。另一方面，對于以往的聚對苯二甲酸乙二醇酯類的并列型復(fù)合絲來說，反復(fù)伸長10次后的卷曲保持率在80％以下，相對于織物伸長的形狀保持性低劣。另外，為了克服強(qiáng)捻絲或織物的約束以發(fā)揮卷曲作用，收縮應(yīng)力也是重要的，應(yīng)力的極大值優(yōu)選在0.25cN/dtex(0.28gf/d)以上，更優(yōu)選在0.30cN/dtex(0.34gf/d)以上。另外，使收縮應(yīng)力達(dá)到極大值時的溫度優(yōu)選在110℃以上。另外，絲的初期拉伸抵抗度優(yōu)選在60cN/dtex以下，這樣可以用其制成一種柔軟的織物。絲的初期拉伸抵抗度更優(yōu)選在50cN/dtex以下。另外，在織物的高次加工工序中，如果過度收縮，則會使織物粗硬化，因此，柔軟彈力絲的干熱收縮率優(yōu)選在20％以下。在本發(fā)明中，作為絲的纖度均勻度(粗細(xì)均勻度)指標(biāo)的烏斯特均勻度在2.0％以下是重要的。這樣不僅可以避免織物產(chǎn)生染斑，而且在制造織物時能夠抑制絲的收縮疵點，從而可以獲得美觀的織物表面。烏斯特均勻度優(yōu)選在1.2％以下。另外，為了確保柔軟彈力絲在高次加工工序中的通過性和制成織物時的撕裂強(qiáng)度，柔軟彈力絲的強(qiáng)度優(yōu)選在2.2cN/dtex(2.5gf/d)以上，更優(yōu)選在3.0cN/dtex(3.4gf/d)以上。另外，從絲的操作性方面考慮，柔軟彈力絲的拉伸度優(yōu)選為20～45％。本發(fā)明的柔軟彈力絲的結(jié)構(gòu)沒有特殊限定，但是它優(yōu)選是一種偏芯型復(fù)合絲，其中至少有一種成分為PTT，也就是說，如果是一種并列型復(fù)合絲或編芯芯鞘型復(fù)合絲，則它對應(yīng)于絲伸長50％時的應(yīng)力容易降低，同時容易提高其恢復(fù)率。另外，優(yōu)選是增大兩種聚酯的熔融粘度差，這樣可以提高對應(yīng)于絲伸長50％時的恢復(fù)率或卷曲伸長率等的彈力特性。另外，如果將PTT配置于卷曲絲的內(nèi)側(cè)，這樣更有利于提高其彈性。另外，將PTT和PET組合使用有利于提高其耐熱性。另外，將高粘度PTT和低粘度PTT組合使用可以降低楊氏模量，這樣，在制成織物時可以獲得更柔軟的手感，因此較好。另外，將PTT和PBT組合使用可以提高絲的卷曲保持率，卷曲絲的彈力不易減弱，從而可以提高織物對伸長的形狀保持性，因此較好。另外，對聚酯的復(fù)合比例沒有任何限定，但是，從發(fā)揮卷曲作用的觀點考慮，優(yōu)選為3/7～7/3，更優(yōu)選為4/6～6/4，特別優(yōu)選為5/5。應(yīng)予說明，在本發(fā)明中所說的PET是指使用對苯二甲酸作為酸性成分和使用乙二醇作為二醇成分合成的縮聚物，所說的PTT是指使用對苯二甲酸作為酸性成分和使用1，3-丙二醇作為二醇成分合成的縮聚物，所說的PBT是指使用對苯二甲酸作為酸性成分和使用1，4-丁二醇作為二醉成分合成的縮聚物。另外，二醇成分和酸成分各有15mol％以下的一部分可以被其他可以共聚的成分替換。當(dāng)共聚成分是聚乙二醇的情況下，其比例為15重量％以下。除此之外，還可以含有其他聚合物、消光劑、阻燃劑、除靜電劑、顏料等的添加物。但是，如果復(fù)合聚合物的熔融粘度差過大，則會發(fā)生所謂的絲條彎曲，因此使紡絲效率顯著降低。為此，有必要使用象特開平11-43835號公報記載的插入式的復(fù)雜噴絲頭(圖2(b))，但這樣會在組件或噴絲頭內(nèi)發(fā)生聚酯的異常滯留，因此，有時會使紡絲效率顯著降低。另外，使用在特公昭43-19108號的圖3中記載的在吐出的同時兩種聚酯合流在一起的復(fù)合的噴絲頭也不是不可以，但是這種噴絲頭的復(fù)合狀態(tài)或聚酯的流量容易變得不穩(wěn)定，成為絲條不勻增大的主要原因，所以最好避免使用?？墒牵绻箖煞N聚酯的熔融粘度比變小，即便使用單純平行合流的復(fù)合噴絲頭(圖2(a))，也能避免象使用纖維學(xué)會志，Vol，54，p-173(1998)中所記載那樣的噴絲頭時所發(fā)生的由絲條彎曲引起的紡絲效率低下的問題。這樣利用熔融粘度的組合可以大幅度地改善作業(yè)效率，這是其優(yōu)點。熔融粘度比優(yōu)選為1.05～5.00，更優(yōu)選為1.20～2.50。此處所說的熔融粘度比按下述公式定義。熔融粘度的測定條件與聚酯的熔融紡絲條件一致，溫度為280℃，應(yīng)變速度為6080秒-1。熔融粘度比＝V1/V2V1熔融粘度相對地較大的聚合物的熔融粘度值(泊)V2熔融粘度相對地較小的聚合物的熔融粘度值(泊)另外，低粘度側(cè)的聚酯的熔融粘度優(yōu)選為300～700泊，這樣可以提高紡絲效率，減少絲條不勻或斷絲的現(xiàn)象，并且可以提高其柔軟彈性。在本發(fā)明中對纖維的斷面形狀沒有任何限定，但是可以考慮采用例如象圖3所示的斷面形狀。其中，可以根據(jù)不同的用途來選擇適宜的斷面形狀，例如從發(fā)揮卷曲性和手感二者平衡的觀點考慮，可以選擇圓形斷面中具有半圓狀并列的斷面，但在以干燥手感為目標(biāo)時可以選擇三角形斷面，而在以量輕和保溫為目標(biāo)時可以選擇中空的平列型斷面。另外，在本發(fā)明中，并列型復(fù)合絲的復(fù)合界面優(yōu)選是在絲的斷面中呈直線形，這樣有利于發(fā)揮卷曲作用，從而提高其彈性。所謂以復(fù)合界面呈直線性為指標(biāo)，是指例如象圖4所示的絲斷面中的復(fù)合界面那樣，從絲表面向中心方向深度為2μm的點a、b和界面的中心點c共三點構(gòu)成的圓的曲率半徑R(μm)優(yōu)選為R≥10×D0.5。此處，D表示單絲纖度(dtex)。本發(fā)明的柔軟彈力絲的制造方法沒有特殊限定，例如它可以按照下述方法來制造。首先說明本發(fā)明柔軟彈力絲制造方法中的第1和第2的優(yōu)選方案。也就是說，把由兩種聚酯構(gòu)成的偏芯型復(fù)合絲按1200m/分以上的速度紡絲，然后按拉伸溫度50～80℃、拉伸絲伸長20～45％的拉伸倍率進(jìn)行拉伸的熱定形的方法。此處，作為用于復(fù)合的兩種聚酯的組合，只要使其熔融粘度比處于1.05～5.00的范圍內(nèi)，即可以提高紡絲效率，但優(yōu)選是聚酯中至少一方是PTT或PBT，這樣可以容易地發(fā)揮其柔軟彈性，其中更優(yōu)選是PTT。另外，為了抑制絲條不勻，紡絲溫度和紡絲速度的選定是重要的。PTT的熔點約比PET低30～35℃，因此其紡絲溫度也低于PET通常的紡絲溫度，優(yōu)選設(shè)定為250～280℃。這樣可以抑制PTT的熱劣化和粘度的過度降低，并能防止絲強(qiáng)度的降低，而且可以減少絲條不均的現(xiàn)象。紡絲溫度更優(yōu)選為255～275℃。另外，當(dāng)紡絲速度在1200m/分以上時，可以穩(wěn)定紡絲的冷卻過程，并能大幅度地抑制搖紗或絲固化點的變動。與按照低于上述的速度紡絲獲得的絲線相比，可以大幅度地抑制絲條不勻的現(xiàn)象。另外，如此還有提高絲強(qiáng)度的優(yōu)點。但是，當(dāng)紡絲速度為3000m/分左右時容易導(dǎo)致柔軟彈力絲的彈性降低，因此最好避免?？墒?，當(dāng)紡絲速度達(dá)到5000m/分以上時，反而會使彈性提高，因此采用高速紡絲也是理想的。在進(jìn)行拉伸和熱定形時，最好考慮到與PET相比，PTT的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度和熔點皆較低并且其耐熱性較差這些特點。特別是為了抑制絲條不勻，拉伸溫度的選定是重要的，拉伸溫度優(yōu)選為50～80℃。這樣可以抑制在預(yù)熱時絲的過度結(jié)晶化或熱劣化。這樣一來，由于在預(yù)熱輥上或熱針上的搖紗作用或由于拉伸點的變動所引起的絲條不勻就減少了，斷絲情況也減少了，而且絲的強(qiáng)度也提高了。拉伸溫度優(yōu)選為65～75℃。另外，為了降低拉伸絲的干熱收縮率，優(yōu)選在拉伸之后接著進(jìn)行熱定形，但是，在使用熱輥作為熱定形裝置的情況下，熱定形溫度優(yōu)選為120～160℃左右，而在使用熱板的情況下優(yōu)選為110～180℃左右，這樣可使其收縮率在20％以下。另外，如果使用熱板作為熱定形裝置，則分子鏈的緊張狀態(tài)被熱固定下來，從而可以提高絲的收縮應(yīng)力，因此較好。另外，為了發(fā)揮本發(fā)明的柔軟彈性，拉伸倍率是重要的，優(yōu)選將拉伸絲的拉伸度設(shè)定為20～45％。這樣可以抑制由于過度高倍率拉伸所引起的在拉伸過程中斷絲的發(fā)生和柔軟彈性的降低，以及在織物形成過程中斷絲的發(fā)生，而且還可以避免由于低倍率拉伸引起的彈性的降低以及在織物形成過程中發(fā)生的パ-ンヒケ等的麻煩。對拉伸倍率的設(shè)定更優(yōu)選是使拉伸絲的拉伸度為25～35％。另外，拉伸工序可以采用兩種優(yōu)選方案，一種方案是在將紡成的絲條卷繞好之后轉(zhuǎn)入拉伸工序的紡絲/拉伸的二工序法(第1種優(yōu)選方案)，另一種方案是不卷繞紡成的絲條就直接將紡成的絲拉伸的方法(第2種優(yōu)選方案)。下面通過附圖來具體地說明紡絲/拉伸的二工序法。在圖5中，熔融的聚酯被過濾器2過濾，進(jìn)而通過噴絲頭3進(jìn)行紡絲。然后，紡出的絲條在通過冷卻裝置冷卻和由給油裝置6給油之后，根據(jù)需要利用空氣噴嘴對其施加交絡(luò)處理，在經(jīng)過第1牽引輥(1GD)8和第2牽引輥(2GD)9牽引之后，被卷繞機(jī)10卷繞。其中，1GD8的圓周速度等于紡絲速度。然后，對卷繞后的未拉伸絲11用公知的拉伸裝置進(jìn)行拉伸并進(jìn)行熱定形處理，例如在圖6中，未拉伸絲11在由給料輥(FR)12送出之后被第1熱輥(1R)13預(yù)熱，然后在1HR13和第2熱輥(2HR)14之間進(jìn)行拉伸。接著在2HR14處被熱定形，進(jìn)而在通過冷輥15之后便成為拉伸絲16而被卷繞。另外，在圖7所示的例子中，利用熱板17代替2HR14作為熱定形裝置。應(yīng)予說明，1HR13的溫度為拉伸溫度，2HR14或熱板17的溫度為熱定形溫度，冷輥15的速度為拉伸速度。下面利用附圖來具體地說明紡絲直接拉伸法。在圖8中，熔融的聚酯被過濾器2過濾，進(jìn)而通過噴絲頭3進(jìn)行紡絲。然后，紡出的絲條在通過冷卻裝置冷卻和由給油裝置6給油之后，根據(jù)需要利用空氣噴嘴對其施加交絡(luò)處理，進(jìn)而在由第1熱納爾遜輥(1HNR)18牽引和預(yù)熱后，在1HNR18和第2熱納爾遜輥(2HNR)19之間進(jìn)行拉伸，進(jìn)而在2HNR19處熱定形之后，被卷繞機(jī)10卷繞。此處，1HNR18的圓周速度為紡絲速度，1HNR18的溫度為拉伸溫度，2HNR19的溫度為熱定形溫度。這樣，如果采用紡絲直接拉伸法代替以往的紡絲、拉伸二工序法，則可以提高制造工藝的效率和降低其成本，這是其優(yōu)點，另外還容易使柔軟彈力絲的卷曲位相隨機(jī)化，特別是在使用不捻絲的情況下可以使織物中的絲隨機(jī)地收縮結(jié)果容易獲得一種平滑性良好的織物，這也是其優(yōu)點。下面利用圖9來說明本發(fā)明的柔軟彈力絲制制造方法的第3優(yōu)選方案，即簡略化的紡絲直接拉伸法。在圖9中，在噴絲頭3和1GD8之間的紡絲線路上設(shè)置一個非接觸式加熱器20，由于以4000m/分以上的高速進(jìn)行紡絲，使得上述偏芯型復(fù)合絲在非接觸式加熱器20中受到空氣阻力的作用而自動地拉伸并接著被熱定形。這時，由于絲線以非集束狀態(tài)通過非接觸式加熱器，因此使得在單絲之間發(fā)生隨機(jī)的拉伸和熱定形，從而使得它與上述熱輥型紡絲直接拉伸法相比，柔軟彈力絲的位相更易隨機(jī)化，因此較好。下面利用圖5來說明本發(fā)明柔軟彈力絲的制造方法的第4優(yōu)選方案，即高速紡絲法。在圖5中，由于以5000m/分以上的紡絲速度來紡制上述偏芯型復(fù)合絲，使得該復(fù)合絲在噴絲頭3和1GD8之間受到空氣阻力的作用而自動地拉伸并由于絲條本身所具有的熱的作用而被熱定形?？墒?，對于本發(fā)明的柔軟彈力絲來說，當(dāng)生產(chǎn)100段/m以上的捻絲時，其卷曲相位容易對齊，即使在織物的狀態(tài)下也容易發(fā)揮其彈性，因此較好。另外，一般來說，如果將并列型復(fù)合絲制成強(qiáng)捻絲，則其卷曲作用發(fā)揮不好，從而使其彈性降低，但是，對于本發(fā)明的柔軟彈力絲來說，其E3.5值要比以往的PET類并列型復(fù)合絲高得多，因此，即使將其制成強(qiáng)捻絲，也能顯示充分的彈性。應(yīng)予說明，此處所說的強(qiáng)捻是是指進(jìn)行捻度系數(shù)在5000以上的捻絲操作，當(dāng)絲的纖度為56dtex時，其捻數(shù)在700段/m以上。捻度系數(shù)被定義為捻數(shù)(段/m)與纖度(dtex×0.9)平方根的乘積。另外，本發(fā)明的柔軟彈力絲也可以按不捻絲使用，在此情況下，在絲條的單絲之間的卷曲相位對不齊，可以制成一種表面平滑的織物，例如可以作為平滑性優(yōu)良的彈力里子等使用。另外，與卷曲相位對齊的情況相比，其膨松性好，這也是其優(yōu)點之一。另外，用本發(fā)明的柔軟彈力絲制成的編織物具有一種為以往的編織物所沒有的彈性，成為一種彈力優(yōu)良的編織物。特別是對于針織物來說，在高次加工工序中，織物在約束力弱的狀態(tài)下收縮，因此使得包含卷曲收縮在內(nèi)的表觀收縮變大，從而使織物的網(wǎng)眼堵塞，因此，在使用彈力絲的情況下，織物容易粗硬化。因此，對于針織物來說，絲本身所具有的柔軟彈性是特別重要的參數(shù)，而使用本發(fā)明的柔軟彈力絲可以制得一種在過去所無法獲得的柔軟彈性針織物。另外，如果使用卷曲相位對齊的柔軟彈力絲，則容易在織物網(wǎng)之間產(chǎn)生細(xì)的卷曲并形成細(xì)的皺紋，從而可以獲得審美性高的針織物。另外，如果將本發(fā)明的柔軟彈力絲與一些由沸水收縮率在10％以下的聚酯或尼龍構(gòu)成的低收縮絲進(jìn)行混纖，則不但可以進(jìn)一步提高織物的柔軟感，而且可以提高其膨松感或回彈感，因此較為理想。如果使低收縮絲存在于柔軟彈力絲較外層的周圍，則可起到一種彈簧墊的作用，從而進(jìn)一步提高其柔軟感，另外，由于增大了復(fù)絲的絲徑，因此提高了膨松感。因此，低收縮絲的沸水收縮率越低越有利，其沸水收縮率優(yōu)選在4％以下，更優(yōu)選在0％以下。另外，低收縮絲的初期抗拉伸力越低越好，優(yōu)選在50cN/dtex以下。另外，低收縮絲的單絲纖度越細(xì)，越能提高其柔軟感，單絲纖度優(yōu)選在2.5dtex以下，更優(yōu)選在1.0dtex以下。另外，如果將本發(fā)明的柔軟彈力絲與天然纖維和/或半合成纖維混用，則可以在不損害天然纖維或半合成纖維所具有的吸放濕性或接觸冷感、回彈性等優(yōu)良手感的條件下獲得附加的彈性，因此較為理想。此處所說的混用是指混纖或交織、交編等。為了使柔軟彈力絲所具有的特性與天然纖維或半合成纖維的手感相互平衡，天然纖維與半合成纖維的總重量優(yōu)選為織物重量的10～90％。本發(fā)明適合用于襪子、襯衣、罩衫、羊毛衫、短褲、裙子、連衣裙、套裝、ブルゾン、內(nèi)衣褲、衣里等。下面利用實施例來詳細(xì)地說明本發(fā)明。應(yīng)予說明，在實施例中使用以下的測定方法。A.相應(yīng)于絲伸長50％時的應(yīng)力和恢復(fù)率首先將絲絞紗，在實質(zhì)上無荷重的狀態(tài)下于沸水中浸漬15分鐘，借此進(jìn)行熱處理。然后使用自動拉伸試驗機(jī)對此熱處理絲按照初期試樣長度50mm的條件向其施加4.4×10-3cN/dtex(5mgf/d)的初期張力，從此時開始按照100％分的拉伸速度使絲伸長50％，然后立即按相同速度返回，使拉伸率恢復(fù)至0％，畫出其滯后曲線(圖1)。然后以初期張力作為基準(zhǔn)，以達(dá)到的最高應(yīng)力作為相應(yīng)于伸長50％時的應(yīng)力。在圖1中，恢復(fù)率按照恢復(fù)率(％)＝[(50-a)/50]×100％計算。其中，a表示在滯后曲線的恢復(fù)過程中產(chǎn)生的應(yīng)力等于初期張力時的拉伸率。B.卷曲伸長率(圖10)卷曲伸長率(％)＝[(L1-L2)/L1]×100％L1將纖維絞紗置于沸水中處理15分鐘之后再在180℃下干熱處理15分鐘，然后使其吊掛180×10-3cN/dtex荷重時的絞紗長度。L2在測定L1之后，將吊掛的荷重由180×10-3cN/dtex(0.2gf/d))變換為0.9×10-3cN/dtex(1mgf/d)時的絞紗長度E0在實質(zhì)上無荷重下進(jìn)行熱處理時的卷曲伸長率。E3.5在3.5×10-3cN/dtex(4mgf/d))荷重下進(jìn)行熱處理時的卷曲伸長率。C.卷曲保持率在卷曲伸長率的測定中，以熱處理時的荷重為0.9×10-3cN/dtex(1mgf/d)來測定E1。然后以重的荷重(180×10-3cN/dtex)和輕的荷重(0.9×10-3cN/dtex)反復(fù)地追加9次負(fù)荷，如此讓其進(jìn)行總計10次伸長/恢復(fù)，然后測定它在吊掛輕荷重時的絞紗長度L10’，然后按下式求出伸長10次后的卷曲拉伸率E110(％)，并通過它與初次卷曲伸長率E1之比來求出卷縮保持率。卷曲保持率(％)＝[E110/E1]×100(％)E110(％)][(L0’-L10’)/L0’]×100(％)D.卷曲徑對測定E0后的絲在盡可能在不加任何力的狀態(tài)下取樣，用掃描型電子顯微鏡觀察(圖11)。希后隨機(jī)地選擇100個卷曲，測定其直徑(外徑)，以這些卷曲直徑的平均值作為卷曲徑。E.烏斯特均勻度(U％)使用Zellweger公司制的USTERTESTER1ModelC，一邊按200m/分的速度給絲，一邊按常規(guī)方法進(jìn)行測定。F.收縮應(yīng)力使用カネボウEngineering社制的應(yīng)力測定儀按150℃/分的升溫速度進(jìn)行測定。將樣品制成10cm×2的彈簧形，使其初期張力為纖度(分特)×0.9×(1/30)gf。G.強(qiáng)度和拉伸度使初期試樣長度＝50mm，拉伸速度＝50mm/分(100％/分)，按照J(rèn)ISL1013所示的條件求出荷重-伸長曲線。將伸長值除以初期試樣長度，以所獲比值作為拉伸度。H.熔融粘度使用東洋精機(jī)制的キヤピログラフ1B，在氮氣氛中進(jìn)行測定。按照測定溫度280℃和變形速度6080秒-1的條件測定3次，以其平均值作為熔融粘度。I.極限粘度在鄰氯酚中，25℃下進(jìn)行測定。J.初期的拉伸抵抗度按照J(rèn)ISL1013進(jìn)行測定。K.沸水收縮率和干熱收縮率沸水收縮率(％)＝[(L0″-L1″)/L0″)]×100％L0″將拉伸絲絞紗，在初荷重0.18cN/dtex(0.2gf/d)的條件下測得的絞紗的原始長度。L1″把測定L0″之后的絞紗在實質(zhì)上無荷重的狀態(tài)下于沸水中處理15分鐘，在風(fēng)干之后在初荷重0.18cN/dtex(0.2gf/d)的條件下測得的絞紗長度。干熱收縮率(％)＝[(L0″-L2″)/L0″)]×100％L2’把測定L1’之后的絞紗在實質(zhì)上無荷重的狀態(tài)下于180℃的干熱下處理15分鐘，在風(fēng)干之后在初荷重0.18cN/dtex(0.2gf/d)的條件下測得的絞紗長度。L.手感評價對實施例和比較例中獲得的織物就柔軟感、膨松感、回彈感、彈性、染斑、表面感(織物表面的審美性)進(jìn)行1～5級的官能評價。以3級以上為合格。實施例1把熔融粘度為400泊的不含氧化鈦的均聚PTT和熔融粘度為370泊的含有0.03重量％氧化鈦的均聚PET分別于260℃和285℃下熔融，使用一種絕對過濾孔徑15μm的不銹鋼制非織布過濾器分別將其過濾，然后使其在275℃的紡絲溫度下從一個孔數(shù)為12的平行合流復(fù)合紡絲噴絲頭(圖2(a))中吐出，成為一種復(fù)合比為1∶1的并列型復(fù)合絲(圖3(b))。這時的熔融粘度比為1.08。按照1500m/分的紡絲速度卷繞168dtex、12條長絲的未拉伸絲，然后使用具有圖6所示熱輥的拉伸機(jī)按照1HR13的溫度70℃、2HR14的溫度130℃、拉伸倍率3.00的條件進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸兩種制絲性能均良好，沒有發(fā)生斷絲現(xiàn)象。其物性值示于表2中，可以看出，PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為200μm，成為一種非常高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為42cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為11％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為128℃。該纖維中兩種成分界面的曲率半徑為80μm。實施例2把熔融粘度為700泊的不含氧化鈦的均聚PTT和熔融粘度為390泊的含有0.03重量％氧化鈦的均聚PET作為聚合物組合物，與實施例1同樣地紡絲，卷繞168dtex、12條長絲的未拉伸絲。這時的熔融粘度比為1.75，并列型復(fù)合絲呈(圖3(b))的形狀。然后使用具有圖7所示熱板的拉伸機(jī)按照1HR13的溫度70℃、熱板17的溫度165℃、拉伸倍率3.00的條件進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸兩種制絲性能均良好，沒有發(fā)生斷絲現(xiàn)象。其物性值示于表2中，可以看出，PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為190μm，成為一種非常高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為44cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為11％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為145℃。該纖維中兩種成分界面的曲率半徑為40μm。實施例3把熔融粘度為1900泊的不含氧化鈦的均聚PTT和熔融粘度為390泊的含有0.03重量％氧化鈦的均聚PET作為聚合物組合物，使用一種在特開平9-157941號公報中記載的孔數(shù)為12的插入型復(fù)合紡絲噴絲頭(圖2(b))，以1350m/分的紡絲速度與實施例同樣地紡絲，卷繞190dtex、12條長絲的未拉伸絲。這時的熔融粘度比為4.87，并列型復(fù)合絲呈(圖3(b))的形狀。然后按照拉伸倍率3.40的條件與實施例2同樣地進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸兩種制絲性能均良好。其物性值示于表2中，可以看出，PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為190μm，成為一種高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為44cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為11％，具有足夠的收縮性。另外，顯示有大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為145℃。應(yīng)予說明，雖然處于允許范圍內(nèi)，但是與實施例1、2相比，在紡絲、拉伸過程中發(fā)生的斷絲現(xiàn)象有所增加。該纖維中兩種成分界面的曲率半徑為25μm。實施例4把熔融粘度為1500泊的不含氧化鈦的均聚PTT和熔融粘度為400泊的不含氧化鈦的均聚PTT分別于270℃和260℃下熔融，然后使用一種在特開平9-157941號公報中記載的孔數(shù)為12的插入型復(fù)合紡絲噴絲頭(圖2(b))，以265℃的紡絲溫度和1350m/分的紡絲速度與實施例1同樣地紡絲，卷繞132dtex、12條長絲的未拉伸絲。這時的熔融粘度比為3.75，并列型復(fù)合絲呈(圖3(b))的形狀。然后，按照1HR13的溫度65℃、2HR14的溫度130℃、拉伸倍率2.35的條件進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸兩種制絲性能均良好。其物性值示于表2中，可以看出，高粘度的PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為190μm，成為一種非常高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為22cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為12％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為125℃。應(yīng)予說明，雖然處于允許范圍內(nèi)，但是與實施例1、2相比，在紡絲、拉伸過程中發(fā)生的斷絲現(xiàn)象有所增加。該纖維中兩種成分界面的半徑為60μm。實施例5把熔融粘度為700泊(極限粘度1.18)不含氧化鈦的均聚PTT和熔融粘度為600泊(極限粘度0.82)含有0.03重量％氧化鈦的均聚PBT作為聚合物組合物，與實施例4同樣地紡絲，卷繞168dtex、12條長絲的未拉伸絲。這時的熔融粘度比為1.17，并列型復(fù)合絲呈(圖3(b))的形狀。然后使用具有圖7所示熱板的拉伸機(jī)按照1HR13的溫度65℃、熱板17的溫度160℃、拉伸倍率3.00的條件進(jìn)行拉伸。其物性值示于表2中，可以看出，PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑較細(xì)，為220μm，成為一種高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為34cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為12％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為153℃。該纖維中兩種成分界面的曲率半徑為28μm。實施例6把熔融粘度為1150泊的不含氧化鈦的均聚PBT和熔融粘度為300泊的含有0.03重量％氧化鈦的均聚PTT作為聚合物組合物，與實施例4同樣地紡絲。這時的熔融粘度比為3.83，并列型復(fù)合絲呈(圖3(b))的形狀。然后使用具有圖7所示熱板的拉伸機(jī)按照1HR13的溫度65℃、熱板17的溫度160℃、拉伸倍率3.00的條件進(jìn)行拉伸。其物性值示于表2中，可以看出，PBT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑為290μm，其質(zhì)量稍差于實施例1的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為31cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為11％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為150℃。應(yīng)予說明，雖然處于允許范圍內(nèi)，但是與實施例1、2相比，在紡絲、拉伸過程中的斷絲有所增加。該纖維中兩種成分界面的曲率半徑為46μm。實施例7除了紡絲速度為3000m/分和卷繞77dtex、12條長絲的未拉伸絲之外，其余按照與實施例2同樣的條件進(jìn)行熔融紡絲。使用該未拉伸絲，除了拉伸倍率為1.40倍之外，其余按照與實施例2同樣的條件進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸兩種制絲性能均良好，沒有發(fā)生斷絲現(xiàn)象。其物性值示于表2中，可以看出，PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為220μm，成為一種非常高質(zhì)量的產(chǎn)品。實施例8除了把并列復(fù)合變成偏芯芯鞘復(fù)合(圖3(h))，以及對聚合物和復(fù)合比作如下所述的變更之外，其余按照與實施例1同樣的條件進(jìn)行熔融紡絲。這時，作為鞘聚合物的是熔融粘度為400泊的含有0.40重量氧化鈦的PET，其比例為60重量％，而作為芯聚合物的是熔融粘度為700泊的不含氧化鈦的PTT，其比例為40重量％。使用該未拉伸系，除了拉伸倍率為2.60、2HR14的溫度為140℃之外，其余按照與實施例1同樣的條件進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸兩種制絲性能性能均良好，沒有發(fā)生斷絲現(xiàn)象。其物性值示于表2中，可以看出，它顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑較細(xì)，為240μm，成為一種高質(zhì)量的產(chǎn)品。實施例9除了纖維斷面形狀為中空斷面(圖3(f))之外，其余按照與實施例2同樣的條件進(jìn)行熔融紡絲，卷繞168dtex、12條長絲的未拉伸絲。使用該未拉伸絲，除了拉伸倍率為2.95之外，其余按照與實施例2同樣的條件進(jìn)行拉伸。其物性值示于表1中，可以看出，PPT處于卷曲的內(nèi)側(cè)，顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑較細(xì)，為240μm，成為一種高質(zhì)量的產(chǎn)品。實施例10除了使用熔融粘度為390泊的不含氧化鈦的聚對苯二甲酸丁二醇酯(以下簡稱PBT)代替PTT之外，其余與實施例1同樣地進(jìn)行紡絲，卷繞168dtex、12條長絲的未拉伸絲。然后，按照拉伸倍率3.00，與實施例1同樣地進(jìn)行拉伸，獲得了柔軟彈力絲。其物性值示于表2中，可以看出，它顯示出良好的卷曲能力。但是，相應(yīng)于伸長50％時的應(yīng)力超過了10×10-3cN/dtex，而且其恢復(fù)率不到70％，因此其柔軟性和彈性均稍差于實施例1的產(chǎn)品。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑為300μm，故其質(zhì)量稍差于實施例1的產(chǎn)品。另外，其卷曲相位與實施例1相比是隨機(jī)的。實施例11除了使用熔融粘度為1050泊的不含氧化鈦的PBT來代替PTT之外，其余與實施例2同樣地進(jìn)行紡絲，卷繞190dtex、12條長絲的未拉伸絲。然后，按照拉伸倍率3.40，與實施例1同樣地進(jìn)行拉伸，獲得了柔軟彈力絲。其物性值示于表2中，可以看出，它顯示出良好的卷曲能力。但是，相應(yīng)于伸長50％時的恢復(fù)率不到70％，因此其彈性稍差于實施例2的產(chǎn)品。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑為280μm，故其質(zhì)量也稍差于實施例1的產(chǎn)品。另外，其卷曲相位與實施例2相比是隨機(jī)的。另外，其初期拉伸抵抗度為55cN/dtex，故其柔軟性稍差于實施例2的產(chǎn)品，但是其干熱收縮率為12％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為128℃。應(yīng)予說明，雖然處于允許范圍內(nèi)，但是與實施例1、2相比，在紡絲、拉伸過程中的斷絲有所增加。實施例12除了使用熔融粘度為390泊的不含氧化鈦的的PBT代替PTT和將紡絲速度定為6000m/分之外，其余與實施例1同樣地進(jìn)行紡絲，獲得62dtex、12條長絲的未拉伸絲。使用該未拉伸絲，除了拉伸倍率為1.10之外，其余與實施例1同樣地進(jìn)行拉伸，獲得了柔軟彈力絲。其物性值示于表2中，該柔軟彈力絲顯示良好的卷曲能力。但是，相應(yīng)于伸長50％的恢復(fù)率不到70％，因此其彈性稍差于實施例6的產(chǎn)品。另外，通過用于測定E下的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑為260μm，其質(zhì)量稍差于實施例1的產(chǎn)品。另外，其卷曲相位與實施例1相比是隨機(jī)的。實施例13除了使用圖8的紡絲直接拉伸裝置，1HNR18的周速度1500m/分、溫度75℃，2HNR19的周速度4500m/分、溫度130℃之外，其余與實施例2同樣地紡絲，卷繞56dtex、12條長絲的未拉伸絲。所獲得柔軟彈力絲的物性值示于表2中，可以看出，PTT處于卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示出優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為200μm，成為一種非常高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，其初期拉伸抵抗度為42cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為10％，具有足夠低的收縮性。另外，顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為128℃。實施例14使用圖9的紡絲直接拉伸裝置，非接觸式加熱器20的溫度為190℃，紡絲速度為5000m/分，在2GD9與卷繞機(jī)10之間用100℃的蒸汽進(jìn)行熱處理與實施例2同樣地進(jìn)行紡絲。所獲柔軟彈力絲的物性值示于表2中，可以看出，PTT處理卷曲的內(nèi)側(cè)并顯示優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為190μm，成為一種非常高質(zhì)量的產(chǎn)品。另外，卷曲的相位在單絲之間是隨機(jī)的，因此，與實施例2相比，是一種具有膨松感的產(chǎn)品。進(jìn)而，其初期拉伸抵抗度為43cN/dtex，足夠柔軟，而其干熱收縮率為12％，，具有足夠低的收縮性。另外顯示極大收縮應(yīng)力時的溫度足夠高，為126℃。實施例15除了將紡絲速度改變?yōu)?000m/分之外，其余按照與實施例2同樣的條件進(jìn)行熔融紡絲。對所獲的絲不進(jìn)行拉伸，可以按其卷繞的狀態(tài)直接使用。其物性值示于表2中，可以看出，它顯示優(yōu)良的卷曲能力。另外，通過用于測定E0的熱處理發(fā)現(xiàn)的卷曲徑非常細(xì)，為120μm，而且其卷曲相位在單絲之間是隨機(jī)的，故與實施例2相比，是一種具有膨松感的產(chǎn)品。進(jìn)而，其干熱收縮率為5％，是一種具有足夠低收縮性的收縮。比較例1使用熔融粘度為850泊的不含氧化鈦的均聚PTT和熔融粘度為850泊的含有0.03重量％的均聚PET作為聚合物的組合物，按照900m/分的紡絲速度和286℃的紡絲溫度，與實施例2同樣地進(jìn)行紡絲，獲得了168dtex、12條長絲的未拉伸絲。然后，除了拉伸倍率為3.00倍之外，其余與實施例2同樣地進(jìn)行拉伸和熱定形。其物性值示于表2中，可以看出，它雖然顯示出某種程度的卷曲能力，但是其紡絲溫度較高，在PTT一側(cè)發(fā)生熱劣化，因此噴絲不穩(wěn)定，而且于未拉伸絲的紡絲速度低，因此使得在紡絲過程中的搖紗或固化點的變動增大。因此導(dǎo)致拉伸絲的絲強(qiáng)度顯著降低的烏斯特均勻度劣化。另外，相應(yīng)于伸長50％時的應(yīng)力超過50×10-3cN/dtex，因此其柔軟性和彈性均不及實施例2。比較例2使用比較例1的聚合物組合物，按照280℃的紡絲溫度和1500m分的紡絲速度，與實施例1同樣地進(jìn)行紡絲，獲得了146dtex、12條長絲的未拉伸絲。然后，除了拉伸倍率為2.70倍、1HR13的溫度為100℃之外，其余與實施例2同樣地進(jìn)行拉伸和熱定形。其物性值示于表2中，可以看出，它雖然顯示出某種程度的卷曲能力，但是由于1HR13的溫度較高，因此PTT發(fā)生了熱劣化并頻繁地發(fā)生斷絲。另外，所獲拉伸絲是一種絲強(qiáng)度低和烏斯特均勻度差的產(chǎn)品。另外，相應(yīng)于伸長50％時的應(yīng)力超過50×10-3cN/dtex，因此其柔軟性和彈性均不及實施例2。比較例3將熔融粘度為130泊(極限粘度0.46)和熔融粘度為2650泊(極限粘度0.77)的含有0.03重量％氧化鈦的均聚PET分別于275℃和290℃熔融，使用一種絕對過濾孔徑20μm的不銹網(wǎng)制非織布過濾器分別將其過濾，然后在290℃的溫度下使其以復(fù)合比1∶1的并列型復(fù)合絲(圖3(a))的形式通過一個孔數(shù)為12的在特開平9-157941號公報中記載的插入型噴絲頭(圖2(b))噴出。這時的熔融粘度比為20.3。按照1500m/分的紡絲速度卷繞154dtex、12條長絲的未拉伸絲，然后在1HR13的溫度90℃、熱板17的溫度150℃、拉伸倍率2.80的條件下進(jìn)行拉伸。其紡絲、拉伸這兩種制絲性皆低劣，頻繁地發(fā)生斷絲。其物性值示于表2中，可以看出，其相應(yīng)于伸長50％時的應(yīng)力超過50×10-3cN/dtex，不能成為本發(fā)明的柔軟彈力絲。另外，其E3.5＝0.5％并且在約束下的卷曲能力低劣。而且，它的初期拉伸抵抗度為75cN/dtex，是一種缺乏柔軟度的產(chǎn)品。比較例4作為聚合物的組合物，使用熔融粘度為2000泊的含有0.03重量％氧化鈦的均聚PET與熔融粘度為2100泊并含有10mol％間苯二甲酸作為酸成分和含有0.03重量％氧化鈦的共聚PET，將它們分別于285℃和275℃下熔融，以285℃的紡絲溫度與實施例1同樣地進(jìn)行紡絲，按照1500m/分的紡絲速度卷繞154dtex、12條長絲的未拉伸絲。然后按照2.75的拉伸倍率與比較例3同樣地進(jìn)行拉伸。紡絲和拉伸這兩種制絲性性能均良好，沒有發(fā)生斷絲。其物性值示于表2中，可以看出，相應(yīng)于伸長50％的應(yīng)力超過了50×10-3cN/dtex，不能成為本發(fā)明的柔軟彈力絲。另外，其E3.5＝0.4％并且在約束下的卷曲能力低劣。表1表2</tables>TS收縮應(yīng)力的極大值(cN/dtex)；強(qiáng)度柔軟彈力絲的強(qiáng)度(cN/dtex)實施例16使用實施例1～15和比較例1～4獲得的絲作為原絲，將其按照捻數(shù)700段/m的條件進(jìn)行捻絲，以65℃的蒸汽進(jìn)行止捻定形。然后用其進(jìn)行28針(gange)的圓形編織，如此將其編成一種具有雙羅紋組織的編織物。然后按照常規(guī)方法將其在90℃下進(jìn)行松弛精加工，再在180℃下對其進(jìn)行中間定形。然后，仍然按照常規(guī)方法對其施加10重量％的堿性減量處理，最后在130℃下進(jìn)行染色。然后對所獲織物的手感進(jìn)行官能評價(表3)。使用實施例1～13的柔軟彈力絲制成的織物具有優(yōu)良的柔軟性和彈性，而且織物的表面富于審美性。進(jìn)而，由于實施例1～4和7、12、13的柔軟彈力絲具有足夠的卷曲回轉(zhuǎn)直徑，因此可以制成一種審美性非常優(yōu)良的織物。另一方面，在比較例1、2中獲得的產(chǎn)品產(chǎn)生染色斑，是一種質(zhì)量低劣的產(chǎn)品。另外，在比較例3、4中獲得的產(chǎn)品是一種手感粗硬的產(chǎn)品。表3實施例17使用實施例1～15和比較例3、4獲得的絲作為原絲，將其按照捻數(shù)1500段/m的條件進(jìn)行捻絲，以65℃的蒸汽進(jìn)行止捻定形。然后使用同一種絲作為經(jīng)紗和緯紗制成平紋織物。這時的紗線密度為經(jīng)紗110支/英寸，緯紗91支/英寸，按照S捻/Z捻交替配置的方式使其扭矩平衡。對所獲得的坯布進(jìn)行如下的加工。首先于90℃進(jìn)行松弛精加工，然后于180℃進(jìn)行干熱處理，再用針式拉幅機(jī)進(jìn)行中間定形。然后按常規(guī)方法進(jìn)行15％的堿性減量處理，接著仍然按照常規(guī)方法于130℃進(jìn)行染色。最后對所獲織物的手感進(jìn)行官能評價(表4)。對于使用實施例1～13獲得的絲作為原絲制成的織物來說，象根據(jù)原絲的特性所預(yù)想的那樣，每一種織物都具有良好的彈性，但是按照比較例3、4獲得的織物則是彈性低劣的產(chǎn)品。表4實施例18使用實施例13和14獲得的柔軟彈力絲按無捻狀態(tài)作為經(jīng)紗和緯紗制成平紋織物。這時的紗線密度，經(jīng)紗為110支/英寸，緯紗為91支/英寸。對所獲的坯布進(jìn)行如下加工。首先于90℃進(jìn)行松弛精加工，然后于180℃進(jìn)行干熱處理，再用針式拉幅機(jī)進(jìn)行中間定形。然后按常規(guī)方法于130℃進(jìn)行染色。獲得的織物具有平滑的表面和非常良好的平滑性，適合作為柔軟彈性的里子使用。實施例19使用實施例1、2、8、9和比較例3、4獲得的柔軟彈力絲作為原絲，然后用其與按照表5所示條件由PET制成的低收縮絲一起制成混纖絲，用65℃的蒸汽對其進(jìn)行止捻定形。然后與實施例17同樣地進(jìn)行織造和加工，最后對其進(jìn)行評價。對所獲織物的手感進(jìn)行官能評價(表6)。對于以實施例的產(chǎn)品作為原絲制成的織物來說，角根據(jù)原絲的特性所預(yù)想的那樣，每一種織物的手感都是柔軟的并且具有良好的彈性，但是以比較例3、4獲得的絲作為原絲制成的織物則是粗硬感強(qiáng)的產(chǎn)品。表5</tables>YM初期拉伸抵抗度表6實施例20使用實施例13獲得的柔軟彈力絲按無捻狀態(tài)作為緯紗和使用旭化成工業(yè)(株)制的銅氨人造絲(“キユプラ”(83dtex、45條長絲)作為經(jīng)紗制成平紋織物。這時的紗線密度，經(jīng)紗為110支/英寸，緯紗為91支/英寸。對所獲的坯布按如下方法進(jìn)行加工。首先于90℃進(jìn)行松弛精加工，然后于150℃進(jìn)行干熱處理，再用針紅拉幅機(jī)進(jìn)行中間定形。然后按常規(guī)方法于100℃進(jìn)行染色。所獲的織物是一種柔軟而且富有彈性的產(chǎn)品，并且由于銅氨人造絲所特有的強(qiáng)接觸冷感而顯示高度的干燥感。另外，其吸放濕性、織物表面的平滑性均良好，是一種最適合作為里子使用的織物。實施例21使用實施例2中獲得的柔軟彈力絲作為原絲，將其按捻數(shù)700段/m的條件進(jìn)行捻絲，進(jìn)而用65℃的蒸汽進(jìn)行止捻定形處理。然后使用這種絲作為緯紗和使用旭化成工業(yè)(株)制的粘膠人造絲“Silma”(83dtex、38條長絲)作為經(jīng)紗制成平紋織物。這時的紗線密度，經(jīng)紗為110支/英寸，緯紗91支/英寸，按S捻/Z捻交替配置的方式來使其扭矩平衡。這所獲的坯布按如下方法進(jìn)行加工。首先于90℃進(jìn)行松弛精加工，然后于150℃用針式拉幅機(jī)進(jìn)行中間定形。最后于100℃進(jìn)行染色。所獲的織物是一種柔軟而且富有彈性的產(chǎn)品。另外，由于粘膠人造絲所特有的優(yōu)良回彈感而獲得一種有彈力的觸感，另外由于其強(qiáng)的接觸冷感而顯示高度的干燥感。另外，其吸放濕性能也是良好的。實施例22使用實施例2中獲得的柔軟彈力絲作為原絲，將其按捻數(shù)500段/m的條件進(jìn)行捻絲，進(jìn)而用65℃的蒸挑汽進(jìn)行止捻定形處理。將所獲的絲與實施例20中獲得的銅氨人造絲混用，用其進(jìn)行24針的圓形編織，如此將其編成一種具有雙羅紋組織的編織物。然后按照常規(guī)方法將其在90℃下進(jìn)行松弛精加工，最后于100℃進(jìn)行染色。所獲的編織物是一種柔軟而且富有彈性的產(chǎn)品，并且由于銅氨人造絲所特有的強(qiáng)接觸冷感而顯示高度的干燥感。另外，其吸放濕性能也是良好的。實施例23除了使用在實施例21中使用的粘膠人造絲代替銅氨人造絲之外，其余與實施例22同樣地制造編織物。所獲的編織物是一種柔軟而且富有彈性的產(chǎn)品。并且由于粘膠人造絲所特有的優(yōu)良的回彈感而獲得一種有彈力的觸感，另外由于其強(qiáng)的接觸冷感而顯示高度的干燥感。另外，其吸放濕性能力是良好的。本發(fā)明可以解決在以往成為問題的繃緊感強(qiáng)的問題或織物粗硬化的問題，提供一種用于制造柔軟彈性比過去優(yōu)良的織物所需的柔軟彈力絲及其織物。權(quán)利要求1.一種實質(zhì)上由聚酯構(gòu)成的絲，其特征在于經(jīng)過熱處理的絲能同時滿足在伸長50％時產(chǎn)生的應(yīng)力在30×10-3cN/dtex以下和恢復(fù)率在60％以上。2.如權(quán)利要求1所述的絲，其烏斯特均勻度在2.0％以下。3.如權(quán)利要求1所述的絲，其卷曲直徑在250μm以下。4.如權(quán)利要求3所述的絲，其卷曲直徑在200μm以下。5.如權(quán)利要求1所述的絲，其強(qiáng)度在2.2cN/dtex以上，收縮應(yīng)力在0.25cN/dtex以上。6.如權(quán)利要求1所述的絲，它在反復(fù)伸長10次之后的卷曲保持率在85％以上。7.如權(quán)利要求6所述的絲，它在反復(fù)伸長10次之后的卷曲保持率在90％以上。8.如權(quán)利要求7所述的絲，它在反復(fù)伸長10次之后的卷曲保持率在95％以上。9.如權(quán)利要求1所述的絲，它是偏芯型復(fù)合絲。10.如權(quán)利要求9所述的絲，在其偏芯型復(fù)合絲中的至少一種成分是PTT或PBT。11.如權(quán)利要求10所述的絲，在其偏芯型復(fù)合絲中的至少一種成分是PTT。12.如權(quán)利要求9所述的絲，其中的偏芯型復(fù)合絲由PTT和PET構(gòu)成。13.如權(quán)利要求1所述的絲，它在無荷重下進(jìn)行熱處理時的卷曲伸長率(E0)在45％以上。14.如權(quán)利要求1所述的絲，它在荷重3.5×10-3cN/dtex(4mgf/d)的條件下進(jìn)行熱處理時的卷曲伸長率(E3.5)在10％以上。15.權(quán)利要求1所述的絲的制造方法，其特征在于，按照1200m/分以上的紡絲速度紡制由兩種以上的聚酯構(gòu)成的偏芯型復(fù)合絲，然后按照50～80℃的拉伸溫度和拉伸絲伸長20～45％的拉伸倍率進(jìn)行拉伸和熱定形。16.如權(quán)利要求15所述的絲的制造方法，該方法是紡絲直接拉伸法。17.如權(quán)利要求16所述的絲的制造方法，該方法是在紡絲之后先進(jìn)行卷繞然后再將其拉伸的紡絲、拉伸二工序法。18.權(quán)利要求1所述的絲的制造方法，其特征在于，在噴絲頭和導(dǎo)絲輥之間設(shè)置非接觸式的加熱器，按照4000m/分以上的紡絲速度紡制由兩種聚酯構(gòu)成的偏芯型復(fù)合絲。19.權(quán)利要求1所述的絲的制造方法，其特征在于，按照5000m/分以上的紡絲速度紡制由兩種聚酯構(gòu)成的偏芯型復(fù)合絲。20.如權(quán)利要求15、18或19所述的絲的制造方法，其中所述的紡絲溫度為250～280℃。21.如權(quán)利要求15、18或19所述的絲的制造方法，其中所述的兩種聚酯的熔融粘度比為1.05～5.00。22.一種混纖絲，其特征在于，它由權(quán)利要求1所述的絲與一種沸水收縮率在10％以下的低收縮絲混纖而成。23.權(quán)利要求1所述的絲或權(quán)利要求22所述的混纖絲，其特征在于，對其施加捻絲系數(shù)在5000以上的強(qiáng)捻處理，捻絲系數(shù)＝每米捻數(shù)(段/m)×纖度(dtex×0.9)。24.一種織物，其特征在于，其中至少使用權(quán)利要求1所述的絲。25.一種織物，其特征在于，其中至少將權(quán)利要求1所述的絲與天然纖維和/或半合成纖維混合使用。全文摘要本發(fā)明涉及一種實質(zhì)上由聚酯構(gòu)成的柔軟彈力絲,其特征在于,經(jīng)過熱處理的絲能同時滿足在伸長50%時產(chǎn)生的應(yīng)力在30×10文檔編號D02G3/32GK1276444SQ00117899公開日2000年12月13日申請日期2000年6月6日優(yōu)先權(quán)日1999年6月8日發(fā)明者越智隆志,望月克彥,前田裕平申請人:東麗株式會社