本發(fā)明涉及無紡布片、將其作為材料使用的提取用過濾器和提取用袋(以下，也將提取用過濾器和提取用袋一并稱為“提取用過濾器等”)。詳細而言，涉及在紡粘無紡布的表面上層疊形成熔噴無紡布而成的無紡布片和對該無紡布片實施裁切/密封等加工而形成的提取用過濾器等。

背景技術(shù)：

由紡粘無紡布和熔噴無紡布這2層形成的無紡布片通常較為結(jié)實且提取性優(yōu)異，因此，作為提取材料的過濾器、袋的材料適合，例如填充/密封有粉末咖啡等的滴濾(drip)袋，填充/密封有紅茶、綠茶等的茶袋，填充/密封有海帶、鰹魚干的小片等的湯汁袋，填充/密封有小片狀的沐浴劑的浴用袋，填充/密封有粉末狀的藥劑的藥用袋正在廣泛流通。

另一方面，對于用于制造這些提取用過濾器等的成形機、成形填充機，由于技術(shù)的進步近年來正在開展高速化，因此，對無紡布片實施裁切/密封等加工來制造提取用過濾器等時，在短時間內(nèi)密封的必要性提高，因此，要求開發(fā)能夠在短時間內(nèi)體現(xiàn)充分的密封強度的提取用過濾器等中使用的無紡布片。

關(guān)于由紡粘無紡布和熔噴無紡布這2層形成的無紡布片，為了在以熔噴無紡布的層(密封層)為內(nèi)側(cè)進行密封時在短時間內(nèi)得到充分的密封強度，熔噴無紡布的層需要滿足以下條件：形成無紡布的纖維通過加熱迅速軟化而流動化；以及流動化后的樹脂迅速地浸入到紡粘無紡布的纖維間隙而一體化。為此，形成熔噴無紡布的樹脂的軟化點低、且在其熔融時必須具有充分的流動性。另一方面，紡粘無紡布需要即使由于密封時的加熱、擠壓也能夠保持纖維形態(tài)的耐熱性，為此，形成紡粘無紡布的樹脂的軟化點要充分地高于形成上述熔噴無紡布的樹脂的軟化點，即使紡粘無紡布被暴露在熔噴無紡布會熔融的高溫下也不發(fā)生變形，必須保持其纖維形態(tài)。

需要說明的是，本發(fā)明中“密封強度”是指，將2張無紡布片通過熔接進行密封而形成的密封部的斷裂強度。

“由紡粘無紡布和熔噴無紡布這2層形成的無紡布片”主要存在以下3種類型。首先，有A類型：分別制作紡粘無紡布和熔噴無紡布，然后將它們重疊，通過部分熱壓接處理等進行貼合從而制造的無紡布片。另外，有B類型：對紡粘無紡布實施部分熱壓接處理，在其表面上將經(jīng)過加熱熔融的樹脂制成纖維狀的同時吹送該樹脂，層疊形成熔噴無紡布從而制造的無紡布片。進而，還有C類型：在未實施部分熱壓接處理的網(wǎng)狀的紡粘無紡布的表面上將經(jīng)過加熱熔融的樹脂制成纖維狀的同時吹送該樹脂，層疊形成熔噴無紡布從而制造的無紡布片。

對于A類型的無紡布片的密封強度，由于采用在將兩無紡布重疊后實施一體化的工序，所以只不過是利用部分熱壓接處理等方法進行部分粘接，因此，紡粘無紡布與熔噴無紡布的界面的粘接強度小，存在無法得到充分的密封強度的情況。

另外，C類型的無紡布片由于使用了形成紡粘無紡布的纖維彼此未互相粘接的網(wǎng)狀的紡粘無紡布，因此，拉伸強度小且容易破損、或變形，其結(jié)果難以得到大的密封強度。

進而，對于C類型的無紡布片，為了增大其拉伸強度，考慮在紡粘無紡布的表面上層疊熔噴無紡布后實施部分熱壓接處理，使紡粘無紡布的纖維彼此粘接的方法。但是，在該方法中，由于已層疊的熔噴無紡布的軟化點也低于紡粘無紡布的軟化點，因此，難以按照使熔噴無紡布不過度軟化、且使紡粘無紡布一體化的程度進行軟化的方式來控制溫度，部分熱壓接處理變得不完全，無法得到充分的拉伸強度的情況多。

相對于這些，B類型的無紡布片如下所述：針對紡粘無紡布預(yù)先實施部分熱壓接處理使纖維彼此部分粘接進行一體化，向其表面上吹送經(jīng)過加熱熔融的樹脂、層疊形成熔噴無紡布從而制造，因此紡粘無紡布與熔噴無紡布的界面的粘接強度大、能夠得到大的密封強度，進而無紡布片的拉伸強度大。

由此，本發(fā)明人等采用上述B類型的無紡布片作為開發(fā)對象，進而，意欲開發(fā)即使在施加于高速的成形機時也可以得到充分的密封強度的無紡布片，繼續(xù)了研究。

其結(jié)果，發(fā)現(xiàn)：為了通過密封時的加熱使形成熔噴無紡布的樹脂迅速地軟化且賦予充分的流動性，可以抑制樹脂的結(jié)晶度為低者、降低軟化點，另一方面，紡粘無紡布的纖維可以通過將其結(jié)晶度、晶體取向度等調(diào)整至特定的范圍內(nèi)來提高耐熱性，例如即使在吹送如超過樹脂的熔點那樣高溫的空氣流時也不變形、能夠保持纖維形態(tài)，進而反復(fù)進行研究，從而完成了本發(fā)明。

需要說明的是，專利文獻1中公開了一種飲用材料填充用滴濾式包裝體，其由透水性袋體形成，所述透水性袋體的外層為包含50％以上聚烯烴的紡粘無紡布、內(nèi)層由聚烯烴制的熔噴無紡布構(gòu)成。

然而，該包裝體是使用了分別制作紡粘無紡布和熔噴無紡布后將它們重疊進行貼合而制造的、上述A類型的無紡布片，兩無紡布層的界面的粘接強度小、難以得到充分的密封強度。

另外，專利文獻2中公開了一種過濾器用無紡布，其將熔噴無紡布與紡粘無紡布層疊一體化而成，所述熔噴無紡布是由包含纖維直徑為1～8μm的聚對苯二甲酸丁二醇酯或聚對苯二甲酸丙二醇酯的纖維形成，所述紡粘無紡布是由纖維直徑為10～30μm的聚酯系纖維形成。

然而，該過濾器用無紡布是以提高粉塵的捕集性能為目的，熔噴無紡布和紡粘無紡布的一體化優(yōu)選利用一對熱壓花輥等進行的部分熱壓接處理，其也屬于上述A類型。另外，形成熔噴無紡布的樹脂與形成紡粘無紡布的樹脂的熔點差小，因此難以得到充分的密封強度。

此外，專利文獻3中公開了一種食品用過濾器，其由層疊無紡布形成，所述層疊無紡布是在由紡粘法形成的長纖維無紡布層上層疊由熔噴法形成的低結(jié)晶性的超細纖維無紡布層、并在生產(chǎn)線中進行部分熱壓接處理從而一體化的。

然而，該食品用過濾器使用了上述C類型的無紡布片，其制造方法是使超細纖維纏繞到長纖維彼此未粘接、未被固定化的網(wǎng)狀的長纖維無紡布，然后實施部分熱壓接處理使長纖維彼此粘接。因此，難以按照超細纖維不過度軟化、且長纖維彼此粘接的程度進行軟化的方式來控制溫度，部分熱壓接處理變得不完全，無法得到充分的拉伸強度，其結(jié)果難以得到大的密封強度。

現(xiàn)有技術(shù)文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2002-336127號公報

專利文獻2：日本特開2007-125546號公報

專利文獻3：日本特開2011-157118號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

鑒于上述情況，本發(fā)明要解決的課題在于，提供一種無紡布片，其為可用于提取過濾器、提取用袋的材料的無紡布片，即使以短時間進行密封時也能夠得到大的密封強度，因此，能夠充分應(yīng)對成形機的高速化，進而提供使用該無紡布片制造的密封強度大的提取用過濾器等。

用于解決問題的方案

本發(fā)明中，用于解決上述課題的第1發(fā)明是一種無紡布片，其具備由紡粘無紡布形成的第1層和由熔噴無紡布形成的第2層，所述紡粘無紡布由IV值為0.60～1.00、結(jié)晶度為30～80％、晶體取向度為60～95％和雙折射率(Δn)為0.040～0.100的聚酯系樹脂的纖維形成，并且設(shè)置有熱壓接面積率為5～30％的部分熱壓接部，所述熔噴無紡布由吹送到該第1層的表面而固化了的結(jié)晶度為0～14％的聚酯系樹脂的纖維形成。

另外，第2發(fā)明是在第1發(fā)明的無紡布片中，上述紡粘無紡布的單位面積重量為8.0～25.0g/m²以及纖維直徑為10～40μm，且上述熔噴無紡布的單位面積重量為2.0～10.0g/m²，并且，上述無紡布片的體積密度為0.15～0.40g/cm³。

進而，第3發(fā)明是一種提取用過濾器，其使用第1發(fā)明或第2發(fā)明的無紡布片，將該無紡布片的第2層配置于內(nèi)側(cè)并通過熔接將規(guī)定部位密封而形成。

另外，第4發(fā)明是一種提取用袋，其使用第1發(fā)明或第2發(fā)明的無紡布片，在將該無紡布片的第2層配置于內(nèi)側(cè)并通過熔接將規(guī)定部位密封而形成的袋體中，封入有提取材料。

發(fā)明的效果

將本發(fā)明的無紡布片施加到成形機進行密封時，第2層由于形成其熔噴無紡布的聚酯系樹脂的軟化點低，因此通過加熱迅速軟化而流動化。另一方面，第1層由于形成其紡粘無紡布的聚酯系樹脂的耐熱性優(yōu)異，因此即使例如在將熱封棒的溫度設(shè)為約160～180℃的高溫進行夾持加熱那樣的情況下，也不會變形、能夠保持纖維形態(tài)。

因此，對于本發(fā)明的無紡布片，在密封時由于加熱而流動化的熔噴無紡布的樹脂迅速地浸入到紡粘無紡布的纖維間隙，因此即使以短時間進行密封也能夠得到大的密封強度。

即，所述無紡布片能夠以短時間得到充分的密封強度，因此對高速的成形機的機械適合性優(yōu)異，進而具有適度的剛性，因此能夠薄薄地成形，其結(jié)果在透明性和提取性方面也優(yōu)異。

進而，本發(fā)明的提取用過濾器等具有適度的剛性，因此在成形立體形狀的提取用過濾器等時形狀保持性優(yōu)異，且第1層在高溫下的形態(tài)保持性優(yōu)異，因此，在密封時密封部不會收縮變形，能夠制成外觀良好的制品。

進而，即使使用高速的成形機進行制造，由于密封強度大，例如在封入提取材料將提取用袋成形后，也足以承受收納到箱子、袋子時的擠壓力等，能夠制成不易發(fā)生破損、變形的制品。并且，本發(fā)明的提取用袋的沸水收縮率低，因此提取性也優(yōu)異。

附圖說明

圖1為示出本發(fā)明的提取用過濾器的一個實施方式的立體圖。

圖2為示出本發(fā)明的提取用袋的一個實施方式的立體圖。

具體實施方式

首先，說明第1發(fā)明的實施方式。

本發(fā)明的第1發(fā)明為無紡布片，其具備由紡粘無紡布形成的第1層和由熔噴無紡布形成的第2層，所述紡粘無紡布由IV值為0.60～1.00、結(jié)晶度為30～80％、晶體取向度為60～95％和雙折射率(Δn)為0.040～0.100的聚酯系樹脂的纖維形成，并且設(shè)置有熱壓接面積率為5～30％的部分熱壓接部，所述熔噴無紡布由吹送到該第1層的表面而固化了的結(jié)晶度為0～14％的聚酯系樹脂的纖維形成。

本發(fā)明中，為了在由紡粘無紡布形成的第1層的表面上形成由熔噴無紡布形成的第2層來制造無紡布片，采用如下方法：將加熱并使其熔融后的樹脂自紡絲噴嘴擠出成為纖維狀，使高溫的空氣流與其接觸而使其飛散，吹送到紡粘無紡布的表面使其固化，由此層疊形成熔噴無紡布。本發(fā)明中，形成熔噴無紡布的聚酯系樹脂的結(jié)晶度需要調(diào)整到0～14％的范圍內(nèi)。

此處，“結(jié)晶度”是指，樹脂部分結(jié)晶化時的、其結(jié)晶化部分相對于樹脂整體的比率，通常有結(jié)晶度越低、軟化點也越低的傾向。

本發(fā)明中，通過將形成第2層的熔噴無紡布的聚酯系樹脂的結(jié)晶度設(shè)為0～14％的范圍，可以抑制所述樹脂的軟化點低至約80～115℃，因此，通過密封時的加熱可以使樹脂迅速軟化而呈現(xiàn)高的流動性。

為了如此調(diào)整聚酯系樹脂的結(jié)晶度至0～14％的范圍內(nèi)，例如，作為原料樹脂期望選擇IV值為0.30～0.80左右的分子量較小的物質(zhì)，另外，期望在紡絲前使樹脂在高溫下熔融、事先成為晶體部分盡可能不存在的狀態(tài)。進而，在使熔融后的樹脂自紡絲噴嘴以纖維狀擠出而與空氣流接觸時，通過將空氣流的溫度設(shè)為約300～400℃的高溫，可以抑制樹脂的結(jié)晶化的進行。

另外，如此形成熔噴無紡布時，通過將與纖維狀的熔融樹脂接觸的空氣流的溫度設(shè)為約300～400℃的高溫，可以使熔噴無紡布的纖維表面成為在吹送到紡粘無紡布的表面的時刻保持了軟化的狀態(tài)，因此，可以使該熔噴無紡布的纖維彼此以多的部分粘接，并且可以使熔噴無紡布的纖維與紡粘無紡布的纖維以多的部分粘接，可以使兩無紡布牢固地一體化。

作為形成第2層的熔噴無紡布的聚酯系樹脂，為直鏈狀聚酯、共聚聚酯等聚酯系樹脂，例如可優(yōu)選使用將聚對苯二甲酸乙二醇酯/聚間苯二甲酸乙二醇酯共聚物的酸成分的對苯二甲酸/間苯二甲酸的聚合比調(diào)整到適當(dāng)?shù)姆秶傻臉渲?。另外，可?yōu)選使用：以對苯二甲酸作為主成分、間苯二甲酸以外的間苯二甲酸-5-磺酸鈉、二乙二醇、丙二醇、1,4-丁二醇、季戊四醇、4-羥基苯甲酸、己二酸、萘二甲酸、鄰苯二甲酸、萘甲酸等二羧酸、與作為二醇成分的乙二醇、1,4-丁二醇等以適當(dāng)?shù)谋嚷示酆隙傻奈镔|(zhì)。

需要說明的是，作為通常形成熔噴無紡布的樹脂，有時使用添加有少量包含氧化鈦、硬脂酸鎂、硬脂酸鈣等無機系的金屬氧化物的消光劑而得的樹脂，為了將熔噴無紡布的樹脂的結(jié)晶度抑制為較低水平，使用消光劑的含量少或者不含消光劑的樹脂是有效的。這是由于這些消光劑具有促進纖維的結(jié)晶化的作用。進而，也為了提高本發(fā)明的無紡布片的透明性，優(yōu)選熔噴無紡布和紡粘無紡布中任意的樹脂也不添加消光劑。

另外，本發(fā)明的無紡布片的第2層由上述的熔噴無紡布形成，在不有損本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)，可以混入所述熔噴無紡布以外的、例如由其他紡絲方法制造得到的無紡布、其他材質(zhì)。所述其他無紡布等的混入比率優(yōu)選相對于上述熔噴無紡布大概為10％以內(nèi)。

接著，針對本發(fā)明的無紡布片的第1層進行說明。

形成所述第1層的紡粘無紡布由IV值為0.60～1.00、結(jié)晶度為30～80％、晶體取向度為60～95％和雙折射率(Δn)為0.040～0.100的范圍的聚酯系樹脂的纖維形成，且按照熱壓接面積率成為5～30％的范圍的方式實施部分熱壓接處理。

此處，IV值是表示構(gòu)成纖維的樹脂的分子量的指標(biāo)，IV值越高分子量越大，伴隨其進行了加熱熔融的樹脂的粘度也變高。IV值低于0.60時，變得難以在紡絲時充分拉伸纖維，因此，在被暴露于高溫時容易收縮，并且軟化點降低。因此，第1層的紡粘無紡布存在因在其表面上層疊形成第2層的熔噴無紡布時的高溫的空氣流而收縮變形的情況，因此，變得難以形成平坦且均質(zhì)的無紡布片。

另一方面，IV值超過1.00時，加熱熔融后的樹脂的粘度變高，因此自紡絲噴嘴的擠出和拉伸變得困難，變得難以形成均質(zhì)的紡粘無紡布。

另外，作為形成第1層的紡粘無紡布的聚酯系樹脂，為直鏈狀聚酯、共聚聚酯等聚酯系樹脂，如上所述可使用IV值顯示0.60～1.00的聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯等。

形成第1層的紡粘無紡布的聚酯系樹脂的結(jié)晶度、晶體取向度和雙折射率均為表示纖維性質(zhì)的指標(biāo)，各指標(biāo)互相關(guān)聯(lián)。通過調(diào)整到結(jié)晶度為30～80％、晶體取向度為60～95％和雙折射率(Δn)為0.040～0.100的范圍，能夠賦予即使吹送例如約300～400℃的高溫的空氣流也不變形這樣的耐熱性，進而可得到剛性也優(yōu)異的紡粘無紡布。

為了制造這樣耐熱性和剛性優(yōu)異的紡粘無紡布，優(yōu)選將自紡絲噴嘴擠出的熔融樹脂以盡可能高速進行牽拉從而充分拉伸。所優(yōu)選的牽拉速度為3500m/分鐘以上。低于3500m/分鐘時，纖維未被充分拉伸，因此纖維強度小，有成為耐熱性低、容易收縮的纖維的傾向。

需要說明的是，作為所述紡粘無紡布的纖維的形態(tài)，可以使用單絲、復(fù)絲或組合2種樹脂而成的芯鞘結(jié)構(gòu)的復(fù)合纖維等。進而，這些纖維的截面形狀未必需要為圓形，可以為橢圓形、三角形等其他多邊形等異形狀、以及中空狀。

以上述適當(dāng)?shù)臓坷俣缺焕旌蟮睦w維以網(wǎng)的形式被捕集到帶式輸送機等的收集器(collector)上，然后實施部分熱壓接處理，纖維彼此被部分粘接。通過進行所述部分熱壓接處理，紡粘無紡布的拉伸強度變大，另外紡粘無紡布的纖維間隙被調(diào)整到適當(dāng)?shù)姆秶纱藙傂蕴岣摺?/p>

進行部分熱壓接處理時的熱壓接面積率設(shè)為5～30％的范圍。熱壓接面積率不足5％時，纖維彼此的粘接部分變少，紡粘無紡布的拉伸強度和剛性容易變得不充分。另一方面，超過30％時，纖維彼此的粘接部分變得過多、纖維間隙變窄，因此在將無紡布片密封時，加熱熔融后的熔噴無紡布的樹脂難以浸入到紡粘無紡布的纖維間隙，存在無法得到充分的密封強度的情況。另外，無紡布片容易堵塞，提取性降低。

作為部分熱壓接處理的方法，例如在由具有凹凸表面結(jié)構(gòu)的壓花輥和表面平滑的平輥構(gòu)成的一對輥間使紡粘無紡布通過，形成在紡粘無紡布整體被均等分散的部分熱壓接部即可。對于此時的部分熱壓接部的纖維彼此的粘接方法，可采用：利用加熱器加熱纖維以使其樹脂軟化而粘接的方法；通過利用超聲波振動使纖維的樹脂發(fā)熱進行軟化而粘接的方法等。

這樣，第1層由紡粘無紡布形成，在不有損本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)，可以混入所述紡粘無紡布以外的、例如由其他紡絲方法制造得到的無紡布、其他材質(zhì)。所述其他無紡布等的混入比率優(yōu)選相對于上述紡粘無紡布大概為10％以內(nèi)。

對于本發(fā)明的無紡布片，如上所述通過制作第1層的紡粘無紡布的工序和在第1層的表面上層疊形成第2層的熔噴無紡布的工序制造時，這兩工序可以分別進行，但通過連續(xù)進行這兩工序的所謂生產(chǎn)線方式，可以提高制造效率，因此優(yōu)選。

如此制造得到的無紡布片的紡粘無紡布的耐熱性高，因此，不僅不會因熔噴無紡布的層疊形成時的約300～400℃高溫的空氣流而收縮變形，而且沸水收縮率成為3％以下，因此，即使例如以提取用袋的形式浸漬到沸水中煮出而使用的情況下，也幾乎不發(fā)生收縮變形。

進而，本發(fā)明的無紡布片中，形成紡粘無紡布的纖維被拉伸，拉伸強度和剛性得以提高，因此無紡布片的表面強度、耐磨耗性、耐摩擦性也變高。因此，例如在將所述無紡布片作為使標(biāo)簽和吊線與袋體的表面預(yù)粘接的提取用袋的材料使用的情況下，在剝離標(biāo)簽和吊線時可以幾乎不產(chǎn)生袋體破損之類的問題。

對于本發(fā)明的無紡布片，形成第2層的熔噴無紡布的樹脂的軟化點低至約80～115℃，另一方面，形成第1層的紡粘無紡布的樹脂的耐熱性優(yōu)異。因此，在將所述無紡布片施加到成形機進行密封時，熔噴無紡布因加熱迅速軟化呈現(xiàn)出流動性，但紡粘無紡布即使通過利用例如約160～180℃的高溫的熱封棒的夾持加熱也不會變形、可以保持纖維形態(tài)。因此，因加熱而流動化的熔噴無紡布的樹脂迅速浸入到紡粘無紡布的纖維間隙，產(chǎn)生所謂的“固著效果”，因此即使以短時間密封也可以得到充分的密封強度。

因此，本發(fā)明的無紡布片即使作為提取用過濾器等的材料在制造能力高的高速成形機中使用時，密封強度不足的缺陷品的發(fā)生率極低、機械適合性優(yōu)異。

需要說明的是，近年來，提取用過濾器等的成形機被極其高速化，例如利用熱封進行密封的類型的成形機的制造能力被提高至每分鐘600～800個左右，另外，利用超聲波振動進行密封的類型的成形機的制造能力被提高至每分鐘200～400個左右。因此，作為提取用過濾器的材料的無紡布片需要能夠以更短時間獲得大的密封強度的機械適合性。

另外，本發(fā)明的無紡布片可以在熱封時和利用超聲波振動進行密封時的任意情況下均可以得到大的密封強度。

需要說明的是，本發(fā)明的利用熱封的密封強度是指：在使2張無紡布片的第2層分別對置并將規(guī)定部位熱封而使其面熔接的情況下，為了剝離該面熔接部所需的拉力。另外，利用超聲波振動的密封強度是指：在使2張無紡布片的第2層分別對置并對規(guī)定部位進行超聲波振動使其線熔接的情況下，為了剝離該線熔接部所需的拉力。

關(guān)于本發(fā)明的無紡布片，為了將無紡布片的厚度控制在一定的范圍、或者抑制第2層的熔噴無紡布表面的起毛，可以實施熱壓延處理、部分熱壓接處理等。其中，存在通過這些處理形成熔噴無紡布的樹脂的結(jié)晶度上升的情況，因此，即使實施這些處理也需要注意將熔噴無紡布的樹脂的結(jié)晶度控制在0～14％的范圍內(nèi)。

另外，為了使本發(fā)明的無紡布片能夠更適合作為提取用過濾器等使用，可以賦予親水劑來提高透水性。

需要說明的是，如果為不有損本發(fā)明的效果的范圍，則本發(fā)明的無紡布片可以進一步層疊其他無紡布、織布等制成由3層以上形成的無紡布片。

接著，說明第2發(fā)明的實施方式。

本發(fā)明的第2發(fā)明為如下無紡布片：在第1發(fā)明的無紡布片中，第1層的紡粘無紡布的單位面積重量為8.0～25.0g/m²以及纖維直徑為10～40μm，且第2層的熔噴無紡布層的單位面積重量為2.0～10.0g/m²，并且，無紡布片的體積密度為0.15～0.40g/cm³。

在本發(fā)明中，第1層的紡粘無紡布的單位面積重量優(yōu)選為8.0～25.0g/m²。如果紡粘無紡布的單位面積重量為上述范圍內(nèi)，則無紡布片的拉伸強度足夠大，因此，利用成形機制造提取用過濾器等時，無紡布片不會破損、或變形，因此可以得到大的密封強度，機械適合性變得更好。

另外，第1層的紡粘無紡布的纖維直徑優(yōu)選為10～40μm。紡粘無紡布的纖維直徑為上述范圍內(nèi)時，在作為提取用過濾器等使用時可以得到充分的提取性。另外，紡粘無紡布的纖維間隙大，在密封時，流動化了的熔噴無紡布的樹脂更多地浸入到所述纖維間隙，因此可以得到極其大的密封強度。

進而，第2層的熔噴無紡布的單位面積重量優(yōu)選為2.0～10.0g/m²。熔噴無紡布的單位面積重量為上述范圍內(nèi)時，密封時流動化的樹脂的量變多，因此，能夠以更短時間得到大的密封強度。另外，作為提取用過濾器等使用時也可以得到充分的提取性。

另外，本發(fā)明的無紡布片的體積密度優(yōu)選為0.15～0.40g/cm³。對密封強度產(chǎn)生影響的主要為第2層的紡粘無紡布的體積密度，但由于難以分離第1層和第2層來進行測定，因此，對層疊后的無紡布片的體積密度作出規(guī)定。期望紡粘無紡布保持充分的纖維間隙，進而通過將體積密度抑制為較低水平，從而無紡布片的厚度增厚，因此可以對無紡布片賦予“剛性”、使機械適合性良好。因此，體積密度優(yōu)選為0.40g/cm³以下。另外，從使密封強度變大、提高剛性的方面出發(fā)，體積密度優(yōu)選低者，但難以生產(chǎn)低于0.15g/cm³的無紡布片。

對于第2發(fā)明的無紡布片，在使用其制造提取用過濾器等時，使用高速成形機能夠以更短時間得到大的密封強度等、機械適合性極其優(yōu)異。

另外，無紡布片的拉伸強度大、且剛性高，因此，例如將連續(xù)的長條狀的無紡布片施加到高速成形機時，不易產(chǎn)生在輸送中左右蜿蜒之類的問題。

進而，在將使用無紡布片制造出的提取用袋利用包裝機每1個獨立包裝到外包裝袋中的情況下，雖然提取用袋被塞進外包裝袋中時受到擠壓力，但由于提取用袋的密封強度足夠大，因此，不易產(chǎn)生密封部剝離而破損之類的問題。

接著，基于圖1說明第3發(fā)明的實施方式、即使用第1或第2發(fā)明的無紡布片制造的提取用過濾器的實施方式。

提取用過濾器1是設(shè)置在漏斗狀的瀝干架(dripper)(未圖示出)中使用的滴濾咖啡過濾器，在將上述無紡布片的第2層配置于內(nèi)側(cè)的大致倒梯形形狀的過濾器部2的底邊和側(cè)邊設(shè)置有面熔接部3。在使用時，將上邊緣部4開口整形為研缽形，從開口的上邊緣部4放入粉末咖啡，從上方倒入熱水進行過濾來提取咖啡飲料。

在制造提取用過濾器1中，例如可以將連續(xù)的長條狀的上述無紡布片作為原卷，使用高速成形機，裁切和面熔接為規(guī)定形狀來制造。

此時的面熔接可以利用熱封棒夾持并加熱無紡布片的熔接預(yù)定部位，不使耐熱性優(yōu)異的第1層的紡粘無紡布軟化，僅使軟化點低的第2層的熔噴無紡布熔融作為粘接材料起作用，由此可以進行面熔接。

需要說明的是，作為其他密封方法，可以采用利用超聲波振動的熔接、同時進行提取用片的裁切和熔接的熔斷密封等。

對于如此制造而成的提取用過濾器1，構(gòu)成其過濾器部2的無紡布片的第1層在高溫下的形態(tài)保持性優(yōu)異，因此，通過上述的熱封形成的面熔接部3處未見收縮變形，成為密封強度大且外觀良好的制品。

另外，對于提取用過濾器1，由于構(gòu)成其過濾器部2的無紡布片所具有的適度的剛性，形狀保持性優(yōu)異，如圖1所示，可以整形為使上邊緣部4大開口的狀態(tài)并使其保持。

需要說明的是，提取用過濾器1的形狀不限于圖1所示的大致倒梯形形狀，可以為大致倒三角形形狀或圓盤型等任意的形狀，另外對其尺寸、使用方法也沒有特別限定。

接著，基于圖2說明第4發(fā)明的實施方式、即使用第1或第2發(fā)明的無紡布片制造的提取用袋的實施方式。

提取用袋5是通常被稱為茶袋的制品，其包含：使用上述無紡布片成形為四面體形(tetrahedron)的袋體6；使用提取用袋5時用于用指尖捏提的標(biāo)簽9；和，一端與袋體6的上端部粘接、另一端與標(biāo)簽9粘接的吊線8。袋體6是將上述無紡布片的第2層配置于內(nèi)側(cè)，利用超聲波振動在各邊的邊緣部形成線熔接部7，由此制成袋狀，在其內(nèi)部封入紅茶用的干燥茶葉作為提取材料(未圖示出)。

使用所述提取用袋5時，例如可以用指尖拿住標(biāo)簽9，在放有熱水的杯中浸漬袋體6數(shù)秒至數(shù)分鐘，將袋體6內(nèi)的干燥茶葉泡在熱水中，從而使紅茶成分溶出。

作為袋體6的形成方法，例如可以將連續(xù)的長條狀的上述無紡布片作為原卷，使用高速成形填充機，進行裁切和線熔接而形成袋體6，并且填充密封干燥茶葉。此時，對于袋體6的線熔接，利用超聲波對無紡布片的熔接預(yù)定部位賦予振動使其發(fā)熱，不會使耐熱性優(yōu)異的第1層的紡粘無紡布軟化，僅使軟化點低的第2層的熔噴無紡布熔融而作為粘接材料起作用，由此可以進行線熔接。

需要說明的是，作為其他密封方法，可以采用利用熱封棒夾持進行的面熔接、同時進行提取用片的裁切和熔接的熔斷密封等。

對于如此形成的袋體6，構(gòu)成其的無紡布片的第1層在高溫下的形態(tài)保持性優(yōu)異，因此，利用上述的超聲波振動形成的線熔接部7處未見收縮變形，成為密封強度大且外觀良好的制品。

另外，袋體6由于無紡布片的第1層優(yōu)異的形態(tài)保持性，沸水收縮率低，因此即使將提取用袋5在沸水中長時間浸漬，也不會產(chǎn)生袋體6變形之類的問題。

進而，袋體6因構(gòu)成其的無紡布片所具有的適度的剛性而形狀保持性優(yōu)異，如圖2所示，可以保持各邊在直線上延伸的美觀的四面體形。

需要說明的是，袋體6的形狀不限于四面體形，可以為枕型、金字塔形、圓盤型或棒形等任意的形狀，另外對其尺寸、容量、使用方法也沒有特別限定。進而，也可以以使用時容易剝離的程度的強度在袋體6的表面預(yù)先粘接吊線8、標(biāo)簽9。

對于制造后的提取用袋5，為了保持袋體6內(nèi)的干燥茶葉的風(fēng)味、且防止污染，優(yōu)選將各1個或者各多個一起預(yù)先封入未圖示的由樹脂薄膜、紙等形成的外包裝袋、外包裝容器中。

如此，在將提取用袋5封入到外包裝袋等時，對提取用袋5施加由包裝機所引起的擠壓力，袋體6由于其線熔接部7的密封強度大，因此幾乎不會產(chǎn)生線熔接部7剝離而破損之類的問題。

實施例

以下，通過實施例對本發(fā)明進行具體說明，但本發(fā)明不限定于這些實施例。

首先，說明本發(fā)明的各指標(biāo)的試驗方法。

(1)單位面積重量(g/m²)

依據(jù)JIS L-1906，從試驗對象的無紡布采取10cm見方的試驗片測定質(zhì)量來算出。

(2)厚度(mm)

依據(jù)JIS L-1906，測定對無紡布的布面施加載荷100g/cm²的狀態(tài)下的厚度。

(3)體積密度(g/cm³)

由上述(1)和(2)的方法測定得到的單位面積重量和厚度，根據(jù)以下的式子求出每單位體積的質(zhì)量。

體積密度(g/cm³)＝單位面積重量(g/m²)/(厚度(mm)×1000)

(4)結(jié)晶度(％)

從試驗對象的無紡布采取試驗片，將該試驗片放置于差示掃描量熱儀中，將升溫速度設(shè)為10℃/分鐘從30℃升溫至240℃，測定結(jié)晶熱焓ΔHc和晶體熔融熱焓ΔHm，根據(jù)以下的式子來算出。需要說明的是，式中的數(shù)值“141”為聚酯的完整晶體的熔融熱焓(單位：J/g)。

結(jié)晶度χc(％)＝(ΔHm-ΔHc)/141×100

(5)IV值

依據(jù)JIS K7390進行測定。

(6)晶體取向度(％)

使用晶體取向度X射線衍射裝置，將試樣的厚度調(diào)整為約0.5mm，在30KV、80A、掃描速度1度/分鐘、走紙速度(chart speed)10mm/分鐘、時間常數(shù)1秒、接收狹縫0.3mm的條件下，描繪衍射角2θ從7度至35度的衍射強度曲線，將2θ＝16度和22度所描繪的反射分別作為(010)、(110)，進而，求取對于(110)面從-180度至+180度方位角方向上描繪衍射強度曲線的在±180度得到的衍射強度曲線的平均值，畫出水平線作為基線，從峰的頂點畫垂線到基線，求得其高度的中點。畫出通過中點的水平線，測定其與衍射強度曲線的2個交點間的距離，將該值換算成角度后的值作為取向角H，根據(jù)以下的式子求出。

晶體取向度(％)＝(180-H)×100/180

(7)雙折射率(Δn)

從試驗對象的紡粘無紡布的未實施部分熱壓接的部分采取纖維，使用OLYMPUS公司制造的BH-2偏光顯微鏡補償器，利用通常的干涉條紋由延遲和纖維直徑求出。

(8)纖維直徑(μm)

使用光學(xué)顯微鏡通過目視對于試驗對象的纖維測定10處的直徑，求出其平均值。需要說明的是，在纖維的截面形狀為圓形以外的情況下，設(shè)為將截面形狀假設(shè)轉(zhuǎn)換為相同面積的圓形的情況而得到的直徑。

(9)軟化點(℃)

從試驗對象的無紡布采取試驗片，將該試驗片載置于熔點測定器(AS ONE Co.,Ltd.制造，ATM-01)的升溫部，邊從常溫緩緩地升溫邊用金屬制的刮刀擠壓試驗片，將通過目視觀察可確認(rèn)到軟化的時刻的溫度作為軟化點。

(10)拉伸強度(N/15mm)

沿著連續(xù)制造的長條狀的無紡布片的長度方向(制造時的流動方向)，制作長度150mm、寬15mm的試驗片10張，利用JT Tohsi,Inc.制造的Little Senstar以100mm/分鐘的速度拉伸各試驗片來測定強度，取10張試驗片的測定值的平均值作為拉伸強度。

(11)機械適合性(熱封機1)

使高速成形填充機(Topack Co.,Ltd.制造的RF系列：填充能力600袋/分鐘)工作30分鐘，測量缺陷品的產(chǎn)生數(shù)，由此評價機械適合性。具體而言，準(zhǔn)備160mm寬的長條狀的無紡布片(試驗對象)，填充綠茶用的茶葉(含抹茶)每1袋各3g，制造80mm×100mm尺寸的枕形的提取用袋。將此時的缺陷品的產(chǎn)生率(以下也稱為“不良率”。)不足1％、且沒有產(chǎn)生其他故障的情況判斷為“適合”，其他情況判斷為“不適合”。

(12)機械適合性(熱封機2)

使高速成形填充機(Topack Co.,Ltd.制造的RF系列：填充能力800袋/分鐘)工作30分鐘，測量缺陷品的產(chǎn)生數(shù)，由此評價機械適合性。具體而言，準(zhǔn)備160mm寬的長條狀的無紡布片(試驗對象)，填充綠茶用的茶葉(含抹茶)每1袋各3g，制造80mm×100mm尺寸的枕形的提取用袋。將此時的不良率不足1％、且沒有產(chǎn)生其他故障的情況判斷為“適合”，其他情況判斷為“不適合”。

(13)機械適合性(超聲波密封機)

使高速成形填充機(椿本興業(yè)株式會社制造的TWINKLE：填充能力200袋/分鐘)工作60分鐘，測量缺陷品的產(chǎn)生數(shù)，由此評價機械適合性。具體而言，準(zhǔn)備120mm寬的長條狀的無紡布片(試驗對象)，填充由CTC制法得到的紅茶用的茶葉每1袋各2g，制造袋體為1邊50mm的四面體形、且袋體的表面上預(yù)粘接有吊線和標(biāo)簽的提取用袋。將此時的不良率不足1％且沒有產(chǎn)生其他故障的情況判斷為“適合”，其他情況判斷為“不適合”。

(14)密封強度

關(guān)于利用上述(11)、(12)和(13)的成形填充機制造的提取用袋，隨機采取各20個試驗對象的提取用袋，對密封部的斷裂強度進行測定，算出20個測定值的平均值。關(guān)于利用上述(11)和(12)的高速成形填充機制造的80mm×100mm的枕形的提取用袋，去除其短邊中的兩端的各25mm制作30mm寬的試驗片，測定其密封部(面熔接部)的斷裂強度。另外，關(guān)于利用上述(13)的成形填充機制造的1邊50mm的四面體形的提取用袋，切開后去除1條密封部(線熔接部)的兩端的各10mm，制作30mm寬的試驗片，測定其密封部的斷裂強度。

(15)填充適合性

使高速成形填充機(椿本興業(yè)株式會社制造的TWINKLE：填充能力200袋/分鐘)工作1小時，測量缺陷品的產(chǎn)生數(shù)，由此評價填充適合性。具體而言，利用上述(13)制作四面體形的提取用袋后，將該提取用袋各1袋塞入將180mm寬的PET/PET蒸鍍/PE薄膜對折且以90mm的間距制袋而成的薄膜袋中，進行填充密封，從而制造提取用袋的獨立包裝品。然后，將薄膜袋開封，確認(rèn)向薄膜袋填充時提取用袋的密封部發(fā)生了破損的缺陷品的產(chǎn)生狀況。將全部提取用袋未見破損的情況判斷為“沒有問題”。

(16)提取性

使用試驗對象的無紡布片，利用上述(13)的成形填充機，制作封入有由CTC制法得到的紅茶用的茶葉2g的、袋體為1邊50mm的四面體形的提取用袋。將該提取用袋浸漬于95℃的熱水中3分鐘，通過目視觀察來評價紅茶的提取狀態(tài)。將得到適度的濃度的紅茶的情況判斷為“良好”，將僅得到濃度淡、作為飲料不充分的紅茶的情況判斷為“淡”。

[實施例1]

利用紡粘法，使聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂加熱熔融并從口徑0.3mm的紡絲噴嘴紡出，用噴射器以紡速5000m/分鐘進行拉伸/開纖，捕集到帶式輸送機上制成網(wǎng)，對其實施熱壓接面積率為15％的部分熱壓接處理，制作第1層的紡粘無紡布。所得紡粘無紡布的單位面積重量為12.0g/m²、纖維直徑為13.6μm，其樹脂的IV值為0.71、結(jié)晶度為71％、晶體取向度為85％和雙折射率(Δn)為0.080。

接著，在所述紡粘無紡布的表面上，使用酸成分的對苯二甲酸/間苯二甲酸的聚合比為86/14的聚酯樹脂，空氣流溫度設(shè)為370℃，將自紡絲噴嘴至紡粘無紡布的表面的距離(DCD)調(diào)整為30mm，層疊形成單位面積重量6g/m²的第2層的熔噴無紡布制作無紡布片。所述熔噴無紡布的樹脂的結(jié)晶度為0.4％。

對于所得本實施例的無紡布片進行的上述各試驗的評價結(jié)果，如下述的表1的“樣品1”欄中所示。

[試驗例1]

在與實施例1相同的條件下制作的第1層的紡粘無紡布的表面上，將作為聚對苯二甲酸乙二醇酯/聚間苯二甲酸乙二醇酯共聚物、且改變了酸成分的對苯二甲酸/間苯二甲酸的聚合比、將結(jié)晶度調(diào)整為3.0％、10.0％、14.0％、15.0％和23.0％這5階段的樹脂分別利用熔噴法在與實施例1相同的條件下層疊形成，制作第2層的熔噴無紡布，由此制成5種無紡布片的樣品。

對于所得本試驗例的5種無紡布片進行的上述各試驗的評價結(jié)果，如下述的表1的“樣品2”～“樣品6”欄中所示。

[表1]

由表1示出的各樣品的評價結(jié)果可知，在規(guī)定條件下制作的紡粘無紡布的表面上，層疊形成樹脂的結(jié)晶度為0.4～14.0％的范圍內(nèi)的熔噴無紡布而成的無紡布片(樣品1～4)，在熱封類型的高速成形填充機和超聲波密封類型的高速成形填充機中在工作時均未產(chǎn)生任何故障、機械適合性良好。

與此相對，層疊形成樹脂的結(jié)晶度超過14.0％的熔噴無紡布的無紡布片(樣品5、6)的密封強度小、產(chǎn)生密封部破損等故障。

需要說明的是，使用樣品1～6的無紡布片制作的提取用袋的提取性均良好。

[試驗例2]

改變作為第1層的紡粘無紡布原料的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂的IV值以及紡絲時的牽拉條件，制作如下述的表2所示那樣的6種紡粘無紡布，在它們的表面上，在與實施例1相同的條件下層疊形成第2層的熔噴無紡布，制作6種無紡布片的樣品。

對于所得本試驗例的6種無紡布片進行的上述各試驗的評價結(jié)果如下述的表2的“樣品7”～“樣品12”欄中所示。

[表2]

考察上述表2的“樣品7”～“樣品12”的評價結(jié)果時可知，在樹脂的IV值為0.60～1.00、結(jié)晶度為30～80％、晶體取向度為60～95％和雙折射率(Δn)為0.040～0.100的范圍內(nèi)的紡粘無紡布的表面上，層疊形成樹脂的結(jié)晶度為3.0％的熔噴無紡布而成的無紡布片(樣品7～10)，在熱封類型的高速成形填充機和超聲波密封類型的高速成形填充機中在工作時均未產(chǎn)生任何故障、機械適合性良好。

與此相對，在使用不滿足IV值為0.60～1.00、結(jié)晶度為30～80％、晶體取向度為60～95％或雙折射率(Δn)為0.040～0.100的任意條件的紡粘無紡布的情況下，在其表面層疊形成熔噴無紡布層的工序中導(dǎo)致紡粘無紡布變形(樣品11和12)。

[試驗例3]

對于第1層的紡粘無紡布，以聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂的IV值為0.71、結(jié)晶度為71％、晶體取向度為85％和雙折射率(Δn)為0.080的形式，將纖維直徑設(shè)為13.6μm，制作使單位面積重量如下述表3所示那樣在7～27g/m²之間按4個階段改變的4種紡粘無紡布。接著，在所述4種紡粘無紡布的表面上，在與實施例1相同的條件下層疊形成第2層的熔噴無紡布，制作4種無紡布片的“樣品13”～“樣品16”。

另外，使用IV值0.71的聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂，改變牽拉速度，由此制作使纖維直徑如表3所示那樣在9～42μm之間按5個階段改變的5種紡粘無紡布。接著，在所述5種紡粘無紡布的表面上，在與實施例1相同的條件下層疊形成第2層的熔噴無紡布，制作5種無紡布片的“樣品17”～“樣品21”。

對于所得本試驗例的9種無紡布片進行的上述各試驗的評價結(jié)果，如下述表3的“樣品13”～“樣品21”欄中所示。

[表3]

由表3示出的各樣品的評價結(jié)果可知，紡粘無紡布的單位面積重量為8.0～25.0g/m²、纖維直徑為10～40μm的范圍內(nèi)時，無紡布片對于各高速成形填充機的機械適合性高，另外，將提取用袋各1袋獨立包裝時，沒有產(chǎn)生密封部破損之類的問題。進而可知，提取用袋的提取性優(yōu)異(樣品14、15、18、19和20)。

另一方面，在紡粘無紡布的單位面積重量為8.0～25.0g/m²的范圍外時、或者纖維直徑為10～40μm的范圍外時，無紡布片對于各高速成形填充機的機械適合性不充分、或者提取用袋的提取性不充分(樣品13、16、17和21)。

[試驗例4]

在與上述實施例1相同的條件下制作的第1層的紡粘無紡布的表面上，使用與實施例1相同的樹脂以相同的條件紡絲，層疊形成使單位面積重量如下述表4所示那樣在1.8～11.0g/m²之間按4個階段改變的第2層的熔噴無紡布，制作4種無紡布片的樣品。

對于所得本試驗例的4種無紡布片進行的上述各試驗的評價結(jié)果，如下述表4的“樣品22”～“樣品25”欄中所示。

[表4]

由表4示出的各樣品的評價結(jié)果可知，熔噴無紡布的單位面積重量為2.0～10.0g/m²的范圍內(nèi)時，無紡布片對于各高速成形填充機的機械適合性高，另外，將提取用袋獨立包裝時，不會產(chǎn)生密封部破損之類的問題，進而提取用袋的提取性優(yōu)異(樣品23和24)。

[試驗例5]

在與上述的實施例1相同的條件下制作的第1層的紡粘無紡布的表面上層疊形成第2層的熔噴無紡布時，使用與實施例1相同的樹脂，改變自紡絲噴嘴至紡粘無紡布表面的距離、或者在熔噴無紡布的層疊形成后進行壓延加工，由此使無紡布片的體積密度如表5那樣改變，制作4種無紡布片的樣品。

對于所得本試驗例的4種無紡布片進行的上述各試驗的評價結(jié)果如下述的表4的“樣品26”～“樣品29”欄中示出。

[表5]

由表5示出的各樣品的評價結(jié)果可知，無紡布片的體積密度處于0.15～0.40g/cm³的范圍時，對于各高速成形填充機的機械適合性高，另外，將提取用袋獨立包裝時不會產(chǎn)生密封部破損之類的問題，進而提取用袋的提取性優(yōu)異(樣品26～28)。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

本發(fā)明的無紡布片在使用高速成形機制造提取用過濾器、提取用袋的情況下，能夠以短時間獲得大的密封強度，因此機械適合性高，另外，所得提取用過濾器等的密封強度大、不易破損。因此，可以適合用于粉末咖啡、紅茶、綠茶等飲料、或海帶、鰹魚干等食品等的提取用過濾器和提取用袋和作為其材料的無紡布片的領(lǐng)域。

附圖標(biāo)記說明

1 提取用過濾器

2 過濾器部

3 面熔接部

4 上邊緣部

5 提取用袋

6 袋體

7 線熔接部

8 吊線

9 標(biāo)簽