專利名稱：向玻璃熔池的燃燒用空氣通道中減少氮氧化物地加入可燃氣體的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種所謂的用于減小氮氧化物的一次措施，尤其涉及一種減小用礦物燃料加熱的玻璃熔池的火焰中氮氧化物的方法和所屬的裝置。
所謂的一次措施可簡單和狹義地理解成在燃燒爐內(nèi)應用的、用于減少氮氧化物(NOx)生成的這樣一些措施。本發(fā)明更狹義地涉及一種用于減少氮氧化物控制燃燒的措施。
與二次措施相比，一次措施通常費用較低。當然，一次措施往往達不到期望的減少氮氧化物的效果。尤其是側(cè)向配設有燃燒器的橫向火焰式玻璃熔池的問題特別大，因為它們有特別高的氮氧化物排出量，而已知的一次措施不太有效。例如在使用減少氮氧化物的燃燒器時，盡管這些燃燒器在與下通道燃燒(unterportbefeuerten)的熔池一起使用時有高的效力，但在這種橫向火焰式玻璃熔池中達不到明顯的效果。
抑制NOx的形成就熱NOx而言主要是要減少在高的溫度下因空氣中的氮和空氣中的氧燃燒而產(chǎn)生NOx。在這里在材料方面重要的是當?shù)氐难鹾偷臐舛确e，濃度積越大NOx的生成增加。在熱力學方面火焰尤其是火焰根部的溫度是關鍵。減少NOx的出發(fā)點一方面是燃燒空氣的空氣預熱溫度、冷的“輔助空氣”、(當?shù)?燃料-空氣比、以及空氣成分，亦即空氣中廢氣含量、N2含量和O2含量。與此相關聯(lián)地開發(fā)出了一系列方法，例如羥基燃料(Oxyfuel)法，其中用幾乎純氧替代燃燒用空氣，或按WO98/02386的近化學計算的爐況法(nahstchiometrische Ofenbetriebsweise)等，其中全都避免多余的空氣。
其他措施是在爐子上進行技術改造，如在噴嘴座上設密封板用于避免注入環(huán)境空氣，或設密封裝置防止爐子侵入空氣。按DE4301664A1的“空氣分級法(Luftstufungsverfahren)”避免在關鍵的火焰根部有局部高的濃度積。
為了達到減少NOx的目的還使用改型后的燃燒器或新型燃燒器。
廢氣回授同樣可降低當?shù)氐难鹾偷臐舛确e，與此同時，如也在其他方法中那樣，在這里利用第二種減少措施并減緩點火，這具有使溫度下降的作用。例如在燃燒器內(nèi)無火焰的氧化應能避免NOx，以及僅僅由廢氣來實現(xiàn)熱量傳導。
還有一些方法也追求達到冷卻火焰根部的目的，在這些方法中延遲燃料和空氣的混合。為此的技術解決方案已知的例如有DE3441675A1中提到的“梯級燃燒”和DE4415902C1中提到的增碳臺階。
在此通常延遲火焰或主焰的點燃。廢氣添加到燃燒用空氣中，或包絡燃料射流地加入廢氣。火焰根部用水蒸氣冷卻。用于將空氣流低紊流度地加入爐內(nèi)的裝置的幾何造型已公知的有“自由射流通道(Freistrahlport)”。這減小了空氣的紊流度和燃料與空氣早期偶然混合情況的發(fā)生。已知一些用于燃料油的燃燒器，它們在油霧化時避免很細小的油滴。將可燃氣體以低紊流度的射流加入爐內(nèi)的燃氣燃燒器還能避免產(chǎn)生高熱的火焰根部。這樣的燃燒器已公知的例如有自由射流燃燒器。
在美國為了節(jié)能長期以來還已知和采用同類的門坎方案(Schwellenlsung)，例如可見“Melting Furnace Design in the Glass Industry”(Alexis G，Piucus，1976)。但其中也出現(xiàn)同樣的問題?！疤菁壢紵迸c此方案的區(qū)別無疑在于，通過一小的預火焰，將一低氧的燃氣射流設置在下層燃燒裝置(Unterbankbefeuerung)中的主燃燒器上方，由此在這里減少這種危險。
最近在梯級法的一種進一步發(fā)展中，類似于上述方法采用在通道內(nèi)設一門坎。這已公開在“Kaskadenbefeuerung zweiter Generation mit in tegrierterBufflewall-Technologie”(Glasingenieur 5/98)中。其中的缺點是，通過梯級噴入構(gòu)成的廢氣層本身首先要通過一火焰產(chǎn)生，以及廢氣層本身成為強的NOx排放源。在這方面取得的減少氮氧化物的效果差。此外，此方法不能應用于有側(cè)向燃燒通道的熔池。
第二代增碳臺階和梯級燃燒有共同點，它們都將可燃氣體加入臺階或門坎的一個死空氣流的區(qū)域內(nèi)，該死空氣流的區(qū)域背對空氣入流側(cè)地處于臺階上。此臺階的特點是通道底沿氣流方向有一個負的水平階躍。在第二代增碳臺階和梯級之間的差別主要在于，可燃氣體全部或只是其中一部分在此門坎/臺階之后加入。
增大燃料加入點與空氣加入點之間間距的下級燃燒法(Unterbankbefeuerung)是一項通過比較不同的爐子結(jié)構(gòu)得出的專業(yè)化措施?；鹧娴臄?shù)量因此往往減少，并因而導致特別熱的或完全絕熱的火焰區(qū)的范圍與之成正比地減小，而這些火焰區(qū)正是形成NOx的主源。
與本發(fā)明最接近的先有技術一些年來應用在容器玻璃的一個U形火焰熔池上。此方案主要是在燃燒空氣通道內(nèi)設一增碳臺階，其中，分別用一個傳統(tǒng)的可燃氣體燃燒器從兩個通道側(cè)壁將燃料加入燃燒用空氣流的流動死區(qū)(Strmungsschatten)中，使得這兩個彼此對準的可燃氣體射流的沖量至少部分抵消。這種減少NOx的方案主要的構(gòu)思是以對于這種裝置所生成的NOx的計算為基礎，而這種裝置又是基于由以前的文獻和自己的試驗所獲取的通過加入可燃氣體來增碳的自增碳和外來增碳方法改善火焰熱輻射特性來設計的。其中，該外來增碳方法在更遲的時候才被使用者所了解并被推薦使用。在對上述方案進行風險評估時曾指出其冒出火焰極不穩(wěn)定并且會有碳黑生成。但對于所生成的NOx卻沒有測量結(jié)果，因為增碳臺階在針對NOx問題進行生態(tài)學評估前曾長期僅應用于節(jié)能的目的。這種減少NOx的方法后來由一家德國玻璃爐制造公司進行了實際應用，并且已證實在上述方法多年的實際應用中也定量地進行了所述對于NOx生成量的計算。該公司稱這種裝置和方法尤其在減少NOx方面與先有技術相比是卓有成效的。但在通道內(nèi)生成積炭的問題卻無法控制并可在另一些情況下容易成為關鍵性問題。因而需要采取一些無創(chuàng)造性的補償措施，如在燃燒時采取高的空氣系數(shù)?；鹧嫘螤畹脑O計和火焰在爐室內(nèi)的位置幾乎僅取決于爐門門坎和通道的結(jié)構(gòu)形狀。對于燃燒器的調(diào)整操作無論是對于普通的目標參數(shù)還是對革新的和技術上有重要意義的目標參數(shù)都只有很小的影響。一旦爐子結(jié)構(gòu)已經(jīng)設計確定，此裝置就沒有多少靈活性。例如德國專利DE 19520649A1所公開的可有效減少NOx和提高功效的斜火焰燃燒法便不能移植到這類設備上。
現(xiàn)在的問題是，上述方法中許多只能付出高的代價才能使用，對于某些爐子結(jié)構(gòu)完全不適用或在那里只能低效率地使用。在這方面的例子就有經(jīng)常采用的在燃燒用空氣通道側(cè)面布置燃燒器的橫向火焰熔池。在這種橫向火焰熔池中，燃燒空氣在燃料從噴嘴座橫向噴出后立刻與之混合。其結(jié)果是生成大量的NOx。所有上述方法包括大有前途的在通道中設置借助加入可燃氣體來增碳的增碳臺階，都不能解決此基本問題或有負面的副作用。對于減少NOx本身有效的增碳臺階為了明顯地減少NOx要求有大的結(jié)構(gòu)高度，這帶來的副作用是對于燃燒用空氣的供入會造成不希望的強烈節(jié)流。此外，在橫向火焰熔池中，當所有通道中只有一部分配備增碳臺階時，廢氣和空氣會比較強烈地轉(zhuǎn)移分配到其他通道中。并且因顧及這種效果而對于通道的結(jié)構(gòu)改造也有負面的副作用，因為至少必須相當費勁地增大通道的結(jié)構(gòu)尺寸。
但最重要的是此方法用于有高質(zhì)量要求的熔池時受到限制，因為作為實施增碳臺階方法必備前提的碳元素的生成，不能確保僅限制在精細分布的碳顆粒上，在臺階背陰區(qū)內(nèi)也會形成較多的也有可能進入玻璃內(nèi)的石墨灰垢。這對于玻璃制品是巨大的潛在危險。
因此本發(fā)明要解決的技術問題是開發(fā)一種用于在玻璃熔池的燃燒用空氣通道內(nèi)有效減少氮氧化物地加入可燃氣體的方法和裝置，在最大程度上解決與現(xiàn)有方法和裝置所存在的問題，并基本上能有效地適用于所有類型的爐子，尤其是側(cè)向布置有燃燒器的能有效減少NOx的橫向火焰熔池。
出人意料地發(fā)現(xiàn)，通過為一個燃燒用空氣通道重新配備一個按照本發(fā)明的壁段，并使之與一個可氣體動力學地墊升燃燒用空氣的按照本發(fā)明的墊升件相組合來作為一個火焰根部屏蔽器的主要構(gòu)件，基本上避免或抑制了增碳臺階的所有副作用，并能實現(xiàn)有效地減少NOx。
上述技術問題按照本發(fā)明的權(quán)利要求1、2或3所述的方法和權(quán)利要求6、15和20所述的裝置來解決。
優(yōu)選地在一個流動阻塞件或流動障礙迎著空氣入流的底部區(qū)內(nèi)加入一定量的氣體射流，此氣體量在有關的燃燒用空氣通道中的燃料流量中占1％至5％。
本發(fā)明的裝置涉及一種防止燃燒用空氣在玻璃熔池的燃燒用空氣通道中直接流過燃料加入?yún)^(qū)的保護裝置，它設計為所謂的火焰根部屏障，其特點在于一個堵塞空氣路徑的壁段，它與通道底和通道側(cè)壁構(gòu)成一個三側(cè)封閉的立體角。本發(fā)明的壁段有一個明顯短于通道底二分之一寬度的長度，壁段設置為基本上側(cè)向垂直于通道側(cè)壁地伸入燃燒用空氣通道內(nèi)，以及，它相對于理想的可燃氣體射流下部外形輪廓線的最大高度大體等于或大于可燃氣體進口直徑與壁段長度的1/3之和。該壁段有利地設計為有大的壁厚，其中該阻擋空氣路徑的壁段寬的頂部有一個約10°的平面上升坡度，此坡度是沿空氣流動方向相對于通道底面來測得。
按本發(fā)明另一項優(yōu)選的設計，壁段頂部的拱頂沿燃燒用空氣的入流方向仿效一個氣體自由射流在垂直平面上的投影來構(gòu)成。優(yōu)選地該拱頂從通道側(cè)壁到其遠端有一個約20°的連續(xù)的或臺階狀上升坡度。
此外，壁段面朝通道中央的垂直端面至少沿其寬度的大部分有一穩(wěn)流面，它與空氣流方向約成10°夾角，所以它與處于相對位置的壁段按同樣大小折角的端面構(gòu)成一縮窄口。
按另一種實施形式，燃燒用空氣沿壁段氣體動力學地上升通過帶有耐火材料的壁段朝向空氣入流側(cè)的斜坡狀設計來實現(xiàn)，所以入流的空氣在其路徑上沿斜坡道開始被迫上升約10°至30°，然后在末端再上升約10°。通道底大約在其中央可有一個沿燃燒用空氣的流動方向約成10°下降的大體終止在壁段處的圍壁通道(Schacht)。
此外，本發(fā)明還要求保護一種火焰根部屏蔽裝置，它能通過安設在一個燃燒空氣通道內(nèi)部的一個壁段形式的用于阻擋空氣途徑的壁狀裝入構(gòu)件，來氣體動力學地同時還減少紊流度地墊升燃燒用空氣，該燃燒空氣通道的特征在于，優(yōu)選地借助一個按照本發(fā)明的排擠噴管，在壁段面朝空氣入流側(cè)，尤其穿過通道側(cè)壁將回引或復燃的廢氣噴入借助于所述壁段構(gòu)成的火焰根部屏蔽立體角內(nèi)，在這里噴入點處于立體角頂點附近，該立體角由壁段、通道底和與壁段面朝燃燒空氣入流的那一側(cè)相鄰的通道側(cè)壁構(gòu)成。
廢氣噴入裝置在上升的頂部后構(gòu)成按本發(fā)明的火焰根部屏蔽裝置的第二個氣體動力學部件。
在燃燒用空氣沿其流動阻塞件減少紊流度地上升的一項優(yōu)選設計中，在燃燒用空氣流動阻塞件迎著入流空氣一側(cè)的底部設有一排擠噴管。
排擠噴管的一種實施形式是設計為大體平行于通道底平放的圓柱管，它的一端用于輸入一種燃燒混合氣或一種可燃氣體，另一端則封閉，其上制有至少一個用于排出氣體的軸向縱縫。排擠噴管及其氣體排出縫可通過相對于燃燒用空氣流動阻塞件軸向移動和徑向旋轉(zhuǎn)實現(xiàn)定位和調(diào)整。
排擠噴管的另一種實施形式是設計為大體上垂直穿過通道底的多層外套的噴射管槍，在噴槍的兩管之間由循環(huán)冷卻劑構(gòu)成至少一個冷卻劑層，該冷卻劑層有一個比噴槍短的且在端側(cè)封閉的可輸入可燃氣體的外套，此外套在封閉的端側(cè)具有至少一個沿徑向定向并沿徑向擴張的可燃氣體排出縫，冷卻劑層的環(huán)管(Umrohrung)在此處中斷。排擠噴管基本上垂直定向地設置成通過通道底，使得從該噴管排出的可燃氣體射流從燃燒用空氣流動阻塞件的底部發(fā)射出，在此，該噴管端面沿空氣流動方向的前棱邊直接迎著燃燒空氣入流，在這種情況下，燃氣射流靠近通道底部和燃燒用空氣流動阻塞件地射向與燃燒用空氣流動阻塞件相連接的通道側(cè)壁。
往燃燒用空氣通道內(nèi)加入燃料在壁段背對空氣的流動死區(qū)中進行，且尤其可在火焰根部屏蔽的立體角內(nèi)進行，由此使得燃料的噴入如此接近于這個從火焰根部屏蔽出發(fā)且三側(cè)開啟的空腔的原點，以致燃料射流的外輪廓線近似與壁段和通道底的流動正面(Fluchten)相切。
低紊流度地加入可燃氣體以抑制在燃燒用空氣通道內(nèi)部可燃氣體進口處燃燒用空氣與可燃氣體的強烈混合的一種優(yōu)選裝置是一個可燃氣體燃燒器，通過此燃燒器燃氣射流作為本身低紊流度的燃氣射流以這樣的方式加入燃燒用空氣通道內(nèi)，即，使燃氣由燃燒器和/或燃燒器噴嘴座噴出的出口設計為一種自然的自由射流的形式，其中，燃燒器和/或燃燒器噴嘴座作為燃氣出口有一般的張角約20°的擴散器的形式。
處于流動死區(qū)內(nèi)的立體角中的燃料出口優(yōu)選地這樣定位和定向，即，使燃料射流在燃燒用空氣通道內(nèi)進口處的外輪廓線和/或燃燒器和/或燃燒器噴嘴座出口延長的外輪廓線近似與壁段和通道底的流動正面相切，但不相交。
優(yōu)選地考慮使用適用產(chǎn)生自由射流的燃氣燃燒器。這可以是純自由射流燃燒器，也可以是通過調(diào)整操作對于自由射流燃燒器或紊流燃燒器的改型。
前面提到的這些燃氣燃燒器的特征在于，燃燒器配設有一冷卻套，并且與一圓柱形燃氣供給管相連地設有一長擴散器，該長擴散器構(gòu)成與燃燒器出口的連接并具有20°的自由射流張角，其中，該燃燒器有最小約50mm的燃燒器出口直徑，因此比傳統(tǒng)的燃燒器大得多，在這種情況下在燃燒器后面不設噴嘴座，而是在爐室內(nèi)由燃燒器出口本身構(gòu)成直接的可燃氣體出口。此外，該燃燒器優(yōu)選設計成，向長度約為燃氣供給管直徑5倍的長擴散器供給燃氣的裝置不包含固定的或通過調(diào)整操作裝在此位置的內(nèi)部配件，這樣的內(nèi)部配件尤其會影響管內(nèi)燃氣流動的軸線。
本發(fā)明的火焰根部屏蔽按一種最優(yōu)選的實施方案從三個方面來實現(xiàn)。第一個方面是由壁段沿徑向在幾何上(geometrisch)完全覆蓋火焰根部所實現(xiàn)的機械的流動保護，該壁段沿火焰軸向延伸并在其端部突然釋放全部燃料射流讓其與空氣混合。第二個方面是壁段的氣體動力學墊升作用以及隨后通過優(yōu)選地10°坡度的頂部造型水平地平整后續(xù)的空氣流的下側(cè)。第三個方面是抑制紊流和通過斜坡狀壁段構(gòu)件或通過給負壓腔充填廢氣減少紊流度地提升燃燒空氣，該負壓腔由在壁段空氣入流側(cè)的立體角構(gòu)成，由此通過機械的強迫流動或借助膨脹的廢氣，使燃燒用空氣平滑和氣體動力學地沿壁段上升。在此過程中此廢氣可在冷的狀態(tài)下從外部供入，或在通道內(nèi)通過可燃氣體和空氣或廢氣構(gòu)成。
本發(fā)明尤其可有利地工業(yè)應用在具有從側(cè)旁將燃料加入燃燒用空氣通道內(nèi)的裝置的玻璃熔爐上。這些爐子在結(jié)構(gòu)上有絕對的優(yōu)點，但是近來由于其在作為未來解決方案的用于減少NOx的一次措施方面能力低下而面臨危險。本發(fā)明的火焰根部屏蔽裝置適合于彌補此缺點，并能將這種爐子類型中燃燒器數(shù)量較少的優(yōu)點轉(zhuǎn)化成相對于迄今占優(yōu)勢的下級燃燒熔池而言能更有利地減少NOx的優(yōu)點。這種爐子的運行者可以保留業(yè)已證實對于玻璃生產(chǎn)可靠的爐子類型，不必強制采取昂貴的系統(tǒng)外的二次措施或按PL9224852的“3R”措施，也不必在持續(xù)運行中通過轉(zhuǎn)換爐子類型來最佳地減少NOx。
通過恰當?shù)脑O計可獲得如下具有正面效應的副作用節(jié)省了能量、降低了爐室溫度、功率提高和爐子壽命得以延長。在火焰位置可調(diào)整性方面，將本發(fā)明的裝置設在燃燒空氣通道的燃燒器口附近起有利的作用。
與門坎或臺階的差別是，可以沒有缺點地取消從燃氣噴入口到燃燒器口的較長的途徑，所以改變?nèi)紵鞯慕嵌?Brennerauswinklung)對火焰的位置有明顯的影響并因而在技術上可靈活控制燃燒過程。
按本發(fā)明的裝置與已知的先有技術相比有許多其他優(yōu)點。
雖然本發(fā)明的火焰根部屏蔽裝置的增碳效果比增碳臺階小，但采取如下措施可調(diào)整成能較多地減少NOx，即，所述造型設計工作量較小的用于屏蔽火焰根部的壁段可在任何空間維度上沒有大的副作用地設計成所需要的尺寸，尤其是設計成更高，從而使得火焰根部的自由射流造型能完全避免被直接的空氣入流覆蓋。與空氣的起始反應和混合在屏蔽的末端才允許完滿地進行，而不允許在火焰根部的上部區(qū)域內(nèi)就已部分進行。但在那里燃燒流構(gòu)成一足夠?qū)挼恼?，它以其大的表面有能力通過向周圍環(huán)境輻射散熱進行如此大量的換熱，以致始終能避免傳統(tǒng)的火焰根部通常因蓄熱引起的絕熱溫度。在這里，按本發(fā)明沿空氣流動方向上升的頂部在氣體動力學方面有重要的作用，因為有利于空氣在其分離邊緣(Abrisskante)處后續(xù)的水平地平面擴展。
與之相反，在增碳臺階中，平行于通道底延伸的、以分離邊終止的水平的工作臺(Bank)有助于燃燒空氣之后按約10°的下降角擴展，因此已公知的增碳臺階(包括梯級臺階)在流動技術上錯誤地或只有限地滿足想象的功能，并且在火焰發(fā)展過程中偶而會對本身處于門坎后面的通道底造成高的熱負荷。
與增碳臺階比較，本發(fā)明的火焰根部屏蔽裝置在火焰根部處只利用很小的并不昂貴的結(jié)構(gòu)性費用，就完成對火焰核心的封閉但同時只是不完全的屏蔽，有效地減少了燃料與空氣的混合，并由此抑制在火焰根部處形成火焰特別熱的或絕熱的溫度區(qū)?？諝庠诒诙稳肓鱾?cè)上升的有害的紊流度(這首先是由于要求強制改造設計成壁所造成)，氣體動力學地通過將回引的缺氧廢氣或與廢氣或空氣結(jié)合的可燃氣體加入位于前面的負壓區(qū)內(nèi)而顯著地得以減小，因此在屏蔽處新形成的第二流動死區(qū)的問題通過在那里膨脹的廢氣得到緩和。為了產(chǎn)生廢氣和提升空氣必要時要事先使用的燃料量較小，而且有利地正好使得隨空氣流被夾帶進來的廢氣在負壓區(qū)能平衡地連續(xù)置換，這一點通過NOx排放的最小化可以看出。在這里不再出現(xiàn)蓄熱和絕熱溫度的問題，因為供入的燃料量基本上或優(yōu)選地完全在外部與廢氣混合并通過在爐內(nèi)比一般更冷的地點燃燒。由帶入爐內(nèi)的殘余可燃氣體所造成的附加的NOx源保持很小而不引人注意。
火焰根部屏蔽裝置作為一次措施例如與增碳臺階相比能容易地再配備，它具有折衷地優(yōu)化功能的結(jié)構(gòu)尺寸，并且無論是在流動技術上還是在氣體動力學方面都是最佳的。
第三個功能方面帶來的有利的副作用是，在空氣進入屏蔽后的反應區(qū)之前，廢氣通過在壁段上流過的空氣的虹吸效應從壁段前的空間混合到燃燒空氣的下層內(nèi)。因此在火焰的上部區(qū)，或更準確地說在燃料與空氣的交界層處附加地在材料上減少了起始反應。通過更多地加入燃料以造成一個厚的廢氣隔離層(如由梯級燃燒已知的)在火焰根部屏蔽裝置中卻沒有效果，因為存在眾所周知的缺點，亦即在預燃處會構(gòu)成一新的NOx源，在燃料過剩時通過充填廢氣同樣可能是不利的。在火焰根部屏蔽處入流區(qū)的廢氣充填相宜地僅僅消除整個火焰根部在幾何上已經(jīng)完全獲得保護時所存在的一個流動技術的缺陷，這種缺陷是壁段位于前面的結(jié)構(gòu)使入流所產(chǎn)生的紊流，為此將廢氣連續(xù)充填到那里的負壓區(qū)內(nèi)并減少該壁段前部結(jié)構(gòu)對于空氣流的氣體動力學影響。
有軸向燃氣排出縫的排擠噴管有利的設計，保證即使它以小的可燃氣體量工作，仍始終構(gòu)成比較大并因而冷的火焰面，從而生成少的NOx。沖量小地供入廢氣通過徑向的燃氣排出口按幾何上適配的形式直接在壁段底部區(qū)的負壓區(qū)內(nèi)實現(xiàn)。
通常彼此相對地對稱排列的壁段的短結(jié)構(gòu)長度，使通道底上有一大段沒有氣流障礙。因此在這一段的容易積炭的門坎或臺階處，現(xiàn)在由于有一股強烈的燃燒空氣流而不再有積炭。因而熔體的質(zhì)量風險不會超過利用傳統(tǒng)通道帶來的質(zhì)量風險，在傳統(tǒng)的通道中沒有使流動縮窄的附件。
按一項有利的設計，燃料借助一自由射流燃燒器按本發(fā)明在火焰根部屏蔽處和至少分別偏離三個構(gòu)成所述空腔的壁各約10°地噴入，其中偏離通道壁的角度最大。在這里在流動技術上特別有效地避免了在火焰根部偶然點燃。比較有利的是，壁段不需要為運行連續(xù)消耗，以及火焰根部屏蔽用此簡單結(jié)構(gòu)已是高效能的。
另一些優(yōu)點在于，所述裝置可用低的費用裝備現(xiàn)有的設備，以及在其投入運行后，即使對于在燃料與燃燒用空氣之間有強烈橫向混合的熔池，也能有效地采取另一些用于減少NOx的一次措施。例如，除了可優(yōu)選地使用的自由射流燃燒器外，也可利用另一些有小的燃氣沖量的燃燒器來發(fā)揮其減少NOx的效果。噴嘴和燃燒器通過火焰根部屏蔽更好地得到熱防護。
下面借助附圖所示實施方式進一步說明本發(fā)明，其中

圖1為按照本發(fā)明對火焰根部實施機械屏蔽的一種優(yōu)選實施形式的透視圖；圖2為按照本發(fā)明對火焰根部實施全套屏蔽的另一種優(yōu)選實施形式的透視圖；圖3示出按照本發(fā)明對火焰根部實施機械屏蔽的裝置，它帶有一個減小紊流度的附加塊來使燃燒用空氣上升；圖4表示在按本發(fā)明的壁段內(nèi)加入廢氣；
圖5示出按照本發(fā)明的排擠噴管的一個實施形式，它具有一個沿徑向定向的燃料和空氣出口；圖6表示帶有徑向廢氣出口的排擠噴管的另一種實施形式及其在壁段上的布置狀況；圖7表示一種有利的空氣冷卻式自由射流燃氣燃燒器。
圖1在立體示意圖中表示浮法玻璃熔池的一個燃燒用空氣通道1帶有側(cè)向配置的燃燒器3。燃燒用空氣通道1在連續(xù)運行中配備有按照本發(fā)明的一個火焰根部屏蔽裝置。為此一些橫向于氣流2的方向和沿氣流方向在燃燒器噴嘴座或燃燒器出口3a前方可堆疊的磚塊，作為壁段4重疊地設置在與通道側(cè)壁11鄰接的通道底5上，這些磚塊在它們的內(nèi)部支承面上有形狀相配的輪廓形狀。燃燒器3沿燃燒用空氣流動方向安置在壁段4的后面。燃燒器噴嘴座或燃燒器出口3a延伸出的軸線偏離壁段4沿流動方向在后部的壁面4b，沿燃燒空氣流2相對于壁段4壁面4b的方向水平測量，此偏離該壁面4b的角度約為10°。此同一軸線相對于通道底5的平面有一10°的垂直上升角。
作為燃燒器可采用例如在德國DE19520650中公開的所謂自由射流燃氣燃燒器，或那種其出口不象傳統(tǒng)那樣連接在面朝燃燒器的燃燒器噴嘴座上而是由噴嘴本身構(gòu)成此出口的燃氣燃燒器。這種燃燒器表示在圖7中并在后面要予以詳細說明。
在后面一種情況下，燃料進口3a的直徑便是燃燒器的孔徑。它的尺寸例如為95mm，通道寬度為1.5m。按本發(fā)明的屏蔽火焰根部的壁段4的尺寸例如長500mm，寬250mm，高300mm。此高度相應地作為燃燒器出口3a的直徑和壁段4長度的1/3之和確定，在本實施方式中燃燒器出口3a提高了的位置在計算壁段4高度時被一起予以考慮，以便補償燃燒器出口3a的位置相對于壁段4原點10因結(jié)構(gòu)引起的誤差，因為燃料射流8在本實施方式中偏離優(yōu)選的按本發(fā)明的定位未與通道底5相切。
在本實施方式中，燃燒器進口的下邊緣在通道底5上方40mm，并且后續(xù)的假設為自由射流的射流在下部的外形輪廓線平行于通道底5地按此尺寸抬高后處于通道底5上方。要不然在燃燒射流8上部的外形輪廓線區(qū)域內(nèi)會更早地摻入空氣。因此壁段4恰當?shù)卦O計為高出40mm。
壁段4沿其全寬有一個相對于通道底5沿氣流2方向上升10°的頂部4c。
彼此相對地對稱布置的壁段4較短的結(jié)構(gòu)長度，給通道底5留下了一大段其上未設置阻礙空氣流動附件的區(qū)段。由此這一區(qū)段通過強烈的燃燒空氣流避免了積炭。因而熔體的質(zhì)量風險不會超過利用傳統(tǒng)通道帶來的質(zhì)量風險，在傳統(tǒng)的通道中沒有使流動縮小變窄的附件。在壁段4的遠端，整個燃料射流在燃燒用空氣通路7處突然被釋放出而可供混入燃燒空氣。
為了安裝按本發(fā)明的壁段4，業(yè)已證實有兩種方法是很實用的。在第一種方法中，通道側(cè)壁11在燃燒器噴嘴座或燃燒器出口3a的側(cè)旁可打開，以便通過從側(cè)面插入并通過在通道1內(nèi)疊層安裝壁段構(gòu)件。在第二種方法中通道底5從下面鋸開。這一底段然后用起重平臺下降、運出和丟棄。將一個新的底段和屏蔽火焰根部的壁段4一起放在起重平臺上并借助它重新升入通道1內(nèi)略低于老的通道底5的水平，或?qū)⒈诙温袢氲匮b在此新的通道底段內(nèi)，并因而可靠地避免壁段4在通道底5上滑動。這種通過鋸開通道底的方法在加工成本和加工難度方面是有利的。
上述實施方式的結(jié)果是使NOx的生成量下降約50％。同時爐子運行帶來另一些有利的副作用。主要是燃料消耗量下降，爐子的頂部溫度減小并因而減小對耐火材料的腐蝕。熔池的熔化功率同樣明顯得以提高。
圖2表示火焰根部屏蔽的另一種有利的實施形式，與圖1所示實施形式相比另外附加地設有用于屏蔽火焰根部的第二氣體動力學部件，其屏蔽火焰根部的方式是通過在壁段4前加入廢氣使燃燒空氣減小紊流度地上升。為了簡化視圖只示出了一個壁段，設在相對的那個通道側(cè)壁上的壁段則被略去。此外，在按照本發(fā)明的壁段的此實施形式中使用了特殊的構(gòu)件，它不同于普通的磚塊形狀，其中，壁段4的頂部4c從通道側(cè)壁11到壁段4朝向通道中央方向的遠端按一個約20°的附加上升角上升，并因而使壁段4的外部幾何形狀更好地與一個自然的自由射流的燃氣射流形狀8相匹配，以及在更好地屏蔽火焰根部的情況下，由于其較小的結(jié)構(gòu)尺寸，同時對廢氣循環(huán)(Abgasperiode)有較小的阻塞作用以及在橫向火焰熔池中有較小的空氣分配副作用。按權(quán)利要求7所述的對NOx有效的壁段4的最大高度則予以保留。
在本實施方式中，作為燃燒器技術上用于加入廢氣的裝置建議采用一種本身已公知的用于無火焰氧化的燃燒器，按其已知的設計它迄今不能用于加熱玻璃熔池。這一使用限制是基于過低的廢氣溫度和在燃燒器內(nèi)的完全燃燒，但在這里這一點通過采取下列措施成為有利的它現(xiàn)在僅僅將廢氣加入爐子內(nèi)并且不再出現(xiàn)由附加的火焰導致的附加的NOx源效應。該燃燒器從通道側(cè)壁11那里裝入，它的廢氣射流9沿壁段4在前部壁面4a的那一側(cè)斜向上方地引向通道中央。所需要的廢氣量只占到廢氣總量的1至幾個百分點。作為專業(yè)性補充措施，該裝置還在壁段4下層附加地設有一磚塊13，它能減少低位地且無效地引出的廢氣量而將這些廢氣迂回轉(zhuǎn)移到高效的上方路徑中。此外按照專業(yè)化措施還將壁段4后壁面4b處的燃燒射流側(cè)設計為凹的。
在圖3所示的壁段4中，代替以氣體動力因素(氣體動力學部件)使燃燒空氣上升的是借助一機械的裝置來實現(xiàn)燃燒空氣的上升，該機械裝置例如是減小紊流度的一附加磚塊12，它沿空氣的流動方向設置為從通道底5連續(xù)和無臺階地約成10°上升地直至壁段4的頂部4c。但此方案相對于氣體動力學部件有缺點，即，對于在連續(xù)運行中的通道的重新裝備尚未找到有利的方案或簡單的技術，并因而該附加磚只能在熔池新建或冷維修時才能使用而在簡單維修時則幾乎無法接觸到該附加磚塊。
圖4表示在壁段4內(nèi)加入廢氣用于按本發(fā)明氣體動力學地使燃燒空氣上升。該壁段4由適當成形的壁段構(gòu)件14構(gòu)成，其中上部的壁段構(gòu)件14作如下的改造縮短其在前部壁面4a側(cè)的支承板14a而使該支承板14a非形狀封閉地位于下部的壁段構(gòu)件14上方，并因而構(gòu)成一個出氣縫15，由廢氣輸入孔6穿過壁輸入的廢氣可通過該出氣縫15流出。在圖4中由對于壁段4的剖面可以看出其內(nèi)部結(jié)構(gòu)，壁段4端側(cè)封閉的耐火層在圖4中卻沒有示出。從通道側(cè)壁11將廢氣加入壁段4的上部壁段構(gòu)件14內(nèi)可借助一種已知的設計結(jié)構(gòu)來進行，該設計結(jié)構(gòu)由廢氣輸入孔6和已公知的(圖中未示出的)帶有陶瓷燃燒管的用于無火焰氧化的燃燒器組成。在圖中沒有示出的另一個替代方案中，在一個結(jié)構(gòu)緊湊的壁段上制有一盲孔，該盲孔在圖4中所表示的類似位置上有一側(cè)縫。在燃燒周期內(nèi)可向該盲孔內(nèi)噴入可燃氣體、廢氣或一種可燃的氣體混合物。
圖5表示按照本發(fā)明的一種帶有徑向定向的燃料和空氣出口的排擠噴管的剖視圖，其中，在此圖中的冷端27相對于為實施此方法和裝置重要的熱端26順時針旋轉(zhuǎn)90度示出。通過一個冷卻水進口20引入一個外部的水循環(huán)，該水循環(huán)在熱端26的端板22附近具有一個水冷套環(huán)管形式的半圓柱形的外部缺口。此缺口釋放一個徑向的可燃氣體出口16和一個徑向的空氣出口17。在未示出的俯視圖中這些出口大體成半圓形。冷卻水循環(huán)與可燃氣體出口16通過一個截錐段23的外套隔開，其中，該截錐段外套同時使燃氣射流的上部側(cè)面從軸向的入流向徑向偏轉(zhuǎn)約50°。該截錐段外套與本身有約70°徑向偏轉(zhuǎn)的擴散段24一起，迫使燃氣射流在可燃氣體出口有一出口角，它相對于徑向平面有一個30°的上升角。該間隙狀開口本身有一張開角為20°，因而在一剖切面內(nèi)滿足(即使只是部分滿足)構(gòu)成自然的自由射流的準則。徑向的空氣出口17同樣按已提及的部分自由射流準則向上通過擴散段24的下側(cè)和向下通過盤段25構(gòu)成。其結(jié)果是在燃氣自由射流下層是空氣自由射流，它的下部外套平行于徑向平面延伸。這一點對于此方法是重要的，因為在通道底的裝配狀態(tài)下同樣平行于徑向平面延伸并因而空氣不對準通道底定向。所形成的火焰通過兩個自由射流盡最好可能地得到穩(wěn)定以及同時盡最大可能地鄰近通道底，同時又不對著通道底定向。冷端27作為介質(zhì)接頭具有可燃氣體接頭18、空氣接頭19、冷卻水進口20和冷卻水回流口21。冷卻水進口和回流口為了避免高的結(jié)構(gòu)性費用設計為半殼狀，在另一種多外套式設計中缺點便是有高的結(jié)構(gòu)性費用。所述排擠噴管對于可燃氣體和霧化空氣優(yōu)選用近似的氣壓工作。僅僅為了清楚表明該排擠噴管的作用原理，在圖5中的空氣出口才表示為與燃氣出口相比有近似相同的大小。而通常為了實施此方法，決定流通量大小的最小的空氣縫隙尺寸要比可燃氣體的開縫尺寸大許多倍。
圖6簡略地表示一個具有軸向縫隙30的排擠噴管28，它水平安裝在壁段4底部的立體角內(nèi)并處于壁段4迎著燃燒空氣2入流的那一側(cè)4a。
在本實施方式中，該排擠噴管28具有兩個軸向縫30，它們相對于入流的燃燒空氣如此定向，即，使從縫30排出的廢氣通過進氣沖量和氣體熱膨脹構(gòu)成一個氣體動力學的廢氣擾流器，它減小紊流度地提升燃燒空氣越過壁段4形式的流動障礙。由于該排擠噴管通過壁孔29可移動和可轉(zhuǎn)動地裝在通道側(cè)壁11的冷側(cè)(圖中未表示)，因此可方便地調(diào)節(jié)噴管的位置。
圖7表示燃燒器(當要優(yōu)選產(chǎn)生可燃氣體自由射流時)用于產(chǎn)生可燃氣體自由射流的一種可能的實施形式。燃燒過程的技術對產(chǎn)品質(zhì)量、能量經(jīng)濟性、工業(yè)爐的預期壽命和生產(chǎn)能力也有大的影響。但它對于NOx的生成有特別大的影響。對用于玻璃熔池的燃氣燃燒器而言業(yè)已證實特別有效的是一種所謂的自由射流燃氣燃燒器，它能在很大程度上減少生成氮氧化物。
按本發(fā)明使用的燃燒器優(yōu)選是一種可改型的燃燒器，它不需要噴嘴座，而是設計為全金屬封閉的和可冷卻的，其中一個長擴散器構(gòu)成外部的燃氣流動空間，在此空間內(nèi)設一可軸向移動的圓柱形燃氣供給管，而冷卻空氣則可借助一個可調(diào)節(jié)的冷卻空氣流轉(zhuǎn)向裝置作為外包絡的燃燒用一次空氣流供給燃燒器出口。因此火焰的特性可基本上調(diào)整為和傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的燃燒器中的一樣。在有不清楚的原因破壞質(zhì)量的情況下，可按照保證質(zhì)量的老經(jīng)驗采取已公知的手段和措施來進行調(diào)整。為此只需要通過在擴散器根部區(qū)內(nèi)對中央噴嘴實施定位來調(diào)整燃燒器。因此可以構(gòu)成一種過去早已公知的強紊流的火焰，它可按選擇再借助一次空氣進一步改進成能獲得靈敏迅速的起始反應。因此可以利用以前的對于保證質(zhì)量的爐子運行方式的筆錄。以自由射流方式來有效工作的燃燒器的運行方式因而可通過以傳統(tǒng)的燃氣射流為基礎逐步調(diào)整來實現(xiàn)。
下面說明作為自由射流燃燒器的燃燒器結(jié)構(gòu)，這種燃燒器優(yōu)選地與按照本發(fā)明的壁段和氣體動力學地使燃燒空氣上升相結(jié)合使用。
為此，圓柱形中央噴嘴管35由長擴散器33全面回撤，中央噴嘴管35的噴嘴出口36距離長擴散器33的根部37有圓柱形燃氣供給管32直徑五倍遠地定位在燃氣供給管32內(nèi)。冷卻空氣流轉(zhuǎn)向裝置41堵塞了燃燒用一次空氣流40在冷卻套31與燃燒器安裝座39之間進入燃燒器插入孔38縫隙內(nèi)的路徑。在燃燒器出口34排出低紊流度的燃氣自由射流。減弱外界空氣的摻入、和隨后利用帶有高成分碳顆粒的可燃氣體來實施增碳以及只是在火焰的一個大表面區(qū)內(nèi)亦即在有良好的熱輻射條件的區(qū)域內(nèi)才實施點火，都是降低燃燒器NOx排放的調(diào)節(jié)手段，這些調(diào)節(jié)手段可靠地避免了通常很高的或甚至絕熱的火焰溫度。
權(quán)利要求
1.一種在玻璃熔池的燃燒用空氣通道內(nèi)減少氮氧化物的方法，其特征為為了防止燃燒用空氣直接流過在燃燒用空氣通道內(nèi)部的燃料射流注入?yún)^(qū)，借助一個沿徑向幾何尺寸完全覆蓋此區(qū)域的機械的燃燒用空氣流動阻塞件構(gòu)成一個流動死區(qū)，它沿氣流方向與燃燒用空氣流動阻塞件連接作為與通道底基本平行的流動死區(qū)，其中，整個燃料射流在燃燒用空氣流動阻塞件的遠端突然可讓燃燒用空氣通道處的空氣混入。
2.一種在玻璃熔池的燃燒用空氣通道內(nèi)減少氮氧化物的方法，其特征為往流動障礙前的渦流區(qū)內(nèi)噴入至少一束氣體射流，使原本在那里存在的負壓區(qū)通過主動和動態(tài)地充填如此大量的氣體后，借助該氣體的熱膨脹就能在此區(qū)域內(nèi)基本上形成一個小的過壓。
3.一種在玻璃熔池的燃燒用空氣通道內(nèi)減少氮氧化物的方法，其特征在于該方法是權(quán)利要求1和2所述方法的組合。
4.按照權(quán)利要求2或3所述的方法，其特征為所述氣體射流優(yōu)選作為氣體層加入所述流動阻塞件/流動障礙迎著空氣入流的底部區(qū)內(nèi)，所加入的氣體量為所涉及的燃燒用空氣通道內(nèi)的燃料流的1％與5％之間。
5.按照權(quán)利要求1至4之一所述的方法，其特征為所述可燃氣體作為預成形的自然的自由射流噴入在燃燒用空氣流動阻塞件下游的一個三側(cè)封閉的立體角內(nèi)。
6.一種實施按照權(quán)利要求1、3、4或5所述方法以構(gòu)成一個防止燃燒用空氣直接流過在燃燒用空氣通道內(nèi)部的燃料射流區(qū)的流動死區(qū)的裝置，其特征在于一個阻擋空氣路徑的壁段(4)，它與通道底(5)和一個通道側(cè)壁(11)構(gòu)成一個三側(cè)封閉的立體角。
7.按照權(quán)利要求6所述的裝置，其特征為所述壁段(4)具有一個明顯短于通道底(5)二分之一寬度的長度，該壁段(4)設置為基本上垂直于通道側(cè)壁(11)地伸入燃燒用空氣通道(1)內(nèi)，以及，它相對于理想自由射流(8)下部外形輪廓線的最大高度大體等于或大于所述可燃氣體進口(3a)直徑與1/3壁段(4)長度之和。
8.按照權(quán)利要求6或7所述的裝置，其特征為所述壁段(4)的頂部(4c)至少沿其長度的一部分以及至少沿其寬度的大部分，設有一沿燃燒用空氣(2)流動方向平面地上升的、帶有尖銳的分離棱邊的空氣導引面。
9.按照權(quán)利要求8所述的裝置，其特征為所述上升平面的坡度設計為相對于后續(xù)的通道底具有一個約10°的上升角。
10.按照權(quán)利要求6至9中一項或多項所述的裝置，其特征為所述壁段(4)頂部(4c)的拱頂沿燃燒用空氣(2)的入流方向仿效一束氣體自由射流在垂直平面上的投影來構(gòu)成。
11.按照權(quán)利要求10所述的裝置，其特征為所述頂部(4c)的拱頂從通道側(cè)壁(11)到其遠端有一個約20°的連續(xù)或臺階狀坡度。
12.按照權(quán)利要求6至11之一所述的裝置，其特征為所述壁段(4)面朝通道中央的垂直端面至少沿其寬度的大部分有一穩(wěn)流面，它與氣流方向約成10°夾角，所以它與一個處于相對位置的壁段(4)按同樣大小折角的端面構(gòu)成一縮窄。
13.按照權(quán)利要求6至12中一項或多項所述的裝置，其特征為燃燒用空氣流動阻塞件面朝空氣入流的那一側(cè)呈斜坡道狀地配備耐火材料(12)，使入流的空氣在其路徑上沿此斜坡道一開始被迫上升約10°至30°，然后在該斜坡道末端再上升約10°。
14.按照權(quán)利要求13所述的裝置，其特征為所述斜坡道設計為水平的平坦面；所述通道底在該斜坡道的長度上及其延長線上沿氣流方向相對于該水平面約成10°下降。
15.一種實施按照權(quán)利要求2、3或4所述方法用于噴入一束氣體射流的裝置，其特征為在燃燒用空氣流動阻塞件的空氣入流側(cè)的底部，設有一個用于輸入至少一束氣體射流的排擠噴管。
16.按照權(quán)利要求15所述的裝置，其特征為所述排擠噴管設計為大體平行于通道底平放的圓柱管，它在其一個端側(cè)有至少一個輸入一種氣體混合物或一種可燃氣體的輸入孔，它的另一端側(cè)則封閉，該圓柱管上制有至少一個軸向縱縫用于排出氣體。
17.按照權(quán)利要求16所述的裝置，其特征為通過使排擠噴管通過通道側(cè)壁上的一個孔大體水平地插入通道內(nèi)，以及通過在通道外部使排擠噴管的桿裝在至少一個管夾內(nèi)，所述排擠噴管及其氣體排出縫可通過相對于燃燒用空氣流動阻塞件軸向移動和徑向旋轉(zhuǎn)地定位和調(diào)整。
18.按照權(quán)利要求15所述的裝置，其特征為所述排擠噴管是一個大體上垂直穿過通道底的多層外套的噴射管槍，在該噴槍的兩管之間由循環(huán)的冷卻劑構(gòu)成至少一個冷卻劑層，該噴槍有一個比其短的端側(cè)封閉的氣體輸入外套，此外套在封閉的端側(cè)有至少一個沿徑向定向和沿徑向擴張的氣體排出縫，在這里冷卻劑層的環(huán)管中斷。
19.按照權(quán)利要求18所述的裝置，其特征為所述排擠噴管基本上垂直通過通道底地如此定向和設置，使得由排擠噴管排出的可燃氣體射流優(yōu)選從燃燒用空氣流動阻塞件的底部處的這樣一些位置上發(fā)出，即，在這樣的位置，該燃燒用空氣流動阻塞件的端面沿氣流方向的前棱邊直接迎著燃燒用空氣入流，在這種情況下，在通道底附近和在燃燒用空氣流動阻塞件附近的所述射流對準與燃燒用空氣流動阻塞件相連的通道側(cè)壁。
20.一種實施按照權(quán)利要求5所述方法的裝置，用于抑制在燃燒用空氣通道內(nèi)部的可燃氣體進口處燃燒用空氣與可燃氣體的強烈混合，以便低紊流度地將可燃氣體加入池窯的燃燒用空氣通道內(nèi)，其特征為往一個燃燒用空氣通道內(nèi)加入可燃氣體的燃燒器的燃氣射流，作為本身低紊流度的燃氣射流以這樣的方式加入該燃燒用空氣通道內(nèi)，即，燃氣從燃燒器和/或燃燒器噴嘴座的出口設計為一種自然的自由射流的形式，其中，燃燒器和/或燃燒器噴嘴座作為燃氣出口具有張角約為20°的一般的擴散器的形式，以及該擴散器的長度大于其最小直徑。
21.按照權(quán)利要求20所述的裝置，其特征為所述燃料出口在所述處于流動死區(qū)內(nèi)的立體角內(nèi)這樣定位和定向，即，使燃料射流在其進入燃燒用空氣通道內(nèi)進口處的環(huán)形線和/或燃燒器和/或燃燒器噴嘴座出口延長的環(huán)形線，近似與壁段和通道底的流動面相切，但不相交。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種減少玻璃熔池中氮氧化物的燃燒裝置，該玻璃熔池有優(yōu)選將燃料側(cè)向加入其燃燒用空氣通道中的裝置，借助于設在燃燒用空氣通道中的壁段抑制燃燒用空氣與可燃氣體的交叉流動，通過用廢氣充填負壓區(qū)，減少壁段處的空氣渦流并產(chǎn)生一次的低紊流度火焰根部，該火焰根部基于自由射流狀的可燃氣體加入。所述壁段和廢氣充填共同構(gòu)成一種所謂的火焰根部屏蔽。二次的自由射流這樣保持，即，令可燃氣體射流的加入在火焰根部屏蔽的本影中進行。所述壁段優(yōu)選沿入流的燃燒用空氣的流向看過去具有一個氣體自由射流的理想投影后的形狀。渦流腔的廢氣充填優(yōu)選地借助于一個排擠噴管通過加入廢氣和/或燃料進行，并在壁段前構(gòu)成一種氣體動力學的廢氣擾流器，它使入流的燃燒用空氣紊流度減少地上升越過該壁段。該排擠噴管優(yōu)選具有至少一個軸向氣體排出縫，它水平地位于壁段在空氣入流側(cè)的底部處，并可相對于該壁段沿軸向和徑向定位。
文檔編號C03B5/00GK1449364SQ01814978
公開日2003年10月15日 申請日期2001年7月5日 優(yōu)先權(quán)日2000年7月5日
發(fā)明者弗蘭克·赫格沃爾德, 彼得·赫曼, 赫爾穆特·希爾曼 申請人:科特布斯玻璃設計及技術有限責任公司