型并向下凹陷設置，在使用過程中，當工件放置于活動錯200和固定齒牙300之間時能 使彈性件400發(fā)生形變，彈性件400形變產生的彈性力能使活動錯200與工件緊密接觸，從 而活動錯200和固定齒牙300能對工件產生擠壓力，擠壓力能保持工件靜止不動，是的操作 者轉動手柄部錯體100能帶動工件同步轉動。
[0035] 上述錯口包括活動錯200和固定齒牙300，在活動錯200和固定齒牙300齒牙之間 形成用于安裝工件的開口，在使用的過程中，操作者將工件卡設于開口內，轉動錯體100能 使得活動錯200與固定齒牙300之間的開口逐漸減小，使得活動錯200和固定齒牙300與 工件緊密接觸，從而周向轉動錯體100能帶動工件同步轉動。
[0036] 優(yōu)選地，上述活動錯200包括多個長活動錯片210和多個短活動錯片220,長活動 錯片210樞接于左錯體110和右錯體120之間，長活動錯片210能繞著樞接軸周向轉動，上 述的短活動錯片220分別對稱通過固定軸固連于長活動錯片210兩側，進一步地擴大了活 動錯200與工件之間的接觸面積，增加了活動錯200與工件之間的擠壓力，提高了工件轉動 效率；同時，長活動錯片210和短活動錯片220的形狀均呈彎鉤狀，且在長活動錯片210和 短活動錯片220的面朝固定齒牙300-側設置有銀齒。
[0037] 進一步地，上述固定齒牙300由多片齒牙片310疊合而成，且齒牙片310靠近長活 動錯片210和短活動錯片220 -側也設置有銀齒，使得在使用過程中齒牙片310與長活動 錯片210和短活動錯片220能牢牢鎖住工件，避免工件的位置發(fā)生偏移，提高了工件的轉動 效率；同時，齒牙片310的數量與長活動錯片210的數量和短活動錯片220的數量之和相 等，齒牙片310、長活動錯片210W及短活動錯片220 =者的厚度相等，使得活動錯200與固 定齒牙300在使用過程中受力均勻，提高了工件轉動效率。
[0038] 在齒牙片310上設置有=個支撐柱320,=個支撐柱320依次貫穿各齒牙片310且 支撐柱320的兩端分別插設于左錯體110和右錯體120上，提高了齒牙片310安裝的穩(wěn)固 性，保證齒牙片310在工作過程中位置不會發(fā)生偏移，提高了工件的轉動效率。
[0039] 優(yōu)選地，在錯體100上還設有無塵蓋，無塵蓋的設置防止了一些灰塵和雜物進入 左錯體110和右錯體120之間的間隙，使得左錯體110和右錯體120之間部件腐蝕或出現 損傷，影響管子錯的正常使用現象的產生，提高了本發(fā)明的使用壽命。
[0040] 上述彈性件400由錫青銅合金制成，錫青銅合金主要由W下重量份數成分組成： Sn:10 ~20份，P:10 ~15份，Zn:5 ~10份，Al:0. 03 ~0. 06份，PbS:3. 5 ~5. 5份，B: 0. 2~1份，Ce:0. 20~0. 45份，Cu:85~95份。 柳41] 實施例1
[0042] 錫青銅合金由W下重量份數成分組成：Sn:10份，P:15份，Zn:10份，Al:0.03份， PbS:5. 5份，B:1份，Ce:0. 20份，Cu:85份。
[0043] 將上述原料放入相蝸，快速加熱至1420°C進行烙煉，保溫26min，使合金充分溶 解；將烙煉后的合金進行鑄巧，在溫度900°C，保溫時間78min時對合金進行擠壓；然后對合 金進行冷變形加工；接著在溫度360°C下，合金進行多次退火；最后對合金進行拉伸處理 并將拉伸后的成品進行純化處理，時間30s。 W44] 實施例2 W45] 錫青銅合金由W下重量份數成分組成：Sn:20份，P:10份，Zn:5份，Al:0. 06份， PbS:3. 5份，B:0. 2份，Ce:0. 45份，Cu:95份。
[0046] 將上述原料放入相蝸，快速加熱至1500°C進行烙煉，保溫30min，使合金充分溶 解；將烙煉后的合金進行鑄巧，在溫度920°C，保溫時間85min時對合金進行擠壓；然后對合 金進行冷變形加工；接著在溫度360°C下，合金進行多次退火；最后對合金進行拉伸處理并 將拉伸后的成品進行純化處理，時間60s。 W47] 實施例3
[0048] 錫青銅合金由W下重量份數成分組成：Sn: 15份，P:12份，Zn:7份，Al:0. 05份， PbS:4. 5份，B:0. 6份，Ce:0.35份，Cu:90份。
[0049] 將上述原料放入相蝸，快速加熱至1480°C進行烙煉，保溫28min，使合金充分溶 解；將烙煉后的合金進行鑄巧，在溫度950°C，保溫時間82min時對合金進行擠壓；然后對合 金進行冷變形加工；接著在溫度360°C下，合金進行多次退火；最后對合金進行拉伸處理并 將拉伸后的成品進行純化處理，時間45s。
[0050] 對比例1
[0051] 錫青銅合金由W下重量份數成分組成：Sn:9份，P:17份，Zn:12份，Al:0.02份， B:1. 2份，Ce:0. 18份，Cu:83份。其他與實施例3中相同，此處不再寶述。 陽0巧對比例2
[0053] 錫青銅合金由W下重量份數成分組成：Sn份，P:9份，化：3份，Al:0. 07份， PbS:3. 4份，B:0. 1份，化：96份。其他與實施例3中相同，此處不再寶述。
[0054] 本發(fā)明還對錫青銅的成品進行彈性、抗拉、耐腐蝕等性能的測試，其中，在對錫青 銅的耐腐蝕測試中，將各種組分加工而成的錫青銅分別浸入3%化Cl溶液進行浸泡實驗， 浸泡時間45化，之后將錫青銅取出除去腐蝕產物，然后將錫青銅用清水清洗干凈并烘干。最 后根據質量損失法計算腐蝕速率，得到W下結果： 陽化5] 表1實施例1-3及對比例1-2中錫青銅的性能測試結果
[0057] 綜上所述，本發(fā)明中采用配伍合理的錫青銅合金制作彈性件400,使彈性件400具 有良好的彈性、耐壓性且抗腐蝕性好，從而提高彈性件400的使用壽命。
[0058] 其中，上述手套本體采用高耐磨TP邸熱塑性聚醋彈性體制成，所述高耐磨TP邸 熱塑性聚醋彈性體的原料組成包括（Wt% ) :T陽E49-59% ;PT陽20-30% ;無堿玻璃纖維 5-15%，潤滑劑5-15% ;抗氧劑0. 2-1. 0% ;余量為二氧化娃。
[0059] 所述二氧化娃為包括二氧化娃顆粒I與二氧化娃顆粒II的混合物，其中二氧化娃 顆粒I的尺寸為5-10微米、二氧化娃顆粒II的尺寸為4-8微米。
[0060] 所述二氧化娃顆粒I與二氧化娃顆粒II的混合物中，二氧化娃顆粒I的含量占混 合物總質量的20-35% (二氧化娃顆粒I運種具有較大尺寸的二氧化娃顆粒的存在是為了 直接應對相對較大的外界應力沖擊的，在受到外界直接沖擊或者較大應力沖擊時，其可W 通過大顆粒在彈性體內的大阻力的彈性位移和復位，來進行緩沖，從而起到一次衰減的作 用，同時因為具有較大的顆粒尺寸，受阻面積較大，從而可W通過較小的彈性位移即可形成 足夠的衰減，避免發(fā)生破壞性的撕裂，當然同樣因其具有較大的尺寸，生產使用時的添加 量需要適當控制，避免過量添加致使在彈性體中的結合不夠牢靠，而會影響混合性能和整 體強度）。二氧化娃顆粒I、二氧化娃顆粒II的混合物中，二氧化娃顆粒II的含量占混合物 總質量的65-85% (二氧化娃顆粒III運種材料具有較小的顆粒尺寸，其使用時極易發(fā)生堆 積或者結塊，而在整體結構中分布不均勻，從而影響材料的整體性能和質量）。兩種尺寸的 顆?？蒞形成級配體系，起到良好的增強作用，同時使得受力沖擊時，小顆粒之間相互碰撞 的同時還可W碰撞到大尺寸顆粒，進行多次衰減，從而起到良好的沖擊緩沖作用，提高抗沖 擊和耐摩擦性能。
[0061] 所述二氧化娃為還經過偶聯劑的表面預處理的，偶聯劑的用量為二氧化娃總質量 的1-3 %，現有技術中，偶聯劑的常規(guī)用量一般為填充劑用量