大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及大型滅火技術(shù)，公開了一種大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，其特征在于包括轉(zhuǎn)子取水泵組和離心加壓泵組，轉(zhuǎn)子取水泵組的入水口通過轉(zhuǎn)子泵取水管連至浮筒取水口，轉(zhuǎn)子取水泵組的出水口通過遠(yuǎn)程輸水管連至離心加壓泵組的入水口，離心加壓泵組的出水口通過加壓泵出水管連至水炮的入水口。本發(fā)明的遠(yuǎn)程供水大流量滅火炮不會(huì)出現(xiàn)欠流、欠壓、超壓、超負(fù)載等問題，而且整個(gè)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與操作都非常簡單可靠。系統(tǒng)能排除外界因素維持滅火炮的流量穩(wěn)定，還能保證炮的供水壓力受控并恒定。
【專利說明】
大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及石油石化的大型滅火技術(shù)。
【背景技術(shù)】
[0002]大型石油化工企業(yè)，大型、成片區(qū)域密布的貯油庫，一旦這些區(qū)域發(fā)生火災(zāi)，就有可能形成過火面積大、燃燒溫度高，并伴隨有爆炸可能。要在短時(shí)間內(nèi)撲救的這類型的惡性火災(zāi)，光靠企業(yè)自身用于自救的儲(chǔ)水罐或常規(guī)消防部隊(duì)的現(xiàn)有裝備都不能有效、快速撲滅災(zāi)害。根據(jù)國外的成功的撲滅這類火災(zāi)經(jīng)驗(yàn)，就必須采用可遠(yuǎn)程供水的大流量(25，000?50，000L/min)滅火炮。
[0003]用于消防的遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，目前全世界的設(shè)計(jì)原理上基本都是相同的:主要是由液壓浮艇潛水栗模塊和加壓栗模塊組合而成，該組合可實(shí)現(xiàn)持續(xù)向遠(yuǎn)距離的滅火現(xiàn)場的消防車提供水源。但如果直接實(shí)施大流量(25，000~50，0001711^11)的水炮滅火(組成遠(yuǎn)程供水的大流量滅火炮)，還需增加二次加壓栗模塊(或設(shè)置加壓栗與水炮一體機(jī))。
[0004]由于浮艇潛水栗受運(yùn)輸體積與吊裝重量的限制而葉輪直徑較小，因而揚(yáng)程相對比較低，所以只能設(shè)計(jì)用于低位取水。另外浮艇潛水栗的流量最大不超過6，000L/min，而大流量(通常指多25，000L/min)遠(yuǎn)程供水系統(tǒng)就要適配多臺(tái)浮艇栗并聯(lián)供水。離心栗的流量大而且揚(yáng)程可以做到比較高，但沒有自吸能力，雖然可以通過輔助排空吸納低位水，但汽蝕余量的限制導(dǎo)致吸程偏低。所以目前應(yīng)用的消防遠(yuǎn)程供水系統(tǒng)均采用多臺(tái)浮艇潛水栗和離心加壓栗組合而成。
[0005]傳統(tǒng)的大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)的二次加壓栗須與遠(yuǎn)程供水的一次加壓栗串聯(lián)運(yùn)行，而遠(yuǎn)程供水的一次加壓栗還要與多臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行的潛水栗串聯(lián)供水。所以傳統(tǒng)的大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)既有并聯(lián)，還有串聯(lián)的多臺(tái)栗組的組合而成(見附圖1)。
[0006]眾所周知，多臺(tái)水栗并聯(lián)存在流量不穩(wěn)與分配不均的問題(見附圖2)，圖2是相同特性的離心栗并聯(lián)，在裝置特性曲線不變時(shí)，揚(yáng)程和流量都增加，其增加程度又和裝置特性曲線有關(guān)。并聯(lián)流量小于兩臺(tái)單栗運(yùn)行時(shí)流量之和。離心栗并聯(lián)時(shí)，管路布置應(yīng)對稱或保證阻力相等，使工況點(diǎn)相同，才能保證揚(yáng)程、流量都相同(實(shí)際上非常難實(shí)現(xiàn))。特別注意的是多臺(tái)低揚(yáng)程的栗組并聯(lián)，如果沒有安裝逆止閥，很容易會(huì)造成其中的水栗反轉(zhuǎn)。
[0007]而水栗串聯(lián)運(yùn)行時(shí):圖3是相同特性的離心栗串聯(lián)，在裝置特性曲線不變時(shí)，揚(yáng)程和流量都增加，其增加程度又和裝置特性有關(guān)，但小于單獨(dú)運(yùn)行的兩倍。一般情況下不同特性離心栗串聯(lián)，運(yùn)行狀態(tài)不合理，可能發(fā)生汽蝕現(xiàn)象和效率下降。還有，常規(guī)研究水栗串聯(lián)的文獻(xiàn)與工程規(guī)范都是假設(shè)一、二級水栗是直接串在一起。但如果一、二級水栗通過軟管遠(yuǎn)距離串聯(lián)的話，由于工況的不穩(wěn)定，水栗串聯(lián)的曲線就變得具有不確定性。在滅火的動(dòng)態(tài)過程時(shí)，加壓栗的進(jìn)口壓力過低將出現(xiàn)流量不足甚至發(fā)生負(fù)壓汽蝕、當(dāng)加壓栗的進(jìn)口壓力過高(輸送距離短或有落差的重力)又會(huì)發(fā)生超載的危險(xiǎn)(使其拖動(dòng)的動(dòng)力設(shè)備過載而發(fā)生故障)。而經(jīng)過一次加壓栗、二次加壓栗的多次加壓，更使水栗的運(yùn)行工況點(diǎn)更難以保證。離心栗間隔(特別是遠(yuǎn)距離)串聯(lián)運(yùn)行，除了防止吸入壓力過低產(chǎn)生汽蝕(當(dāng)離心栗中最低壓力降低到吸入水溫的飽和壓力時(shí)，栗內(nèi)即發(fā)生汽蝕現(xiàn)象)，還要預(yù)防吸入壓力過高而導(dǎo)致系統(tǒng)超壓或設(shè)備過載。
[0008]由圖4的離心栗的汽蝕曲線可以看出，裝置汽蝕余量NPSHa隨著流量增加而下降，而必須汽蝕余量NPSHr隨著流量增加而上升。與NPSHa-Q曲線相交于O點(diǎn)，該流量Qo的左邊為無汽蝕區(qū)，右邊為汽蝕區(qū)。只要裝置汽蝕余量小于必須汽蝕余量，即NPSHa<NPSHr就會(huì)發(fā)生汽蝕。
[0009]如圖1所示，在遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)中，潛水栗Βι(Βιι+Β?2+Β?3并聯(lián)組合)與離心加壓栗B2與水炮驅(qū)動(dòng)的離心栗B3串聯(lián)運(yùn)行，B1栗下潛在水中，只要設(shè)計(jì)與施工合理，其汽蝕余量受現(xiàn)場的影響不大，運(yùn)行相對比較安全。但B1潛水栗的揚(yáng)程不高，出口經(jīng)過低位水提升如至B2栗入口的管道阻力ΣΗ2將直接影響P2s，所以滅火現(xiàn)場從低位取水的高度超標(biāo)或管道敷設(shè)不合理，將會(huì)導(dǎo)致離心栗出的裝置汽蝕余量NPSHa下降并小于NPSHr而發(fā)生汽蝕。另外，更難控制的是=B2栗出口可能經(jīng)過復(fù)雜地形的高度提升如及遠(yuǎn)程輸送至B3栗入口的管道阻力ΣΗ3將嚴(yán)重影響/?，詳見圖5、6、7。
[0010]B1栗工作出口壓力為Ad，B2栗的出口壓力為P2d，B3栗的出口壓力為P3d ；
B2栗的裝置汽蝕余量為:
NPSHa2=尸id /p.g -ΣΗ2-Α2-Ρν /p.gB3栗的裝置汽蝕余量為:
NPSHa3=P2d /p.g -ΣΗ3-Α3-Ρν /p.g
Pld受Bll、Bi2、Bi3的多臺(tái)栗組并聯(lián)而流量不均的影響，可能導(dǎo)致JpId波動(dòng)并使Q超流量或欠流量。
[0011]如圖1所示的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)面臨幾個(gè)難以克服的問題:汽蝕、超載與水壓(流量)不穩(wěn)。下面對現(xiàn)有設(shè)計(jì)的系統(tǒng)存在的幾大難點(diǎn)問題進(jìn)行分析:
(I)汽蝕:為了保證不發(fā)生汽蝕，離心栗運(yùn)行時(shí)NPSHa必須考慮留有富余量，并應(yīng)該滿足NPSHa—NPSHr多Im左右。但傳統(tǒng)遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)的設(shè)計(jì)為多臺(tái)栗組栗的并聯(lián)、串聯(lián)工作。其中多栗并聯(lián)取水栗的流量Q容易偏離且不穩(wěn)定(特別是浮艇栗放置的水面有風(fēng)浪)，另外A 2與h 3均隨地形、地勢而變，與Σ出與ΣH3的輸送距離(ΣH3往往是幾十米到幾千米的變化)以及與管材、管件、敷設(shè)工藝有關(guān)，如圖5所示。所以設(shè)計(jì)必須加大并聯(lián)栗組仏的總給水余量及提高出栗的揚(yáng)程(滿足遠(yuǎn)程給水能力)對NPSHa進(jìn)行補(bǔ)償。
[0012](2)超載:上述的汽蝕解決了，又可能出現(xiàn)另一個(gè)問題。流量過補(bǔ)償使Q超過額定流量工況，B2栗的吸入壓力P2s過高導(dǎo)致出栗超載運(yùn)行，如圖7所示。同樣:B3栗的工況受到遠(yuǎn)程輸送距離(P2d至As)從幾十米到幾千米的ΣΗ3變化及地勢h3落差的綜合影響，所以為了確保B2、B3栗組的安全，唯有增加出及出栗的驅(qū)動(dòng)功率余量。
[0013](3)水壓不穩(wěn):加大了 B1并聯(lián)栗組的給水流量、加大B2栗組的揚(yáng)程、加大出及出栗組的驅(qū)動(dòng)功率，原則上避免了汽蝕與過載事故的發(fā)生，但可能導(dǎo)致了 Pld、P2d偏高并且不穩(wěn)定，最后末端水炮驅(qū)動(dòng)的P3d難免出現(xiàn)大幅度的波動(dòng)而最終嚴(yán)重影響滅火性能。
[0014]所以傳統(tǒng)的大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)不但結(jié)構(gòu)復(fù)雜、其操作與調(diào)整(每次投入運(yùn)行須重新整定加壓栗的出口壓力)更是異常困難。因而該系統(tǒng)一直得不到推廣，現(xiàn)有的技術(shù)與產(chǎn)品廣泛受到質(zhì)疑，而導(dǎo)致我國多次發(fā)生的石化、油庫的大型火災(zāi)只能用冷卻的方式防止燃燒的管道、油罐爆炸及火勢蔓延，并讓罐內(nèi)的燃油燒完為止。不少的案例:從火災(zāi)的控制到最后的撲滅，往往需要幾十、幾百小時(shí)的持續(xù)時(shí)間。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0015]本發(fā)明針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種運(yùn)行穩(wěn)定的大流量滅火系統(tǒng)。
[0016]本發(fā)明的技術(shù)方案如下:
大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，其特征在于包括轉(zhuǎn)子取水栗組和離心加壓栗組，轉(zhuǎn)子取水栗組的入水口通過轉(zhuǎn)子栗取水管連至浮筒取水口，轉(zhuǎn)子取水栗組的出水口通過遠(yuǎn)程輸水管連至離心加壓栗組的入水口，離心加壓栗組的出水口通過加壓栗出水管連至水炮的入水口。
[0017]進(jìn)一步的，轉(zhuǎn)子取水栗組由恒速運(yùn)行的柴油機(jī)與恒流量運(yùn)行的轉(zhuǎn)子栗組成。
[0018]進(jìn)一步的，離心加壓栗組由數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)與恒壓控制的離心栗組成。
[0019]進(jìn)一步的，水炮的入口設(shè)置有壓力變送器，壓力變送器反饋水炮的實(shí)時(shí)工作壓力作為數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)閉環(huán)調(diào)速的控制信號。
[0020]與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明采用一套全新的解決方案，由兩臺(tái)不同運(yùn)行特性的轉(zhuǎn)子容積栗與離心栗串聯(lián)運(yùn)行。本發(fā)明直接采用單臺(tái)大流量(25，000L/min以上)，高揚(yáng)程的自吸柴油機(jī)轉(zhuǎn)子栗與柴油機(jī)離心栗串聯(lián)對大流量的滅火水炮供水。轉(zhuǎn)子栗在轉(zhuǎn)速恒定的情況下，揚(yáng)程對流量影響不大(隨著工作壓力的升高，因轉(zhuǎn)子的間隙泄漏，流量會(huì)相對稍微減少一些)。由于轉(zhuǎn)子栗具有較強(qiáng)的自吸能力(吸程最大可達(dá)9m)，轉(zhuǎn)子栗獨(dú)立完成低位取水及遠(yuǎn)程輸送的作業(yè)。轉(zhuǎn)子栗屬于容積栗，只要采用恒速控制，其流量就相對穩(wěn)定。而且容積栗自適應(yīng)管道阻力特性，自動(dòng)調(diào)節(jié)出口壓力。只要適配足夠的軸功率(輸送距離越遠(yuǎn)，軸功率就越大)并恒速運(yùn)行的柴油機(jī)，輸送距離遠(yuǎn)近、地勢高低都不會(huì)大幅度影響水栗的流量。大流量的滅火水炮采用數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)水栗(離心栗)驅(qū)動(dòng)。離心栗入口用軟管連接轉(zhuǎn)子栗的出口，相同流量的轉(zhuǎn)子栗與離心栗串聯(lián)作業(yè)。由于現(xiàn)場地形變化和接管數(shù)量的不確定因素，離心栗的流量仍會(huì)隨裝置揚(yáng)程發(fā)生變化而改變。所以離心栗采用數(shù)字定壓柴油機(jī)水栗，控制系統(tǒng)準(zhǔn)確數(shù)字鎖定滅火水炮入口壓力在最佳的工況點(diǎn)，從而保證滅火炮的流量與射程滿足要求。數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)加壓栗以水炮的進(jìn)口壓力作為柴油機(jī)閉環(huán)調(diào)速的控制信號，數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)水栗不管水栗入口的壓力八s高/低偏離，可始終維持水炮的入口壓力不變。所以本發(fā)明的大流量遠(yuǎn)程滅火炮系統(tǒng)不會(huì)出現(xiàn)欠流、欠壓、超壓、超負(fù)載等問題。而且整個(gè)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與操作都非常簡單，可廣泛進(jìn)行推廣應(yīng)用。
【附圖說明】
[0021]圖1是現(xiàn)有的大流量滅火系統(tǒng)的示意圖。
[0022]圖2是相同特性曲線的離心栗并聯(lián)特性曲線。
[0023]圖3是相同特性曲線的離心栗串聯(lián)特性曲線。
[0024]圖4是離心栗的汽蝕曲線圖。
[0025]圖5是圖1所示的離心栗出與離心栗B3遠(yuǎn)距離串聯(lián)運(yùn)行的特性曲線。
[0026]圖6是圖1所示的離心栗出與離心栗B3理想距離串聯(lián)運(yùn)行的特性曲線。
[0027]圖7是圖1所示的離心栗出與離心栗B3短距離串聯(lián)運(yùn)行的特性曲線。
[0028]圖8是本發(fā)明的大流量滅火系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)圖。
[0029]圖9是本發(fā)明的大流量滅火系統(tǒng)的給水系統(tǒng)圖。
[0030]圖10是轉(zhuǎn)子栗的工作壓力與流量的關(guān)系圖。
[0031]圖11轉(zhuǎn)子栗的特性曲線。
[0032]圖12是離心栗的特性曲線。
[0033]圖13是轉(zhuǎn)子栗的裝置特性。
[0034]圖14是轉(zhuǎn)子栗與離心栗串聯(lián)的特性曲線。
[0035]圖15是轉(zhuǎn)子栗與離心栗串聯(lián)運(yùn)行的特性曲線。
[0036]圖16是轉(zhuǎn)子栗轉(zhuǎn)速與流量的關(guān)系圖。
[0037]圖17是轉(zhuǎn)子栗工作壓力與軸功率的關(guān)系。
[0038]圖中示出，1:轉(zhuǎn)子取水栗組;2:離心加壓栗組;3:轉(zhuǎn)子栗取水管;4:浮筒取水口； 5:遠(yuǎn)程輸水管;6:加壓栗出水管;7:水炮；11:恒速運(yùn)行的柴油機(jī)；12:轉(zhuǎn)子栗;21:數(shù)字定壓控制的柴油機(jī);22:離心栗;71:壓力變送器。
【具體實(shí)施方式】
[0039]如圖8所示，大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)包括轉(zhuǎn)子取水栗組1、離心加壓栗組2、轉(zhuǎn)子栗取水管3、浮筒取水口 4、遠(yuǎn)程輸水管5、加壓栗出水管6、水炮7等。轉(zhuǎn)子取水栗組I由恒速運(yùn)行的柴油機(jī)11與恒流量運(yùn)行的轉(zhuǎn)子栗12組成。離心加壓栗組2由數(shù)字定壓(變速)控制的柴油機(jī)21與恒壓控制的離心栗22組成。圖9為圖8的系統(tǒng)圖。圖10是轉(zhuǎn)子栗的工作壓力與流量的關(guān)系圖。圖11是轉(zhuǎn)子栗的特性曲線，轉(zhuǎn)子栗在轉(zhuǎn)速恒定的情況下，揚(yáng)程對流量影響不大(隨著工作壓力的升高，流量會(huì)相對稍微減少一些)。圖12是離心栗特性曲線。圖13是轉(zhuǎn)子栗的裝置特性，圖中。圖14、圖15是轉(zhuǎn)子栗與離心栗串聯(lián)的特性曲線，轉(zhuǎn)子栗為第一級，離心栗是后面的第二級。由于轉(zhuǎn)子栗在裝置特性曲線確定后，流量為恒定值。當(dāng)與相同流量的離心栗串聯(lián)工作時(shí)，相當(dāng)于離心栗的輸入正水頭為轉(zhuǎn)子栗的揚(yáng)程沿，離心栗的特性曲線往上平移凡4，裝置揚(yáng)程# S=Ha +Hbo裝置揚(yáng)程# 5為兩臺(tái)水栗揚(yáng)程相加。
[0040]轉(zhuǎn)子栗是容積栗，可不用排空而直接抽低位水，吸程可達(dá)9米。根據(jù)圖16所示，恒速運(yùn)行的轉(zhuǎn)子栗，其流量受工作壓力的影響不大，所以設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)子栗組B1采用恒速控制的柴油WE1驅(qū)動(dòng)，見附圖9。栗的工作壓力越高(輸送的距離遠(yuǎn)或目的地勢高，其工作壓力自適應(yīng)升高)水栗的運(yùn)行輸入功率就越大，如圖17所示。所以只要適配足夠并且合理的驅(qū)動(dòng)功率，栗組就能穩(wěn)定工作。無論是近距離或遠(yuǎn)距離滅火，其供水流量基本不變而更有利于系統(tǒng)操作與節(jié)能(能耗隨管道阻力HR而變)。大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)創(chuàng)新采用單臺(tái)轉(zhuǎn)子栗取水/遠(yuǎn)程供水，代替?zhèn)鹘y(tǒng)多臺(tái)浮艇潛水栗并聯(lián)取水+加壓栗遠(yuǎn)程輸送的設(shè)計(jì)。轉(zhuǎn)子容積栗雖然與離心栗的運(yùn)行特性完全不相同，但轉(zhuǎn)子栗自適應(yīng)管道阻力的運(yùn)行特性，恰好解決了水源遠(yuǎn)程輸送而管道阻力難以預(yù)料的難題。理論與驗(yàn)證結(jié)果證明該系統(tǒng)不但結(jié)構(gòu)簡單，而且有效解決了汽蝕、超載(超壓)與壓力(流量)不穩(wěn)的難題。
[0041 ] 以一臺(tái)SY500轉(zhuǎn)子栗為例，如圖16、圖17所示，轉(zhuǎn)速為500n/min的流量是25，000L/min，當(dāng)水栗恒速運(yùn)行，栗組處于IMPa的工作壓力，25，000L/min流量，水栗的軸功率約為525kW，若栗組處于0.8MPa的工作壓力，軸功率約為500kW、當(dāng)栗組處于0.3MPa的工作壓力，軸功率約為280kW。遠(yuǎn)程消防用水的輸送距離越遠(yuǎn)(圖9的P id就越高)，功耗就越大，反之功率下降。
[0042]另外，由于容積栗自適應(yīng)管道特性，見圖9，所以無論P(yáng)ld的高/低，P2s—直處于蘭O的狀態(tài)，既滿足了 NPSHa—NPSHr彡Im的要求，最終使P2d不會(huì)受到供水管道長/短及地勢高/低的影響。
[0043]轉(zhuǎn)子栗B1低位取水并經(jīng)過遠(yuǎn)程輸送后供給離心栗B2加壓。離心栗出加壓后驅(qū)動(dòng)大流量滅火水炮。
[0044]雖然圖9的P2s狀態(tài)比較穩(wěn)定，但由于現(xiàn)場地形變化和接管數(shù)量、施工質(zhì)量、現(xiàn)場敷管工藝等不確定因素，離心栗的流量仍會(huì)隨裝置揚(yáng)程發(fā)生變化而改變，最終還會(huì)影響滅火炮的滅火性能。所以要確保系統(tǒng)的技術(shù)指標(biāo)及操縱性，其末端水炮的供水壓力仍須提供可靠并且操作簡單的控制?，F(xiàn)設(shè)計(jì)離心栗組B2采用數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)E2驅(qū)動(dòng)，數(shù)字定壓技術(shù)可根據(jù)滅火現(xiàn)場的實(shí)時(shí)需求快速、準(zhǔn)確數(shù)字鎖定水炮的進(jìn)口壓力P在最佳的壓力點(diǎn)，從而保證了水炮的射程與流量穩(wěn)定。數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)離心加壓栗組以水炮的進(jìn)口壓力P作為柴油機(jī)的閉環(huán)調(diào)速的控制信號，可始終維持水炮的進(jìn)口壓力P不變。創(chuàng)新的設(shè)計(jì)既解決了欠壓、超壓、過載的問題，更提供方便的操作與有效的節(jié)能。
[0045]附說明:
是單臺(tái)水栗的特性曲線；
//C是單兩臺(tái)水栗的串聯(lián)(并聯(lián))的合成特性曲線；
//w是裝置特性曲線；
點(diǎn)是單臺(tái)水栗運(yùn)行工況點(diǎn)d 3點(diǎn)是兩臺(tái)水栗串聯(lián)(并聯(lián))的工況點(diǎn)。
[0046]
附相關(guān)術(shù)語與代號 g重力加速度 h流體處于的高度 P流體所受的壓強(qiáng) P流體的密度 K流動(dòng)速度 Ps吸入壓力
hs包括沿程阻力之和流經(jīng)彎頭、閥門、濾器等局部阻力
Vs吸入水栗的流速
Hs允許吸上真空度
Pv所輸送液體對應(yīng)溫度的汽化壓力
Q水栗流量
η水栗轉(zhuǎn)速
裝置汽蝕余量須汽蝕余量。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，其特征在于包括轉(zhuǎn)子取水栗組(I)和離心加壓栗組(2)，轉(zhuǎn)子取水栗組(I)的入水口通過轉(zhuǎn)子栗取水管(3)連至浮筒取水口(4)，轉(zhuǎn)子取水栗組(I)的出水口通過遠(yuǎn)程輸水管(5)連至離心加壓栗組(2)的入水口，離心加壓栗組(2)的出水口通過加壓栗出水管(6)連至水炮(7)的入水口。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，其特征在于轉(zhuǎn)子取水栗組(I)由恒速運(yùn)行的柴油機(jī)(11)與恒流量運(yùn)行的轉(zhuǎn)子栗(12)組成。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，其特征在于離心加壓栗組(2)由數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)(21)與恒壓控制的離心栗(22 )組成。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的大流量遠(yuǎn)程滅火系統(tǒng)，其特征在于水炮(7)的入口設(shè)置有壓力變送器(71)，壓力變送器(71)反饋水炮(7)的實(shí)時(shí)工作壓力作為數(shù)字定壓控制的柴油機(jī)(21)閉環(huán)調(diào)速的控制信號。
【文檔編號】F04C11/00GK106039615SQ201610610319
【公開日】2016年10月26日
【申請日】2016年7月29日
【發(fā)明人】鄭浩, 鄭全, 鄭建偉
【申請人】廣州三業(yè)科技有限公司