向上的增大。除了饋送器的構造之外，實施例2與實施 例1中相似地構造。為此，在該實施例中，與實施例1中相同的標號或記號被分配給具有對 應功能的元件，為了簡潔而省略其詳細描述。
[0135] 在實施例1中，根據(jù)流過導電線路640的電流與流過導電線路650、660的電流之 間的量值的差，與導電線路640的線路寬度相比，使得導電線路650、660的線路寬度均勻地 細。然而，流動電流的量值在導電線路650與660之間也是不同的。如實施例1中的表1所 示，流過導電線路650的最大電流是6. 71A。流過導電線路660a的電流是1.65A。流過導電 線路660b的電流是I. 6A。電流的量值的這種差別受導電線路650、660所連接的熱生成元 件620的數(shù)量影響。導電線路650與8個熱生成元件620c-620j連接，如圖12中所示。為 此，在電流從熱生成元件620朝向電觸點651流動的情況下，來自熱生成元件620c-620j的 電流合并到的電流i9流過具有電阻r9的用于導電線路650的引線。熱生成元件620c-620j 在并行狀態(tài)下與導電線路650連接，因此，其組合電阻是15 Ω。
[0136] 此外，導電線路660a與2個熱生成元件620a、620b連接。為此，在電流從熱生成 元件620朝向電觸點66Ia流動的情況下，來自熱生成元件620a、620b的電流合并到的電流 i8流過具有電阻r8的用于導電線路660a的引線。熱生成元件620a、620b在并行狀態(tài)下與 導電線路660a連接，因此，其組合電阻是60 Ω。
[0137] 此外，導電線路660b與2個熱生成元件620k、6201連接。為此，在電流從熱生成 元件620朝向電觸點66Ib流動的情況下，來自熱生成元件620k、6201的電流合并到的電流 il3流過具有電阻rl3的用于導電線路660b的引線。熱生成元件620、6201在并行狀態(tài)下 與導電線路660b連接，因此，其組合電阻是60 Ω。
[0138] 為此，在并行連接的導電線路650、660a、660b處，流過導電線路650的電流的量值 最大。即，導電線路650最容易生成熱量。為此，為了降低導電線路650的電阻，期望使導 電線路的線路寬度粗。
[0139] 因此，在該實施例中，在基板的縱向方向上延伸的用于導電線路640的引線的寬 度設置在2. 0mm，如圖13所示。沿著基板的橫向方向從該引線延伸并且分叉到電極642的 引線的寬度設置在〇.4_。此外，在該實施例中，在基板的縱向方向上延伸的用于導電線路 650的引線的寬度設置在I. 5mm。沿著基板的橫向方向從該引線延伸并且分叉到電極652 的引線的寬度設置在〇. 4_。此外，在基板的縱向方向上延伸的引線的寬度設置在0. 7_。 沿著基板的橫向方向從該引線延伸并且分叉到電極662的引線的寬度設置在0. 4mm。
[0140] 當推導用于饋送器的各個區(qū)段的電阻值時，獲得以下結果。即，rl是0.47Ω，r2 至 r7 是 0· 53 Ω，r8 是 0· 173 Ω，r9 是 0· 106 Ω，rlO 至 rl2 是 0· 0712 Ω，rl3 是 0· 933 Ω。
[0141] 表2示出IOOV對于包括具有上述構造的饋送器的加熱器600的電力供應以使得 熱生成區(qū)域是熱生成寬度B的結果。表2示出用于饋送器的引線中的每一個的電阻、電流 以及電功耗。根據(jù)表2,流過具有電阻r9的引線的電流i9是6. 41A，其為流過導電線路 650、660的電流的值中的最大值。然而，該實施例中的導電線路650被粗地提供以使得具有 1.5mm的粗寬度，因此，電阻r9是0.106 Ω的低值。為此，在具有電阻r9的引線處的電功 耗被抑制為4. 3W的低值。電功耗的該值小于作為加熱器600的理想電功耗的100W的1% (IOW)，因此，可以說該值是充分低的值。在該實施例中，導電線路660中的每一個的寬度被 確定為使得用于導電線路660a、660b的引線中的每一個的電功耗小于10W，這與在具有電 阻r9的引線的情況下相似。即，用于導電線路650、660的各個引線的最大電流是I. 65A的 i8,但具有電阻r8的引線的電功耗是0. 5W，其小于10W。

[0145] 因此，在該實施例中，使得在流動電流方面比具有電阻r9的引線更小的饋送器的 寬度比具有電阻r9的引線的寬度更細。具體地說，沿著基板的縱向方向延伸的引線在基板 的橫向寬度上，使得導電線路660a和導電線路660b比具有電阻rl的引線更細。此外，如 上進行導電線路660a比具有電阻r9的引線更細的描述，但這意味著，與具有電阻r9的引 線的寬度相比，沿著基板的縱向方向延伸的用于導電線路660a的引線的寬度（相對于基板 的橫向方向的長度）均勻地細。即，沿著基板的縱向方向用于導電線路660a的引線的寬度 小于I. 5mm。相應地，此外，具有電阻r9的引線的寬度相對于具有電阻r9的引線的縱向方 向在整個區(qū)域中也小于I. 5_。
[0146] 此外，如上進行導電線路660b比具有電阻r9的引線更細的描述，但這意味著，與 具有電阻r9的引線的寬度相比，沿著基板的縱向方向延伸的用于導電線路660b的引線的 寬度（相對于基板的橫向方向的長度）均勻地細。即，沿著基板的縱向方向用于導電線路 660b的引線的寬度小于I. 5mm。相應地，相對于具有電阻rl3的引線的縱向方向具有電阻 rl3的引線的寬度在整個區(qū)域中也小于I. 5_。
[0147] 使用這種構造，在該實施例中，可以節(jié)省在基板610的橫向方向上并行布置饋送 器的空間。為此，橫向方向上的基板610的尺寸的增大可以受抑制。
[0148] 如上所述，該實施例中的加熱器600在導電線路650的寬度上是I. 5mm，在導電線 路660的寬度上是0.7mm，在導電線路640的寬度上是2. 0mm。為此，相對于基板的橫向方 向的線路寬度之和是4. 9mm。在饋送器被布置在基板610的橫向方向上的情況下，考慮到熱 生成元件620的寬度和各導電線路之間的間隔，基板610的橫向長度是10. 8_。此外，由加 熱器600在導電線路640處所消耗的電力的值之和是14. 1W，加熱器600在導電線路650、 660處所消耗的電力的值之和是7. 1W。即，加熱器600在饋送器處所消耗的電力是21. 2W。
[0149] 為了驗證該實施例的效果，進行與比較例的比較。比較例4是在加熱器600中的 饋送器的寬度均勻地為I. 225_(與該實施例中相似地，各個線路寬度之和是4. 9_)的情 況下的示例。
[0150] 在比較例4中，饋送器的各個線路寬度之和是4. 9mm，與實施例2中相似。此外， 基板610的橫向長度是10. 8mm，與實施例2相似。然而，在比較例4與實施例2之間，在電 壓施加到加熱器600的情況下，在饋送器處所消耗的電力的差生成。在比較例4中100V的 電壓施加到加熱器600的情況下，加熱器600在導電線路640處所消耗的電力的值之和是 27W，在導電線路650、660處所消耗的電力的值之和是12W。即，在比較例4中由加熱器600 在饋送器處所消耗的電力是39W。相應地，在該實施例中，與比較例4相比，可以減少在導電 線路處的電功耗。即，根據(jù)該實施例，可以在抑制基板610相對于橫向方向的尺寸的增大的 同時抑制饋送器處的電功耗。
[0151] 此外，在實施例2中，與實施例1中相似，加熱器600的電功耗小于比較例2中，并 且基板的橫向長度短于比較例1中。順帶提及，在實施例2中導電線路650、660處所消耗 的電力充分小于比較例1。如圖13所示，在實施例2中由加熱器600在導電線路650、660 處所消耗的電力大約是在比較例1中由加熱器在導電線路650、660處所消耗的電力的1/2。
[0152] 如上所述，在該實施例中，在加熱器600中，使得具有電阻rl的引線的寬度比具有 電阻r8的引線、具有電阻r9的引線、以及具有電阻rl3的引線的寬度更粗。為此，可以抑 制具有電阻rl的引線處的電功耗（熱生成）。即，在該實施例中，通過優(yōu)先降低大電流流過 的引線的電阻，可以減少饋送器處的電功耗。
[0153] 具有電阻rl的引線位于片材P不穿過的加熱器600的區(qū)域中。為此，具有電阻rl 的引線處所生成的熱量傾向于變?yōu)閷τ诙ㄓ疤幚聿槐匾臒崃?。即，通過抑制具有電阻rl 的引線的熱生成，可以減少對于加熱器600的定影處理不必要的熱生成的程度。因此，根據(jù) 該實施例，可以以高電力效率來進行定影處理所需的熱生成。
[0154] 此外，在該實施例中，使導電線路650、660的寬度比導電線路640的寬度更細。為 此，導電線路650、660可以相對于橫向方向設置在基板610的窄空間中。此外，在該實施例 中，使得導電線路660的寬度比導電線路650的寬度更細。為此，導電線路660可以相對于 橫向方向設置在基板610的窄空間中。為此，可以抑制基板610相對于橫向方向的尺寸擴 大。即，根據(jù)該實施例，通過使小電流流過的引線的寬度變細，可以抑制基板610相對于橫 向方向的尺寸擴大。此外，可以抑制加熱器600的成本的增加。
[0155] 在以上描述中，描述沿著基板的縱向方向的引線的寬度上I. 5mm的導電線路650 作為示例，但導電線路650的形狀不限于此。例如，僅電流集中的具有電阻r9的引線部分的 寬度可以設置在1. 5_，具有電阻rl〇-rl2的引線的寬度可以設置在0. 7_。即，此時，滿足 關系：（具有電阻r9的引線寬度）>(具有電阻rl〇-rl2的引線寬度）。此外，導電線路650 也可以構造為滿足關系：（具有電阻r9的引線寬度）>(具有電阻rlO的引線寬度）>(具有 電阻rll的引線寬度）>(具有電阻rl2的引線寬度）。即，導電線路650也可以具有隨著距 電觸點651的增大距離而變窄的寬度。這是因為存在這樣的趨勢：流過導電線路650的電 流的值在更遠離電觸點651的位置處更小。此外，導電線路650在整個區(qū)域中的寬度也可 以設置在I. 5mm。即，朝向電極分叉并且在基板的橫向方向上延伸的用于導電線路650的引 線部分的寬度也可以設置在1. 5_。甚至這種構造可應用于該實施例。
[0156] [實施例3]
[0157] 將描述根據(jù)本發(fā)明的實施例3的加熱器。圖12示出該實施例中的加熱器600的 結構。圖13是示出該實施例中的效果。圖16示出實施例3和比較例1中的每一個中的加 熱器600的溫度分布的狀態(tài)。在圖17中，（a)示出第一修改實施例的構造，（b)示出第二修 改實施例的構造。
[0158] 在實施例1中，與導電線路650、660的線路寬度相比，使得導電線路640的線路寬 度較粗。在實施例3中，除了實施例2的構造之外，與導電線路660a的線路寬度相比，還使 得導電線路660b的線路寬度較粗。
[0159] 具體地說，連接電觸點661b和熱生成元件620k、6201的導電線路660b的路徑的 長度長于連接電觸點661a和熱生成元件620a、620b的導電線路660a的路徑的長度。為此， 與導電線路660a的線路寬度相比，使得導電線路660b的線路寬度較粗。為此，與實施例2 相比，該實施例中的定影設備40具有在能量（電力）效率方面更出色的構造。
[0160] 此外，在該實施例中，各個導電線路的線路寬度被調整為使得導電線路650、660a、 660b的電阻相同。為此，相關聯(lián)的電觸點與關聯(lián)的電極之間所消耗的電力的值彼此接近， 以使得可以對熱生成元件中的每一個供應基本上相同的電力。相應地，加熱器600可以相 對于縱向方向均勻地生成熱量。即，可以抑制由于導電線路帶來的電壓降而導致的加熱器 600的熱生成不均勻性。除了上述差別之外，與實施例2中相似地構造實施例3。為此，在 該實施例中，與實施例2中相同的標號或記號分配給具有對應功能的元件，為了簡潔而省 略其詳細描述。
[0161] 在實施例2中，據(jù)流過饋送器的各電流之間的量值的差，與導電線路650的線路寬 度相比，使得導電線路660a、660b的線路寬度較細。此外，流過導電線路660a和導電線路 660b的電流的量基本上相同，因此，在寬度上使得導電線路660a-660b相同。然而，導電線 路660a、660b所消耗的電力的值彼此不同。根據(jù)表2,導電線路660a的電功耗是0. 5W，而 導電線路660b的電功耗是2. 4W。電功耗的這種差別源自導電線路660a與導電線路660b 之間的路徑長度的差。即，導電線路660b在路徑長度上大于導電線路660a，因此，電阻變 大。為此，導電線路660b的線路寬度可以期望地比導電線路660a的線路寬度更粗。換言 之，導電線路660a的線路寬度可以期望地比導電線路660b的線路寬度更細。電阻r可以 表示為以下公式。
[0162] 電阻r =PXlV(WXt)
[0163] P :電阻率，L :線路寬度，w :線路寬度，t :線路厚度
[0164] 在該實施例中，如圖14所示，沿著饋送器的縱向方向延伸的用于饋送器的引線 的寬度對于導電線路640設置在2. 6mm，對于導電線路650m設置在2. 5mm，對于導電線路 660a設置在0. 08mm，對于導電線路660b設置在0. 4mm。沿著基板的橫向方向從這些引線延 伸并且分叉到電極642、652、662的引線的寬度在寬度上是0.4mm。饋送器的電阻率P是 0. 00002 Ω . mm，饋送器的高度t是10 μ m。此外，連接電觸點661a和電極662a的導電線路 660a的路徑長度是67. 7mm。此外，連接電觸點661b和電極662b的導電線路660b的路徑長 度是327. 7_。當推導用于饋送器的各個區(qū)段的電阻值時，獲得以下結果。即，R是120Ω， rl 是 0· 036 Ω，r2 至 r7 是 0· 041 Ω，r8 是 L 518 Ω，r9 是 0· 064 Ω，rlO 至 rl2 是 0· 043 Ω， rl3是1.634Ω。表3示出IOOV對于包括具有上述構造的饋送器的加熱器600的電力供應 以使得熱生成區(qū)域是熱生成寬度B的結果。表3示出用于饋送器的引線中的每一個的電