技術(shù)特征：

1.一種全長(zhǎng)粘結(jié)性土錨脫粘長(zhǎng)度及動(dòng)態(tài)錨固力測(cè)定方法，其特征在于：基于錨土界面優(yōu)勢(shì)剪切破壞特征，根據(jù)桿體與錨固體完全耦合時(shí)錨固體的總位移組成、錨土界面剪應(yīng)力指數(shù)衰減特征及其滑移失效評(píng)定，確定錨固結(jié)構(gòu)脫粘長(zhǎng)度變化值，再進(jìn)一步得到動(dòng)態(tài)錨固力。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述全長(zhǎng)粘結(jié)性土錨脫粘長(zhǎng)度及動(dòng)態(tài)錨固力測(cè)定方法，其特征在于包括如下步驟：

(一)錨固結(jié)構(gòu)頂端錨孔邊緣錨固體與土體表面位置點(diǎn)位移監(jiān)測(cè)網(wǎng)的布置，包括如下步驟：

(1)在邊坡各錨固結(jié)構(gòu)頂端錨孔邊緣的錨固體表面及其靠近的土體表面兩處布設(shè)位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)，在邊坡以外穩(wěn)定的區(qū)域布置含基樁的基準(zhǔn)點(diǎn)，以基準(zhǔn)點(diǎn)為原點(diǎn)，建立全局直角坐標(biāo)系，并沿待測(cè)錨桿形成監(jiān)測(cè)網(wǎng)；

(2)以錨固體頂端中心為原點(diǎn)，沿錨固體軸向及其垂直方向?yàn)樽鴺?biāo)軸，建立局部直角坐標(biāo)系；

(二)通過GPS獲得步驟(一)中基準(zhǔn)點(diǎn)和監(jiān)測(cè)點(diǎn)的坐標(biāo)，再通過換算得到錨固體與土體的軸向位移，確定錨土界面相對(duì)剪切位移；

(三)根據(jù)步驟(二)所測(cè)位移，理論推導(dǎo)得到脫粘長(zhǎng)度；

(四)結(jié)合錨固體的總位移組成，進(jìn)一步得到剩余錨固段長(zhǎng)度的變化值；

(五)最后獲得所測(cè)錨桿的動(dòng)態(tài)錨固力。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述全長(zhǎng)粘結(jié)性土錨脫粘長(zhǎng)度及動(dòng)態(tài)錨固力測(cè)定方法，其特征在于：

所述第(二)步包括如下具體步驟：

通過GPS獲得基準(zhǔn)點(diǎn)和監(jiān)測(cè)點(diǎn)的坐標(biāo)，根據(jù)坐標(biāo)換算分別得到錨固體和土體的軸向位移Δs_i(i＝1,2)：

Δs_i＝L'cos(θ+β₂)-Lcos(θ+β₁) (1)；

當(dāng)錨固體軸向位移Δs_g和土體軸向位移Δs_s兩者位移不協(xié)調(diào)時(shí)，便產(chǎn)生錨土界面相對(duì)剪切位移Δs：

Δs＝Δs_g-Δs_s (2)；

式中：θ為全局直角坐標(biāo)系與局部直角坐標(biāo)系的夾角，Δs為錨土界面相對(duì)剪切位移，Δs_g為錨固體軸向位移，Δs_s為靠近錨固體的土體軸向位移，L'為測(cè)點(diǎn)A'到基準(zhǔn)點(diǎn)的初始距離，β₂為測(cè)點(diǎn)A和基準(zhǔn)點(diǎn)連線與全局直角坐標(biāo)系X軸的初始夾角，L為測(cè)點(diǎn)A到基準(zhǔn)點(diǎn)的動(dòng)態(tài)距離，β₁為測(cè)點(diǎn)A和基準(zhǔn)點(diǎn)連線與全局直角坐標(biāo)系X軸的動(dòng)態(tài)夾角，A'為初始點(diǎn)，A為初始點(diǎn)A'的動(dòng)態(tài)變化點(diǎn)。

4.根據(jù)權(quán)利要求3所述全長(zhǎng)粘結(jié)性土錨脫粘長(zhǎng)度及動(dòng)態(tài)錨固力測(cè)定方法，其特征在于：

所述第(三)步中理論推導(dǎo)得到脫粘長(zhǎng)度，包括如下具體步驟：

(1)因?yàn)殄^固性能往往是通過錨固體與土體的剪切強(qiáng)度發(fā)揮作用，當(dāng)錨固體與土體產(chǎn)生相對(duì)剪切位移而脫粘，就會(huì)導(dǎo)致錨固失效；

(2)基于錨土界面優(yōu)勢(shì)剪切破壞特征，根據(jù)桿體與錨固體完全耦合時(shí)錨固體的總位移s_T主要由自由段位移s_f、錨固段位移s_a和錨土界面相對(duì)剪切位移s_s組成，為簡(jiǎn)化分析不考慮其它構(gòu)造和位移形式，因考慮是全長(zhǎng)粘結(jié)性錨桿，即自由段位移s_f＝0，得到：

s_T＝s_a+s_s (3)；

(3)大量實(shí)驗(yàn)顯示，錨固段的剪應(yīng)力呈非均勻分布，在錨固段前端剪應(yīng)力最大，沿錨固段逐漸降低直至為零，該剪應(yīng)力擬采用指數(shù)衰減分布形式，即可獲得脫粘段范圍相對(duì)剪切位移，錨固段剪應(yīng)力計(jì)算式為：

τ(x)＝Aγ_sd_mexp[B(x/d_g)] (4)；

其中：

$\begin{array}{c}A=\sqrt{\frac{G_s{G}_g}{2E_b\[G_s\ln \left(d_g/d_b\right)+G_g\ln \left(d_m/d_g\right)\]}}\\ B=-4A\\ d_m=2.5\left(1-{\mathrm{\υ}}_s\right)L_a\end{array};$

式中：G_s,G_g分別為土體和砂漿的剪切模量，E_b為桿體的彈性模量，d_g為錨固體直徑，d_b為桿體的直徑，d_m為受錨土體沿徑向的的影響范圍，L_a為錨固段長(zhǎng)度，υ_s為土的泊松比，γ_s為土的容重；

因錨土界面相對(duì)剪切位移主要由剪應(yīng)力引起，于是在脫粘段范圍相對(duì)剪切位移定義為：

$s_s\left(x\right)={\∫}_0^x\frac{d\mathrm{\τ}\left(x\right)}{G_s}\·d_g---\left(5\right);$

結(jié)合式(4)，將式(5)變形：

$s_s\left(x\right)={\∫}_0^x\frac{AB}{G_s}{\mathrm{\γ}}_s{d}_m\exp \[B(x/d_g)\]dx---\left(6\right);$

(4)通過位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，結(jié)合式(1)和式(2)，可以分別得到錨固體與土體的軸向位移，即Δs_g和Δs_s，進(jìn)一步獲得錨土界面相對(duì)剪切位移Δs；

(5)根據(jù)步驟(4)中錨土界面相對(duì)剪切位移Δs，代入式(6)后，積分計(jì)算得到脫粘段長(zhǎng)度x＝L_s。

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述全長(zhǎng)粘結(jié)性土錨脫粘長(zhǎng)度及動(dòng)態(tài)錨固力測(cè)定方法，其特征在于：

所述第(四)步中剩余錨固長(zhǎng)度L_r等于錨固段長(zhǎng)度L_a與脫粘段長(zhǎng)度L_s的差值，為：

L_r＝L_a-L_s (7)。

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述全長(zhǎng)粘結(jié)性土錨脫粘長(zhǎng)度及動(dòng)態(tài)錨固力測(cè)定方法，其特征在于：

所述第(五)步中，根據(jù)工程錨固要求，通過公式(7)計(jì)算得到動(dòng)態(tài)錨固力：

N_d＝πd_gL_rτ₀ (8)；

式中：N_d為動(dòng)態(tài)錨固力，τ₀為錨固體與土體的粘結(jié)強(qiáng)度；

最后，根據(jù)式(8)動(dòng)態(tài)錨固力與錨固荷載的比較結(jié)果，能夠?qū)﹀^固效果進(jìn)行追蹤和有效評(píng)價(jià)以及必要的錨固補(bǔ)強(qiáng)。