專利名稱：一種筒形件成形工藝分析方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是適應(yīng)于機(jī)械工程中對(duì)剛塑性材料，尤其是金屬材料生產(chǎn)筒形件的工藝分析新方法。
在傳統(tǒng)的技術(shù)資料中，例如教科書、沖壓設(shè)計(jì)手冊(cè)等，對(duì)于筒形件成形的工藝分析方法，以拉深成形為例基本上都是用一個(gè)拉深后筒徑d除以拉深前坯料直徑D或拉深前筒徑稱為拉深系數(shù)(m＝d/D)作為主要評(píng)判參數(shù)、依照板料相對(duì)厚度(100t/D)作為分析基礎(chǔ)或區(qū)分界限，結(jié)合以經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)為判斷標(biāo)準(zhǔn)的各種表格，從而進(jìn)行一系列有關(guān)工藝分析問(wèn)題，如有壓邊時(shí)拉深極限、無(wú)壓邊時(shí)拉深極限、拉深力等問(wèn)題的分析判斷，把它簡(jiǎn)稱為表格法?；蛟S這是從蘇聯(lián)引進(jìn)后就一成不變地相傳下來(lái)，其最根本的毛病在于與客觀實(shí)際不能互相對(duì)應(yīng)，說(shuō)的是整體坯料，實(shí)際行的卻是在相對(duì)不變的筒底以外于拉深過(guò)程中塑變成筒壁的環(huán)形材料，尤其是在大筒徑低高度的情況下，兩者差別甚大，何況有的競(jìng)是以整體坯料相對(duì)直徑D/t為自變量的函數(shù)值來(lái)提供判斷標(biāo)準(zhǔn)，把實(shí)際中相對(duì)不變的筒底部分也按同樣的變形看待，這就必然要帶來(lái)與實(shí)際不相符的錯(cuò)誤。再假設(shè)所提供的數(shù)據(jù)完全正確，使用起來(lái)也不方便，比喻處于兩個(gè)參照值之間時(shí)該如何選取的問(wèn)題；即使不計(jì)較使用方便與否，也是只知其然而不知其所以然。
對(duì)于傳統(tǒng)的筒形件成形工藝分析體系存在的缺陷，很多科技工作者都有同感，都盼望能有一套更符合客觀實(shí)際的更加科學(xué)可行的更加實(shí)用方便的工藝分析體系。本發(fā)明的目的正是為了提供一套這樣的新方法。
本發(fā)明所提供的這一種筒形件成形工藝分析方法，其技術(shù)方案是以成形過(guò)程中實(shí)際塑變成筒壁的環(huán)形材料(簡(jiǎn)稱環(huán)料)為研究對(duì)象，以環(huán)料的寬度b和厚度t為主要參數(shù)，結(jié)合筒形件尺寸、材料性能、沖壓模具、壓邊狀況、潤(rùn)滑條件、拉深速度等有關(guān)參數(shù)，用數(shù)學(xué)表達(dá)式模擬各有關(guān)參數(shù)間的關(guān)系，從而對(duì)生產(chǎn)工藝分析中需要解決的一系列問(wèn)題，如有壓邊時(shí)一次拉深成功條件、無(wú)壓邊時(shí)一次拉深成功條件、拉深力大小、壓邊力大小、展開料修正、凹模圓角選取以及帶缺口或凸耳筒形件直接拉深成形、筒形件高度以及內(nèi)孔翻邊成功條件等問(wèn)題進(jìn)行計(jì)算確定。
利用本發(fā)明的方法進(jìn)行筒形件成形工藝分析，可達(dá)到更加準(zhǔn)確更加方便的目的，尤其是表達(dá)式反映了與成形有關(guān)的各因素間的關(guān)系，也就是道其所以然，這將大大有利于對(duì)實(shí)際中碰到問(wèn)題的分析和采取相應(yīng)的改進(jìn)措施，定能促進(jìn)工業(yè)生產(chǎn)的更快發(fā)展。
下面按各個(gè)具體問(wèn)題進(jìn)行分析說(shuō)明。
在筒形件拉深過(guò)程中，絕大部分情況下是筒底部分的材料相對(duì)不變，只有筒底以外的環(huán)料在模具和拉深力的作用下塑變形成筒壁，這是客觀現(xiàn)實(shí)?，F(xiàn)以在拉深過(guò)程中實(shí)際參與塑變的環(huán)料為研究對(duì)象，用圖1幫助說(shuō)明，圖中中心直徑為d的部分是相對(duì)不變的筒底，D為坯料外徑，筒底以外塑變?yōu)橥脖诘膶挾葹閎的環(huán)形部分，可看成由總長(zhǎng)度等于筒底圓周長(zhǎng)的無(wú)數(shù)條平行小條料和其余黑色的三角形小料所組成。無(wú)數(shù)條平行小條料很容易折彎形成完整的圓筒壁，我們把這部分稱為環(huán)料基本面積，這樣就可以把拉深過(guò)程中材料的變化看作是基本面積吸收消化了其余三角形小料的面積，從而形成了一個(gè)新概念環(huán)料基本面積消化率，簡(jiǎn)稱為面積消化率，標(biāo)記為
。影響板料拉深成形有內(nèi)部因素和外部因素，其內(nèi)部因素中，除材料機(jī)械性能外，首先是環(huán)料的面積消化率，過(guò)大的面積消化率會(huì)使拉深阻力過(guò)大，造成拉裂等失敗形式；其次是環(huán)料相對(duì)寬度和冷作硬化的影響，環(huán)料相對(duì)寬度
大，也就是相對(duì)厚度小，必然增加基本面積消化其余部分的難度，也使冷作硬化加劇，其對(duì)拉深成形的影響程度，可用一個(gè)環(huán)料相對(duì)寬度系數(shù)
來(lái)反映。綜合影響環(huán)料拉深成形的兩
各式中D為板坯直徑；bn為板坯與第n次拉深筒徑間的環(huán)料寬度；dn為第n次拉深筒徑；H1和H2為拉深前后筒件高度；d1、d2分別為拉深前后筒徑；r1和r2為拉深前后筒件底角材料中線圓角半徑；r為拉深后筒底圓角半徑，b及d含義同權(quán)利要求2。</claim><claim>11.一種用于內(nèi)孔翻邊形成筒形件一次翻邊成功的判斷表達(dá)式，標(biāo)記為
式中b為待翻邊形成筒壁的環(huán)料寬度；t為環(huán)料厚寬；do為預(yù)制孔直徑；L為與被翻邊材料性能有關(guān)的常數(shù)，依不同材質(zhì)在1～10間取值，以08鋼為例，L＝5±3，相比易翻邊的取較大數(shù)值，反之取較小數(shù)值；K2為翻邊凸模形狀影響系數(shù)，其值在1±0.6間選取，有利于翻邊成形的取較大數(shù)值，反之取較小數(shù)值；K3為預(yù)制孔狀態(tài)影響系數(shù)，其值在1±0.5間選取，有利于翻邊成形的取較大數(shù)值，反之取較小數(shù)值；表達(dá)式的實(shí)質(zhì)可簡(jiǎn)述為在某工藝條件下，翻邊成功時(shí)其環(huán)料擴(kuò)展率
必須小于或等于某一數(shù)值。</claim>要因素間的關(guān)系，即道其所以然，大大有利于對(duì)實(shí)際中碰到問(wèn)題的分析和采取相應(yīng)的改進(jìn)措施。
關(guān)于筒形件拉深力大小的衡量問(wèn)題，傳統(tǒng)技術(shù)資料中所介紹且工程上比較實(shí)用的是經(jīng)驗(yàn)公式P＝πdtσbK1，其系數(shù)K1要從由坯料相對(duì)厚度和拉深系數(shù)為基本欄項(xiàng)的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)表中查出；還有資料推薦的直接計(jì)算公式P＝3(σb+σs)(D-d-R凹)t，該式?jīng)]有涉及所拉圓筒的大小，這樣就會(huì)出現(xiàn)同種材料只要(D-d-R凹)t相等，則不論所拉筒徑是大是小拉深力都相等的疑問(wèn)，且用(σb+σs)來(lái)表示材料單位拉深力，從道理上也無(wú)法解釋通順；還有科技雜志介紹舜間拉深力為P＝πdtσmax·sinα，但未說(shuō)明在各種狀況下這個(gè)σmax究竟怎樣這個(gè)基本問(wèn)題。以上幾種方案，都存在著這樣或那樣的不足之處?，F(xiàn)在，有了前面所述的筒形件一次拉深成功的判斷表達(dá)式，并已證明是切實(shí)可行的，與客觀實(shí)際相符合的，我們就可以推導(dǎo)出筒形件拉深力的理論計(jì)算表達(dá)式 式中 σb為所拉材料的抗拉強(qiáng)度；m、n為指數(shù)，其值在0～10間選取，包括如0.22、0.33、0.66、 、1、2、3等或更精細(xì)的數(shù)值，其它符號(hào)含義同前面所述。式中 表示了環(huán)料拉深成形難易程度的影響，稱為環(huán)料拉深抗力系數(shù)； 表示了凹模圓角大小對(duì)拉深力的影響，稱為凹模圓角拉深力影響系數(shù)。當(dāng)凹模圓角拉深力影響系數(shù)為1時(shí)，且拉深成形處于極大臨界狀態(tài)，也就是環(huán)料抗力系數(shù)也等于1，此時(shí)用所拉筒件截面力學(xué)特性的πdtσb來(lái)衡量其拉深力大小是無(wú)可非議的。如果把上述的筒形件改放在較小的凹模圓角模具上拉深，由于小圓角導(dǎo)致變形阻力增大，筒形件就會(huì)被拉裂。環(huán)料抗力系數(shù)和凹模圓角影響系數(shù)是共同起作用的，按表達(dá)式計(jì)算就可求得相應(yīng)的拉深力?，F(xiàn)以08鋼拉深為例，當(dāng)假設(shè) J＝1，選擇一個(gè)合適的m值，用本表達(dá)式計(jì)算的結(jié)果與經(jīng)驗(yàn)公式P＝πdtσbK1所得的結(jié)果基本相同，有的是完全一致，這也是用前人的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)證明本表達(dá)式的正確性和可行性。從實(shí)質(zhì)上說(shuō)，經(jīng)驗(yàn)公式中的系數(shù)K1相當(dāng)于本表達(dá)式中的環(huán)料拉深抗力系數(shù)。整個(gè)表達(dá)式，可簡(jiǎn)述為拉深力由筒體截面力學(xué)性質(zhì)和環(huán)料變形程度所決定，并隨凹模圓角的大小而減增。
關(guān)于拉深筒形件展開修正問(wèn)題，由于在按拉深前后面積相等原則的展開公式展開后直接拉深，其筒件高度往往比圖樣高，為了獲得比較準(zhǔn)確的高度，要對(duì)展開坯料進(jìn)行修正。在傳統(tǒng)技術(shù)資料中，有的是依模具間隙，相對(duì)圓角半徑及拉深速度等工藝條件選取平均變薄系數(shù)α或面積改變系數(shù)β和工件表面積F采用公式 進(jìn)行計(jì)算，也就是不論筒件高低、筒徑大小、只要工藝條件相同，就按同一個(gè)比率進(jìn)行修正減小，這樣就會(huì)出現(xiàn)當(dāng)所拉筒徑較大而筒高很低時(shí)，按比率修正減少后，幾乎沒(méi)有外環(huán)材料可以形成筒壁。其結(jié)果在不同情況下就會(huì)出現(xiàn)較大誤差，故有的設(shè)計(jì)資料就干脆回避這個(gè)問(wèn)題，而這個(gè)問(wèn)題在實(shí)際生產(chǎn)中又是回避不了的，關(guān)鍵就是要找出合理可行的解決辦法。我們通過(guò)分析各種無(wú)凸緣筒形件的實(shí)際拉深數(shù)據(jù)，研究其共性和區(qū)別，總結(jié)出了筒形件展開坯料修正減量的表達(dá)式；標(biāo)記為 式中 表示由筒底圓角中線層拉深時(shí)變化所引起的伸長(zhǎng)變量，其道理類似板料彎曲時(shí)在圓角部位當(dāng)圓角半徑較小時(shí)因中性層內(nèi)移而材料中線層變長(zhǎng)； 表示由環(huán)料經(jīng)模具拉深變形所引起的伸長(zhǎng)變量，隨著環(huán)料相對(duì)面積消化率的增大或R凹的減小，材料拉深流動(dòng)阻力增大，也就必然使環(huán)料拉深后盡管有局部變薄和局部變厚但總體伸長(zhǎng)了。整個(gè)表達(dá)式可簡(jiǎn)述為展開坯料修正減量由筒底圓角中線層變量和環(huán)料拉深伸長(zhǎng)變量共同決定。式中 M為常數(shù)，其值在0.05～0.5間選取；S為常數(shù)，其值在1～10間選??；R凸為拉深凸模圓角半徑，計(jì)算時(shí)取 R凹為凹模圓角半徑；Z為拉深模具間隙與環(huán)料厚度之比值；K為與壓邊狀況、潤(rùn)滑條件、拉深速度、材料性能等因素有關(guān)的綜合工藝系數(shù)，一般在1±0.4間選取。采用該修正減量表達(dá)式，不論筒徑大小、筒件高低、板料厚薄，都有很好的適應(yīng)性。當(dāng)常數(shù)、系<claim>1、一種齒鼓式破碎機(jī)，由進(jìn)料斗(9)、出料斗(5)、齒鼓(8)及驅(qū)動(dòng)裝置(14)組成，進(jìn)料斗前壁(2)呈50-70°傾角，下端在水平結(jié)合面端邊；進(jìn)料斗后壁(7)呈45-60°傾角，下端在齒鼓的豎直中心線與水平結(jié)合面端邊之間有半園形后工作室(6)，進(jìn)、出料斗(9)(5)水平結(jié)合面端邊由螺栓聯(lián)接形成機(jī)體，其特征在于出料斗(5)平行于軸線有半園形條篩(4)，固定在出料斗(5)內(nèi)壁兩端；齒鼓(8)為兩端封閉的園柱體，兩端有中心軸通過(guò)軸承安裝在進(jìn)、出料斗(9)(5)水平結(jié)合面兩端，其中一端中心軸通過(guò)聯(lián)軸器(16)與驅(qū)動(dòng)裝置(14)聯(lián)結(jié)，齒鼓(8)表面有交錯(cuò)排列的刀齒(3)。</claim><claim>2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于齒鼓(8)表面刀齒(3)沿寬度方向等間距排列N排
B為齒鼓寬度，d為刀齒直徑(或?qū)挾?每排刀齒數(shù)Z＝2～6個(gè)，呈Z組兩端近似對(duì)稱相向螺旋線排列，相鄰刀齒(3)園周向間隙角θ＝360°/A A＝Z×N。</claim><claim>3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于在進(jìn)料斗(9)上部軸向安裝有2-3個(gè)破拱葉漿(1)，齒鼓(8)另一端中心軸通過(guò)聯(lián)軸器(16)聯(lián)結(jié)減速機(jī)(15)及主動(dòng)鏈輪(10)，由鏈條(11)與安裝在破拱葉漿(1)端部的被動(dòng)鏈輪(12)聯(lián)結(jié)。</claim><claim>4、根據(jù)權(quán)利要求1、2、3任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于所述的驅(qū)動(dòng)裝置(14)為液壓驅(qū)動(dòng)裝置。</claim><claim>5、根據(jù)權(quán)利要求2-4任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于刀齒(3)數(shù)Z＝3或4，刀齒頂端線速度為6-9m/s。</claim><claim>6、根據(jù)權(quán)利要求1-5任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于刀齒(3)由刀桿(19)、刀座(18)、刀具(17)組成，刀桿(19)固定在齒鼓(8)園柱形表面，刀桿(19)上部為刀座(18)，刀具(17)插裝在刀座(18)內(nèi)，刀具(17)工作端呈銳角，軸線與刀尖部園周切線夾角為55-65°。</claim>素，因之顯得不夠合理。凹模圓角大，有利于拉深成形，但應(yīng)防止過(guò)大，以免拉深過(guò)程中起皺，這是眾所周知的道理，問(wèn)題是如何選取適可的凹模圓角。適可的凹模圓角，應(yīng)符合如下兩個(gè)具體要求其一是在拉深末段失去壓邊圈作用而不致拉深起皺的前提下盡量選取較大圓角，以利于拉深成形；其二，為使模具結(jié)構(gòu)緊湊，在許可使用更大圓角時(shí)也不要采用太大圓角，我們認(rèn)為限制最大凹模圓角R凹≤16t為好，確是需要時(shí)以滿足第一要求便可。依照這個(gè)共識(shí)，有了前面解決有壓邊和無(wú)壓邊成形極限問(wèn)題的表達(dá)式，從而可以建立選取適可凹模圓角半徑的表達(dá)式
式中B為常數(shù)，依材料拉深性能在8±4間選取，表示與環(huán)料厚度t基本的倍數(shù)關(guān)系；
稱為環(huán)料變形程度系數(shù)，在極限拉深狀態(tài)下α＝1，在非極限狀態(tài)下，隨環(huán)料變形抗力的減小，R凹隨α減小，也可保證拉深順利進(jìn)行；
稱為拉深不起皺系數(shù)，表示當(dāng)α＝1狀態(tài)下由表達(dá)式計(jì)得的最大凹模圓角也不會(huì)使拉深起皺，它能表示當(dāng)相對(duì)筒徑d/t大時(shí)適當(dāng)增大凹模圓角有利于拉深成形而不起皺，當(dāng)d/t較小時(shí)，R凹適當(dāng)減小以防起皺，又使拉深順利進(jìn)行。用α＝1時(shí)表達(dá)式計(jì)算結(jié)果在以d/t為橫座標(biāo)，R凹為縱座標(biāo)圖中可畫出不起皺凹模圓角曲線，見圖3中曲線1，含意當(dāng)按表達(dá)式計(jì)算R凹值小于曲線值而環(huán)料寬度較大和其它條件許可時(shí)也可選取至曲線值的凹模圓角，但這并不等于說(shuō)可干脆不考慮環(huán)料變形程度系數(shù)α的影響，因?yàn)橄鄬?duì)面積消化率小，其環(huán)料寬度也小，若取過(guò)大R凹，就太不協(xié)調(diào)了，況且R凹較小也有較小的好處，所以說(shuō)表達(dá)式提供了一個(gè)適可的R凹選取數(shù)值。表達(dá)式中G為常數(shù)，其值在0.1～1間選取，包括如0.2、0.3、0.4等或更精細(xì)的數(shù)值，i和j為指數(shù)，其值在0～10間選取，包括如0.22、0.33、0.66、1/2、1/3、1、2、3等或更精細(xì)的數(shù)值；其它符號(hào)含義如前面所述。當(dāng)有關(guān)參數(shù)選取合適時(shí)，以t＝1為例，用無(wú)壓邊拉深成功時(shí)的判斷表達(dá)式在形態(tài)特征系數(shù)W＝1.2時(shí)對(duì)不起皺曲線的凹模圓角進(jìn)行計(jì)算，其結(jié)果也標(biāo)于曲線圖中(縱座標(biāo)也表示環(huán)料寬度b′)，見圖3中曲線2，從圖中可看到兩條曲線相當(dāng)平行，b′既大于R凹值又相差不多，這正是我們所追求的理想狀態(tài)，即在不起皺前提下R凹盡量取大值，又給所取R凹值防起皺留有一些余地，且各種狀況下都處于同等合理的水平。按表達(dá)式求取的結(jié)果，雖然普遍比傳統(tǒng)技術(shù)資料中(籠統(tǒng)的說(shuō)法除外)所選取的R凹大，但從上面分析可知不致起皺，何況在失去壓邊圈作用后與凹模圓角相貼的圓環(huán)料其相對(duì)面積消化率小于寬度為R凹的平面環(huán)料的相對(duì)面積消化率，又為防起皺留有余地。若嚴(yán)格些說(shuō)，表達(dá)式還是偏保守的。另外，從無(wú)壓邊筒形件拉深成功的表達(dá)式中還可以引導(dǎo)出選取凹模圓角的簡(jiǎn)易表達(dá)式，標(biāo)記為
其中W′為與上節(jié)中系數(shù)W意義相近的系數(shù)，其值在1～1.3間選??；其它符號(hào)含義如前面所述。該表達(dá)式也反映了R凹隨所拉筒徑、環(huán)料變形程度及環(huán)料厚度等因素而相應(yīng)變化的關(guān)系，但在按無(wú)壓邊拉深成功表達(dá)式計(jì)算的相應(yīng)數(shù)值與R凹數(shù)值差別略大些，且隨d/t值變化也不夠均勻，但從實(shí)質(zhì)上講，也比傳統(tǒng)技術(shù)合理得多，也有很好的參考價(jià)值。
關(guān)于筒形件拉深時(shí)的壓邊力問(wèn)題，一般采用公式Q＝Fbq來(lái)計(jì)算總壓邊力，其中Fb為被壓邊的環(huán)料面積，q為單位面積壓邊力。對(duì)于這個(gè)單位壓邊力，在傳統(tǒng)技術(shù)資料中，有的是以不同材質(zhì)來(lái)確定單位壓邊力，如08鋼采用2.5～3N/mm2單位壓邊力，有的是以經(jīng)驗(yàn)公式
來(lái)確定單位壓邊力。依此經(jīng)驗(yàn)公式，q值明顯隨坯料相對(duì)直徑D/t的增大而增大，對(duì)相同拉深系數(shù)的不同拉深件，D/t可有幾倍至數(shù)十倍的差別，大坯料時(shí)被壓邊的面積本來(lái)就大了，還要求單位壓邊力也幾倍至幾十倍的增大，這難以合理解釋，又與不論筒件大小高低只按材質(zhì)確定單位壓邊力的技術(shù)方案格格不入。我們認(rèn)為，兩種技術(shù)方案，都各自存在著不足之處。眾所周知，施加壓邊力的主要目的是使環(huán)料在拉深過(guò)程中不起皺，壓邊力不足易起皺，而壓邊力過(guò)大則增加拉深難度甚至有拉裂的危險(xiǎn)。工程技術(shù)上所希望的是不大不小的壓邊力。這個(gè)問(wèn)題，可以從前面關(guān)于有壓邊時(shí)筒形件拉深成功的判斷表達(dá)式得到啟示，引導(dǎo)出一個(gè)表示變形難易程度的表達(dá)式
式中
v為指數(shù)，其值在0～10間選<claim>1、一種齒鼓式破碎機(jī)，由進(jìn)料斗(9)、出料斗(5)、齒鼓(8)及驅(qū)動(dòng)裝置(14)組成，進(jìn)料斗前壁(2)呈50-70°傾角，下端在水平結(jié)合面端邊；進(jìn)料斗后壁(7)呈45-60°傾角，下端在齒鼓的豎直中心線與水平結(jié)合面端邊之間有半園形后工作室(6)，進(jìn)、出料斗(9)(5)水平結(jié)合面端邊由螺栓聯(lián)接形成機(jī)體，其特征在于出料斗(5)平行于軸線有半園形條篩(4)，固定在出料斗(5)內(nèi)壁兩端；齒鼓(8)為兩端封閉的園柱體，兩端有中心軸通過(guò)軸承安裝在進(jìn)、出料斗(9)(5)水平結(jié)合面兩端，其中一端中心軸通過(guò)聯(lián)軸器(16)與驅(qū)動(dòng)裝置(14)聯(lián)結(jié)，齒鼓(8)表面有交錯(cuò)排列的刀齒(3)。</claim><claim>2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于齒鼓(8)表面刀齒(3)沿寬度方向等間距排列N排
B為齒鼓寬度，d為刀齒直徑(或?qū)挾?每排刀齒數(shù)Z＝2～6個(gè)，呈Z組兩端近似對(duì)稱相向螺旋線排列，相鄰刀齒(3)園周向間隙角θ＝360°/A A＝Z×N。</claim><claim>3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于在進(jìn)料斗(9)上部軸向安裝有2-3個(gè)破拱葉漿(1)，齒鼓(8)另一端中心軸通過(guò)聯(lián)軸器(16)聯(lián)結(jié)減速機(jī)(15)及主動(dòng)鏈輪(10)，由鏈條(11)與安裝在破拱葉漿(1)端部的被動(dòng)鏈輪(12)聯(lián)結(jié)。</claim><claim>4、根據(jù)權(quán)利要求1、2、3任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于所述的驅(qū)動(dòng)裝置(14)為液壓驅(qū)動(dòng)裝置。</claim><claim>5、根據(jù)權(quán)利要求2-4任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于刀齒(3)數(shù)Z＝3或4，刀齒頂端線速度為6-9m/s。</claim><claim>6、根據(jù)權(quán)利要求1-5任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于刀齒(3)由刀桿(19)、刀座(18)、刀具(17)組成，刀桿(19)固定在齒鼓(8)園柱形表面，刀桿(19)上部為刀座(18)，刀具(17)插裝在刀座(18)內(nèi)，刀具(17)工作端呈銳角，軸線與刀尖部園周切線夾角為55-65°。</claim><claim>1、一種齒鼓式破碎機(jī)，由進(jìn)料斗(9)、出料斗(5)、齒鼓(8)及驅(qū)動(dòng)裝置(14)組成，進(jìn)料斗前壁(2)呈50-70°傾角，下端在水平結(jié)合面端邊；進(jìn)料斗后壁(7)呈45-60°傾角，下端在齒鼓的豎直中心線與水平結(jié)合面端邊之間有半園形后工作室(6)，進(jìn)、出料斗(9)(5)水平結(jié)合面端邊由螺栓聯(lián)接形成機(jī)體，其特征在于出料斗(5)平行于軸線有半園形條篩(4)，固定在出料斗(5)內(nèi)壁兩端；齒鼓(8)為兩端封閉的園柱體，兩端有中心軸通過(guò)軸承安裝在進(jìn)、出料斗(9)(5)水平結(jié)合面兩端，其中一端中心軸通過(guò)聯(lián)軸器(16)與驅(qū)動(dòng)裝置(14)聯(lián)結(jié)，齒鼓(8)表面有交錯(cuò)排列的刀齒(3)。</claim><claim>2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于齒鼓(8)表面刀齒(3)沿寬度方向等間距排列N排
B為齒鼓寬度，d為刀齒直徑(或?qū)挾?每排刀齒數(shù)Z＝2～6個(gè)，呈Z組兩端近似對(duì)稱相向螺旋線排列，相鄰刀齒(3)園周向間隙角θ＝360°/A A＝Z×N。</claim><claim>3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于在進(jìn)料斗(9)上部軸向安裝有2-3個(gè)破拱葉漿(1)，齒鼓(8)另一端中心軸通過(guò)聯(lián)軸器(16)聯(lián)結(jié)減速機(jī)(15)及主動(dòng)鏈輪(10)，由鏈條(11)與安裝在破拱葉漿(1)端部的被動(dòng)鏈輪(12)聯(lián)結(jié)。</claim><claim>4、根據(jù)權(quán)利要求1、2、3任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于所述的驅(qū)動(dòng)裝置(14)為液壓驅(qū)動(dòng)裝置。</claim><claim>5、根據(jù)權(quán)利要求2-4任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于刀齒(3)數(shù)Z＝3或4，刀齒頂端線速度為6-9m/s。</claim><claim>6、根據(jù)權(quán)利要求1-5任一項(xiàng)所述的一種齒鼓式破碎機(jī)，其特征在于刀齒(3)由刀桿(19)、刀座(18)、刀具(17)組成，刀桿(19)固定在齒鼓(8)園柱形表面，刀桿(19)上部為刀座(18)，刀具(17)插裝在刀座(18)內(nèi)，刀具(17)工作端呈銳角，軸線與刀尖部園周切線夾角為55-65°。</claim>童床架<p>本實(shí)用新型涉及童床骨架結(jié)構(gòu)。
為了使孩子能健康成長(zhǎng)，大人與小孩最好分床睡覺(jué)。生活水平的提高使家長(zhǎng)對(duì)兒童床的要求越來(lái)越高，現(xiàn)在市場(chǎng)上出售的兒童床品種繁多，由原來(lái)的整體固定式已改進(jìn)為可拆卸成片狀式，這樣裝箱體積小，便于運(yùn)輸和收藏；前、后側(cè)可翻下和可轉(zhuǎn)變成搖床使用，使童床功能增加，但盡管如此，仍然還有缺陷，如孩子不斷在長(zhǎng)高，無(wú)法加長(zhǎng)使現(xiàn)有的兒童床在使用上有局限性。
本實(shí)用新型就在于克服現(xiàn)有技術(shù)的缺陷而提供一種可加長(zhǎng)的童床架。
根據(jù)上述目的，本實(shí)用新型通過(guò)下列方案實(shí)現(xiàn)該童床架包括左、右兩端的立桿，立桿的前后以橫檔相連，通過(guò)卡扣和固定套可卸連接，橫檔之間設(shè)有相連的擋架和與橫檔固定的“U”型架；立桿的左、右側(cè)以側(cè)檔、下側(cè)檔相連，側(cè)檔與立桿通過(guò)固定套可卸連接，側(cè)檔之間設(shè)有相連的側(cè)架和與側(cè)檔固定的“
”型架，前、后擋架的上邊與橫檔固定，下邊通過(guò)活動(dòng)套與下一橫檔鉸接相連；以及床底架，其特征在于所述的左端立桿由搖桿和下立桿組成，搖桿的下邊通過(guò)活動(dòng)套與側(cè)檔鉸接，兩側(cè)搖桿與下立桿之間連接著互相鉸接可伸縮的連桿I和連桿II。
按現(xiàn)有實(shí)施方案，本實(shí)用新型不僅保留了原技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)能快速拆卸成片狀，減小裝箱體積，便于運(yùn)輸和家庭收藏，組裝亦很方便、快捷，前、后擋架可外翻180°，同時(shí)一端可轉(zhuǎn)動(dòng)90°形成加長(zhǎng)狀態(tài)，可滿足家長(zhǎng)的需求和大一些孩子的需要，提高童床使用效率。


圖1為本實(shí)用新型正向視圖。
圖2為圖1的右視圖。
圖3為圖1的左視圖。
圖4為圖1的俯視圖。
圖5為圖1的A向視圖。
圖6為圖1的B向視圖。
圖7為圖1的C-C剖視圖。
圖8為圖3的D-D剖視圖。
權(quán)利要求
7.一種用于對(duì)筒形件拉深選取適可凹模圓角半徑的表達(dá)式，標(biāo)記為 式中 B為常數(shù)，依材料拉深性能在8±4范圍內(nèi)選?。?稱為環(huán)料變形程度系數(shù)； 稱為拉深不起皺系數(shù)，其中G為常數(shù)，其值在0.1～1間選取，包括如0.2、0.3、0.4等或更精細(xì)的數(shù)值；i和j為指數(shù)，其值在0～10間選取，包括如0.22、0.33、0.66、 、1、2、3等或更精細(xì)的數(shù)值；還可從無(wú)壓邊時(shí)筒形件拉深成功的表達(dá)式引導(dǎo)出簡(jiǎn)易選取凹模圓角的表達(dá)式，標(biāo)記為 ，式中W′為與筒件形態(tài)特征系數(shù)近義的系數(shù)，其值在1～1.3間選取；其它符號(hào)含義與權(quán)利要求6相同。
8.一種用于衡量拉深時(shí)單位壓邊力的表達(dá)式，標(biāo)記為 簡(jiǎn)述為拉深時(shí)合理的單位壓邊力應(yīng)依材料的拉深性能按環(huán)料拉深變形程度決定；式中I為與材料拉深性能相關(guān)的常數(shù)，其值依不同材質(zhì)在0.1～10間選取，以08鋼為例，I值取3±2N/mm2； v為指數(shù)，其值在0～10間選取，包括如0.22、0.33、0.66、 、1、2、3等或更精細(xì)的數(shù)值；總壓邊力為Q＝FbI〔N/AJ(R凹/Xt)n〕V，式中Fb為被壓邊的環(huán)料面積；其它符號(hào)含義同權(quán)利要求3。
9.一種用于對(duì)帶有缺口或凸耳筒形件直接拉深成形時(shí)分析筒件缺口寬度與坯料形狀尺寸間的關(guān)系表達(dá)式，標(biāo)記為 簡(jiǎn)述為拉深缺口寬度(弧長(zhǎng))等于坯料缺口假設(shè)按整圓料拉深成筒后相應(yīng)之弧長(zhǎng)減去缺口兩端區(qū)的超常擠縮量，超常擠縮量由擠縮因子 和缺口側(cè)邊區(qū)大小影響系數(shù)及綜合系數(shù)(小缺口時(shí)有疊擠系數(shù))所制約；式中 為拉深成筒后缺口的弧長(zhǎng)； 為坯料缺口在假設(shè)按整圓料拉深成形后圓筒上相應(yīng)的弧長(zhǎng)；b1為坯料有缺口部分的環(huán)料寬度，計(jì)算時(shí)取值b1≤4.5t；h1為筒件上缺口底距筒底的高度，計(jì)算時(shí)取值h1≤9.5t；E1為常數(shù)，其值為0.35±0.3；F1為常數(shù)，其值為4.5±3；m1為與材料性能、壓邊狀況、潤(rùn)滑條件、模具間隙等工藝條件有關(guān)的綜合系數(shù)，其值為1±0.3；n1為小缺口疊擠系數(shù)，只有在小缺口時(shí)起作用，其值 式中指數(shù)g在1～1/6之間選??；K0為缺口側(cè)邊區(qū)大小的影響系數(shù)，其值在0～1間選取，當(dāng)有足夠側(cè)邊區(qū)時(shí)K0＝1，隨著缺口側(cè)邊區(qū)小于臨界范圍并逐漸減少，K0值也隨之逐漸減小，形態(tài)逐漸變成帶凸耳的筒形件。
10.一種用于按拉深前后面積相等的原則，依環(huán)料面積消化率的概念計(jì)算無(wú)凸緣筒形件拉深后高度的表達(dá)式，在直角筒底時(shí)標(biāo)記為 若再拉深時(shí)標(biāo)記為 在圓角筒底時(shí)標(biāo)記為 若再拉深時(shí)標(biāo)記為 對(duì)于任意一個(gè)平底筒坯件再拉深成平底筒形件的高度，標(biāo)記為 對(duì)于任意一個(gè)圓角底筒坯件的再拉深成圓角底筒件，其高度標(biāo)記為
各式中D為板坯直徑；bn為板坯與第n次拉深筒徑間的環(huán)料寬度；dn為第n次拉深筒徑；H1和H2為拉深前后筒件高度；d1、d2分別為拉深前后筒徑；r1和r2為拉深前后筒件底角材料中線圓角半徑；r為拉深后筒底圓角半徑，b及d含義同權(quán)利要求2。
11.一種用于內(nèi)孔翻邊形成筒形件一次翻邊成功的判斷表達(dá)式，標(biāo)記為
式中b為待翻邊形成筒壁的環(huán)料寬度；t為環(huán)料厚寬；do為預(yù)制孔直徑；L為與被翻邊材料性能有關(guān)的常數(shù)，依不同材質(zhì)在1～10間取值，以08鋼為例，L＝5±3，相比易翻邊的取較大數(shù)值，反之取較小數(shù)值；K2為翻邊凸模形狀影響系數(shù)，其值在1±0.6間選取，有利于翻邊成形的取較大數(shù)值，反之取較小數(shù)值；K3為預(yù)制孔狀態(tài)影響系數(shù)，其值在1±0.5間選取，有利于翻邊成形的取較大數(shù)值，反之取較小數(shù)值；表達(dá)式的實(shí)質(zhì)可簡(jiǎn)述為在某工藝條件下，翻邊成功時(shí)其環(huán)料擴(kuò)展率
必須小于或等于某一數(shù)值。
全文摘要
本發(fā)明一種筒形件成形工藝分析方法,是應(yīng)用于機(jī)械工業(yè)中對(duì)筒形件生產(chǎn)的工藝分析,它以實(shí)際塑變成筒壁的環(huán)形材料為研究對(duì)象,以環(huán)料寬度b、厚度t及拉深變形基本特性因子b/d lgb/t為主要表達(dá)因式,結(jié)合筒形件、模具、材料性能等參數(shù),用數(shù)字表達(dá)式模擬影響成形各有關(guān)因素間的關(guān)系,從而對(duì)有或無(wú)壓邊時(shí)一次成形極限、拉深力、壓邊力、坯料修正、帶缺口成形及內(nèi)孔翻邊等一系列問(wèn)題進(jìn)行計(jì)算確定。它比傳統(tǒng)方法更符合客觀實(shí)際、更準(zhǔn)確方便。
文檔編號(hào)B21D22/20GK1277079SQ00107158
公開日2000年12月20日 申請(qǐng)日期2000年4月28日 優(yōu)先權(quán)日2000年4月28日
發(fā)明者林政武 申請(qǐng)人:林政武