專(zhuān)利名稱(chēng)：熱軋方法及熱軋生產(chǎn)線(xiàn)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及制造高強(qiáng)度金屬板的熱軋方法及熱軋生產(chǎn)線(xiàn)。
原材料金屬板被稱(chēng)為板坯或薄板坯。存在著板坯可以在未示出的加熱爐中加熱并從那里抽出的情況和不經(jīng)過(guò)加熱爐地在熱狀態(tài)下從上一個(gè)工序直送板坯的情況?？芍苯訉⒈“迮鞴┙o一個(gè)精軋機(jī)3并省略利用粗軋機(jī)2的軋制地來(lái)制造鋼板。在

圖13中，符號(hào)5c和5d表示卷筒。分別通過(guò)附屬于卷取機(jī)5a和5b的未示出的控制器來(lái)控制其轉(zhuǎn)速。各卷取機(jī)繞各卷筒卷繞被冷卻設(shè)備4冷卻的金屬板1，并將其制成帶卷狀金屬板產(chǎn)品。通過(guò)許多未示出的輥道輥，在這些裝置之間傳送軋制的板坯或薄板坯。
為了提高金屬板產(chǎn)品的強(qiáng)度，過(guò)去研究了各種細(xì)化晶粒的鋼板熱軋方法，其代表就是如日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)號(hào)63-223124所述的所謂控制軋制法等?？刂栖堉品ǖ脑硎峭ㄟ^(guò)增加成為在奧氏體(以下記為γ)相變到鐵素體(以下記為α)時(shí)的α晶核的生產(chǎn)場(chǎng)所的γ晶晶界并大量導(dǎo)入位錯(cuò)等晶格缺陷而在從γ到α的相變中大量形成α晶并由此實(shí)現(xiàn)晶粒的細(xì)化。為細(xì)化γ晶或者說(shuō)導(dǎo)入位錯(cuò)等晶格缺陷，將盡可能大的應(yīng)變施加到鋼板上是有效的。但是，因?yàn)榘迮骰虮“迮鞯暮穸纫约爱a(chǎn)品厚度是預(yù)定的，所以能通過(guò)普通軋制工藝中導(dǎo)入的應(yīng)變量是有限的。通常認(rèn)為，根據(jù)控制軋制法，平均晶粒直徑限定為5μm。
日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)號(hào)60-44106公開(kāi)了，通過(guò)在配備有與高溫原料連接的并對(duì)其進(jìn)行熱軋的精軋機(jī)的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上將一個(gè)施加張力設(shè)備放置在精軋機(jī)的最后機(jī)架出口側(cè)附近，能夠獲得形狀均勻的超薄產(chǎn)品。
另外，盡管日本專(zhuān)利申請(qǐng)公開(kāi)號(hào)60-44106所述的施加張力設(shè)備有許多彎曲輥并且為了獲得形狀均勻的超薄產(chǎn)品而對(duì)精軋后的金屬板施加張力，但賦予精軋后的金屬板的彎曲應(yīng)變不夠大。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提出了熱軋方法及熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，它們能夠不改變板坯或薄板坯厚度及成品板厚而通過(guò)賦予金屬板以應(yīng)變來(lái)實(shí)現(xiàn)金屬板組織的晶粒細(xì)化并且與過(guò)去相比提高了強(qiáng)度。另外，本發(fā)明提供熱軋方法及熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，它們能夠在矯直機(jī)的實(shí)際條件下細(xì)化晶粒。此外，本發(fā)明所說(shuō)的“金屬板”有也包含金屬帶的意味。
本發(fā)明人對(duì)提高金屬板強(qiáng)度進(jìn)行了努力研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，不改變板坯或薄板坯厚度及產(chǎn)品板厚地地賦予金屬板以應(yīng)變的方法。發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，在精軋機(jī)出口側(cè)后安裝其上、下工作輥(以下簡(jiǎn)稱(chēng)為輥)被布置成鋸齒交錯(cuò)狀的輥式矯直機(jī)(以下也簡(jiǎn)稱(chēng)為矯直機(jī))并通過(guò)該矯直機(jī)對(duì)精軋后的金屬板進(jìn)行反復(fù)彎曲加工是有效的。因?yàn)閺澢冃慰梢圆粶p小板厚地賦予金屬板以變形，所以可通過(guò)反復(fù)彎曲變形增加應(yīng)變。矯直機(jī)工作輥引金屬板所加壓力而撓曲并且無(wú)法在金屬板寬度方向上均勻賦予應(yīng)變。為防止這個(gè)現(xiàn)象，上、下工作輥可以分別由支承輥支承。通過(guò)在精軋機(jī)和卷取機(jī)之間安裝矯直機(jī)，能夠加裝到傳統(tǒng)熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上地實(shí)現(xiàn)本發(fā)明，因此，在使設(shè)備成本廉價(jià)的同時(shí)，不會(huì)引起生產(chǎn)力降低等問(wèn)題。
在本發(fā)明中，能夠?qū)⒎磸?fù)彎曲加工應(yīng)變賦予金屬板的矯直機(jī)被安裝在精軋機(jī)出口側(cè)。在鋼的場(chǎng)合下，通過(guò)追加賦予應(yīng)變，實(shí)現(xiàn)了γ晶(γ晶晶界的增加)的進(jìn)一步細(xì)化。除此之外，實(shí)現(xiàn)了把位錯(cuò)等晶格缺陷導(dǎo)入γ晶，這可以進(jìn)一步細(xì)化α晶。金屬板產(chǎn)品強(qiáng)度通過(guò)金屬晶粒的進(jìn)一步細(xì)化而提高。此外，通過(guò)矯直機(jī)賦予應(yīng)變的金屬板被進(jìn)一步冷卻到所需溫度并隨后卷取。另外，本發(fā)明人同時(shí)發(fā)現(xiàn)，最好在精軋機(jī)出口側(cè)及矯直機(jī)入口側(cè)設(shè)置冷卻設(shè)備，在把金屬板冷卻到預(yù)定的溫度后，然后進(jìn)行反復(fù)彎曲加工。
本發(fā)明是這樣設(shè)計(jì)的。
1、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游往下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、賦予金屬板以彎曲應(yīng)變的矯直機(jī)和冷卻設(shè)備。
2、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游往下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、其工作輥分別有支承輥支撐的矯直機(jī)和冷卻設(shè)備。
3、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游往下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、矯直機(jī)和附加的冷卻設(shè)備。
4、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、其工作輥分別由支承輥支撐的矯直機(jī)和附加的冷卻設(shè)備。
5、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、賦予金屬板以彎曲應(yīng)變的矯直機(jī)、冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
6、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、其工作輥分別由支承輥支撐的矯直機(jī)、冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
7、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、矯直機(jī)、附加的冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
8、金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、其工作輥分別有支承輥支撐的矯直機(jī)、附加的冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
9、如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)具有直徑為300mm以下的工作輥。
10、如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)是具有3-30個(gè)工作輥的矯直機(jī)。
11、如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)的工作輥分別是驅(qū)動(dòng)式的。
12、如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在所述矯直機(jī)的上、下工作輥的各工作輥輥縫之間設(shè)置導(dǎo)板。
13、如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)的工作輥的表面粗糙度Ra被設(shè)定為0.5μm＜Ra＜2.0μm。
14、如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)具有至少一個(gè)小直徑工作輥，其直徑被設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度的40倍。
15、熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在如權(quán)利要求1-8所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，所述矯直機(jī)具有至少一個(gè)非驅(qū)動(dòng)的小直徑工作輥，其直徑被設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度的40倍，并且其它工作輥在其直徑被設(shè)定為是精軋后的金屬板厚度的40倍以上的同時(shí)是可被驅(qū)動(dòng)的。
16、熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征雜于，在如權(quán)利要求1-8所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，所述矯直機(jī)具有至少一個(gè)非驅(qū)動(dòng)的小直徑工作輥，其直徑設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度的40倍，所述小直徑工作輥是如此構(gòu)成的，即驅(qū)動(dòng)扭矩能夠通過(guò)設(shè)置在該小直徑工作輥及其支承輥的各自輥頸上的齒輪從所述支承輥傳遞給所述小直徑工作輥，而其余工作輥是可驅(qū)動(dòng)的且其直徑被設(shè)定為是精軋后的金屬板厚度的40倍以上。
17、熱軋方法，它是對(duì)金屬板進(jìn)行包含精軋的熱軋的方法，其特征在于，通過(guò)矯直機(jī)，對(duì)已對(duì)該金屬板進(jìn)行完上述精軋的金屬板進(jìn)行反復(fù)彎曲加工并隨后冷卻。
18、如權(quán)利要求17所述的熱軋方法，其特征在于，對(duì)在上述精軋結(jié)束后且在反復(fù)彎曲加工前的金屬板進(jìn)行冷卻。
19、如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，使在所述反復(fù)彎曲加工完后的金屬板的溫度為Ar3點(diǎn)+50℃-Ar3點(diǎn)-100℃。
20、如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，所述矯直機(jī)的輥壓下量被設(shè)定為+1mm到+30mm。
21、如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，在所述精軋結(jié)束后的金屬板的溫度被設(shè)定為Ar3點(diǎn)以上。
22、如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，進(jìn)行金屬板的頭尾端輸送的跟蹤，進(jìn)行這樣的控制，即在金屬板頭端已經(jīng)過(guò)對(duì)應(yīng)的矯直機(jī)工作輥后，進(jìn)行上、下工作輥的緊固，而在其尾端離開(kāi)前，打開(kāi)上、下工作輥。
23、如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，在把前行薄板坯與后行薄板坯接合起來(lái)后，進(jìn)行所述精軋。
圖1B是優(yōu)選熱軋生產(chǎn)線(xiàn)的布局圖。
圖2是說(shuō)明本發(fā)明所用的矯直機(jī)和冷卻設(shè)備的細(xì)節(jié)的示意圖。
圖3A是本發(fā)明所用矯直機(jī)的一個(gè)例子的輥排列的局部縱截面圖。
圖3B示意地表示與圖3A的小直徑上工作輥相鄰的大直徑工作輥的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)。
圖3C表示矯直機(jī)工作輥直徑同金屬板厚度之比對(duì)金屬板平均晶粒直徑的影響。
圖4A-4C表示用于驅(qū)動(dòng)本發(fā)明矯直機(jī)的小直徑工作輥的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)。
圖5A示意地表示矯直機(jī)的金屬板輥縫間變形。
圖5B示意地表示矯直機(jī)壓下量為負(fù)的場(chǎng)合。
圖5C表示矯直機(jī)工作輥直徑與彎曲應(yīng)變之間關(guān)系。
圖6示意表示金屬板頭端經(jīng)過(guò)矯直機(jī)時(shí)的故障。
圖7示意表示在金屬板經(jīng)過(guò)矯直機(jī)時(shí)由打滑引起的故障。
圖8表示矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度與打滑發(fā)生率之間的關(guān)系。
圖9示意地表示測(cè)量輥裝到熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的情況。
圖10表示測(cè)量輥的結(jié)構(gòu)。
圖11是本發(fā)明的其它優(yōu)選的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)的布局圖。
圖12是將發(fā)明例的抗拉強(qiáng)度和平均晶粒直徑與傳統(tǒng)例子比較的圖表。
圖13是傳統(tǒng)的制造鋼板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)的布局圖。
圖1A示出了第一實(shí)施例。在該熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，在軋制線(xiàn)上游到下游地依次設(shè)置精軋機(jī)3、矯直機(jī)6和冷卻設(shè)備4。在下文中，冷卻設(shè)備4也被稱(chēng)為第一冷卻設(shè)備4。
圖1B示出了第二實(shí)施例。在該熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，除了圖1A所示的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)的設(shè)備外，將第二冷卻設(shè)備7放入精軋機(jī)3和矯直機(jī)6之間。在精軋機(jī)3中，符號(hào)3a表示工作輥，3b表示支承輥，這些輥被裝配在來(lái)示出的機(jī)架內(nèi)。
矯直機(jī)6包括至少三個(gè)被布置成鋸齒交錯(cuò)狀的工作輥6a或支承工作輥6a的支承輥6b。從后述的用矯直機(jī)施加應(yīng)變的觀點(diǎn)出發(fā)，工作輥6a最好具有300mm以下的直徑。另外，當(dāng)工作輥6a的直徑小于180mm時(shí)，最好設(shè)置支承輥6b。
在熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，金屬板S經(jīng)精軋機(jī)3軋制并被制成金屬板1，然后，對(duì)精軋后的金屬板1進(jìn)行反復(fù)彎曲加工并然后進(jìn)行冷卻。通過(guò)矯直機(jī)6在金屬板縱向上施加應(yīng)變，從而能細(xì)化金屬板產(chǎn)品的晶粒。
在是鋼的情況下，在金屬板從γ轉(zhuǎn)變到α之前，對(duì)金屬板進(jìn)行借助矯直機(jī)6的反復(fù)彎曲加工，以便細(xì)化α晶。此時(shí)，與通過(guò)反復(fù)彎曲在γ單相區(qū)內(nèi)的金屬板相比，更好地是反復(fù)彎曲在有α相略微存在的兩相溫度區(qū)內(nèi)的金屬板，由此進(jìn)一步細(xì)化α晶。
可以認(rèn)為，鋼材晶粒細(xì)化的機(jī)理是由于(1)由γ晶細(xì)化引起的γ晶界增大(2)將位錯(cuò)等晶格缺陷導(dǎo)入γ晶而在從γ到α的相變時(shí)產(chǎn)生很多α晶。
此外，如圖1B所示，除了第一冷卻設(shè)備4外，將第二冷卻設(shè)備7設(shè)置在最后的精軋機(jī)架和矯直機(jī)之間。在設(shè)有第二冷卻設(shè)備7的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，可在精軋后且反復(fù)彎曲金屬板1之前把金屬板1冷卻到所需溫度。這能適當(dāng)?shù)剡M(jìn)一步細(xì)化金屬板產(chǎn)品的晶粒。
可以類(lèi)似于傳統(tǒng)第一冷卻設(shè)備4地設(shè)置第二冷卻設(shè)備7。第二冷卻設(shè)備7例如由將冷卻水噴到金屬板1的前后表面上的冷卻噴嘴、控制冷卻噴嘴的控制器、測(cè)量金屬板1表面溫度的輻射溫度計(jì)等構(gòu)成。在是鋼的場(chǎng)合下，就在金屬板1接受反復(fù)彎曲加工前的金屬板溫度最好被設(shè)為900℃-750℃。
如圖5A所示，當(dāng)下工作輥6a中心之間距離由2L表示并且輥壓下量由δ表示時(shí)，矯直機(jī)6的每次彎曲應(yīng)變?chǔ)旁诮饘侔?表面成比例δ/L2。在此，δ＝0表示金屬板被上、下工作輥夾緊的狀態(tài)?！?”表示從此狀態(tài)壓下工作輥的距離?？梢灾?，以下公式(1)近似地給出矯直機(jī)6每次賦予金屬板表面的彎曲應(yīng)變。
ε＝a×δ/L2…(1)其中，a2×h，而h金屬板1的厚度圖5C示出了工作輥6a的直徑d與每次賦予金屬板表面的彎曲應(yīng)變?chǔ)胖g的關(guān)系。但是，這是當(dāng)將金屬板的厚度設(shè)定為4mm、工作輥6a中心之間距離2L設(shè)定為d+10mm并且而將輥壓下量δ設(shè)定為最大壓下量時(shí)的結(jié)果。在金屬板表面上每次彎曲應(yīng)變?chǔ)排c工作輥6a直徑d成反比。當(dāng)工作輥6a直徑d超過(guò)300mm時(shí)，將顯著減小在金屬板表面上的每次彎曲應(yīng)變?chǔ)?。因此，工作?a直徑d最好為300mm以下。工作輥6a直徑d的增大加大了工作輥中心之間距離2L，因此，增大矯直機(jī)在軋制生產(chǎn)線(xiàn)方向上的長(zhǎng)度。不得不也確保冷卻設(shè)備的冷卻長(zhǎng)度。結(jié)果，熱軋生產(chǎn)線(xiàn)增長(zhǎng)。另外，工作輥6a直徑d的增大加大了設(shè)備尺寸。從上述觀點(diǎn)看，工作輥6a直徑d最好為300mm以下。
在式(1)中，能通過(guò)乘以彎曲次數(shù)(n-2)求出由矯直機(jī)6賦予金屬板1的應(yīng)變，其中n表示工作輥數(shù)。當(dāng)把直徑小于其它工作輥的工作輥6a’如圖3A和3B所示地設(shè)置于矯直機(jī)6中時(shí)，賦予金屬板1的應(yīng)變?cè)龃罅耍驗(yàn)樾≈睆焦ぷ鬏?a’的彎曲曲率半徑減小。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將式(1)中的“a”值設(shè)定為m×h，可以獲得接近應(yīng)變實(shí)際值的應(yīng)變值。在這里，“m”值是大于2但在3左右的值。“m”隨著諸如矯直機(jī)6壓下量δ、作用于金屬板1的拉力等條件改變并且可以通過(guò)試驗(yàn)來(lái)確定?？梢酝ㄟ^(guò)下式(2)確定在設(shè)置小直徑工作輥6a’時(shí)的賦予金屬板1表面的應(yīng)變。
ε＝h×δ×{2×n1/(L1)2+(m×n2)/(L2)2} …(2)其中，n1由大直徑工作輥實(shí)現(xiàn)的彎曲次數(shù)，n2由小直徑工作輥實(shí)現(xiàn)的彎曲次數(shù)，L1大直徑工作輥中心的間距L2的一半，以及L2兩個(gè)夾持金屬板地面對(duì)小直徑工作輥的輥6a的中心間距的一半n＝n1+n2+2大直徑工作輥意味著除小直徑工作輥6a’外的工作輥6a。
順便說(shuō)一句，當(dāng)急劇增大輥壓下量δ以使在金屬板1表面縱向上的彎曲應(yīng)變?chǔ)旁龃髸r(shí)，金屬板1頭端如圖6所示地不能正常通過(guò)矯直機(jī)。為防止此現(xiàn)象發(fā)生，最好將δ限定在+30mm以下。另一方面，從賦予金屬板以最小所需的應(yīng)變并細(xì)化晶粒的觀點(diǎn)出發(fā)，將δ設(shè)為至少+1mm。如果減小工作輥6a半徑r、縮小輥間距2L并保持輥壓下量δ，則可以增加在金屬板1表面上的縱向彎曲應(yīng)變?chǔ)?。但如果工作?a變細(xì)，隨著輥壓下而來(lái)自金屬板1的反作用力將使工作輥彎曲。當(dāng)工作輥6a直徑小于180mm時(shí)，最好設(shè)置加強(qiáng)工作輥6a的支承輥。支承輥可以是在整個(gè)輥軸線(xiàn)方向上成一體的輥部構(gòu)成的整體式支承輥或是在輥軸線(xiàn)方向上由多個(gè)輥部構(gòu)成的組合式支承輥。但本發(fā)明不局限于此。
也可以考慮，通過(guò)使矯直機(jī)6每次賦予金屬板1表面的縱向彎曲應(yīng)變?chǔ)乓欢ú⒃黾咏饘侔?彎曲次數(shù)，可賦予理想的彎曲應(yīng)變?chǔ)拧５?dāng)工作輥數(shù)量超過(guò)30時(shí)，出現(xiàn)這樣的問(wèn)題，即金屬板1溫度降低并且來(lái)自金屬板1的反作用力過(guò)大。因此，最好將裝在本發(fā)明熱軋生產(chǎn)線(xiàn)的矯直機(jī)中的工作輥的數(shù)量設(shè)定為30以下。
另外，上述矯直機(jī)工作輥?zhàn)詈梅謩e是驅(qū)動(dòng)式的。通過(guò)使工作輥是驅(qū)動(dòng)式的，可以一邊輸送金屬板以便進(jìn)行反復(fù)彎曲加工。原則上，驅(qū)動(dòng)速度等于金屬板移動(dòng)速度。但當(dāng)金屬板的頭尾端位于最后精軋機(jī)架和卷取機(jī)之間時(shí)，取例外的速度。即，金屬板前端具有比金屬板移動(dòng)速度更快的速度，其尾端具有比金屬板移動(dòng)速度更慢的速度。最好防止金屬板移動(dòng)和隨之而來(lái)的金屬板移動(dòng)障礙。頭端速度最好被定為金屬板移動(dòng)速度的103％-140％。另外，盡管尾端速度隨金屬板厚度和移動(dòng)速度而變，但最好將其設(shè)定為金屬板移動(dòng)速度的60％-95％。
適用于本發(fā)明的矯直機(jī)的工作輥的表面粗糙度Ra最好為0.5μm＜Ra＜2.0μm。這將抑制如圖7所示的金屬板經(jīng)過(guò)矯直機(jī)時(shí)的故障。表面粗糙度Ra意味著由JISB0601-1994定義的Ra(算術(shù)平均粗糙度)，它是閾值為0.8mm、評(píng)估長(zhǎng)度為4mm地在工作輥軸線(xiàn)方向上測(cè)得的值。
矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra被定為0.5μm＜Ra的原因描述如下。當(dāng)Ra為0.5μm以下時(shí)，金屬板可能因在金屬板和矯直機(jī)工作輥(見(jiàn)圖7)之間打滑而不能通過(guò)矯直機(jī)。后續(xù)金屬板在矯直機(jī)入口處交疊并形成卡板問(wèn)題，不得不中斷軋制作業(yè)。因而為了在矯直機(jī)內(nèi)抑制由打滑引起的卡板事故，矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra取0.5μm＜Ra，通過(guò)防止矯直機(jī)內(nèi)的打滑，可實(shí)現(xiàn)金屬板在矯直機(jī)內(nèi)穩(wěn)定通過(guò)。
圖8示出了矯直機(jī)工作輥表面粗糙度Ra與打滑發(fā)生率(％)之間的關(guān)系?？梢园l(fā)現(xiàn)，當(dāng)矯直機(jī)工作輥表面粗糙度Ra超過(guò)0.5μm時(shí)，矯直機(jī)內(nèi)的打滑發(fā)生率(％)降低。
此研究是在與稍后用圖1所示的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)描述的實(shí)施例12(本發(fā)明的實(shí)例1)相同的條件下實(shí)施的。通過(guò)改變矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra，反復(fù)進(jìn)行彎曲加工。由矯直機(jī)內(nèi)的打滑引起的卡板故障的金屬板卷數(shù)與所有加工卷數(shù)之比定義為每個(gè)表面粗糙度Ra(μm)的打滑發(fā)生率。表面粗糙度Ra(μm)是在各工作輥軸向上測(cè)量五個(gè)點(diǎn)并取平均值而得到的。
此外，矯直機(jī)內(nèi)的打滑大多發(fā)生在經(jīng)過(guò)矯直機(jī)的金屬板頭端尚未到達(dá)卷取機(jī)夾送輥或卷取機(jī)前壓下矯直機(jī)工作輥時(shí)。
其原因能推定如下。不打滑地由矯直機(jī)的工作輥傳給金屬板的且向前推動(dòng)金屬板的力由Fw表示，由精軋機(jī)的終軋機(jī)架施加的推進(jìn)力由Fc表示，使矯直機(jī)內(nèi)的金屬板通過(guò)所需的力由Fr。當(dāng)矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra小時(shí)，如果矯直機(jī)不施加任何拉力于在矯直機(jī)出口側(cè)的金屬板頭端地進(jìn)行反復(fù)彎曲加工，則Fw和Fc之和小于Fr，這將造成矯直機(jī)內(nèi)的金屬板打滑。另一方面可以假定，當(dāng)矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra較高時(shí)，F(xiàn)w增加大，而Fw與Fc之和大于Fr，因此，金屬板不會(huì)在矯直機(jī)內(nèi)打滑。
矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra取Ra＜2.0μm的原因在于，如果將矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra定為2.0μm以上，則工作輥表面粗糙度被轉(zhuǎn)到所接觸的金屬板表面上，從而使金屬板表面變粗糙。在鋼板情況下，這導(dǎo)致氧化皮部分脫落并惡化了表面品質(zhì)。
在本發(fā)明中，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，從上游到下游地依次安裝精軋機(jī)、矯直機(jī)和冷卻設(shè)備。矯直機(jī)對(duì)已經(jīng)過(guò)精軋的金屬板進(jìn)行反復(fù)彎曲加工，隨后冷卻金屬板。由此，細(xì)化晶粒并提高金屬板產(chǎn)品的強(qiáng)度。當(dāng)矯直機(jī)工作輥的表面粗糙度Ra被定為0.5μm＜Ra＜2.0μm時(shí)，減少了矯直機(jī)內(nèi)的卡板故障。能夠提高軋制線(xiàn)的工作效率并可良好地維持金屬板的表面特性。
順便說(shuō)一句，當(dāng)金屬板尾端經(jīng)過(guò)矯直機(jī)時(shí)，也可能發(fā)生問(wèn)題。當(dāng)金屬板的尾端經(jīng)過(guò)矯直機(jī)時(shí)，它可能在寬度方向上劇烈地蛇行，金屬板可能重疊成褶皺狀地經(jīng)過(guò)矯直機(jī)。此現(xiàn)象就是所謂的軋板波紋?？赡艽嬖谶@樣的情況，即矯直機(jī)工作輥被劃傷并且該劃痕被轉(zhuǎn)到隨后的金屬板上并惡化了其表面品質(zhì)。為解決此問(wèn)題，最好類(lèi)似于頭端問(wèn)題地在工作輥6a之間設(shè)置推進(jìn)導(dǎo)板6c，設(shè)置側(cè)導(dǎo)板6d也是一個(gè)對(duì)付手段。側(cè)導(dǎo)板6d是在寬度方向上夾持金屬板1地在兩側(cè)對(duì)置導(dǎo)板的機(jī)構(gòu)。另一個(gè)手段是跟蹤金屬板尾端位置并且在尾端剛進(jìn)入矯直機(jī)前擴(kuò)大矯直機(jī)上、下工作輥的間距。
在這里，說(shuō)明跟蹤。跟蹤意味著持續(xù)實(shí)時(shí)檢測(cè)金屬板的頭尾端在熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的位置。例如，將圖10所示的測(cè)量輥8安裝在圖9所示的精軋機(jī)入口側(cè)。從存儲(chǔ)在未示出的計(jì)算機(jī)中的數(shù)據(jù)中查出精軋機(jī)入口側(cè)與出口側(cè)的板厚比。將金屬板厚比乘以由測(cè)量輥8產(chǎn)生的計(jì)數(shù)脈沖數(shù)。這樣，可以找到在熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的金屬板位置。脈沖計(jì)數(shù)的起點(diǎn)在精軋機(jī)終軋機(jī)架的軋輥之間咬入金屬板尾端時(shí)。
壓在金屬板1上使測(cè)量輥8轉(zhuǎn)動(dòng)。每轉(zhuǎn)到預(yù)定角度(例如，周長(zhǎng)的0.025mm)，就產(chǎn)生一個(gè)脈沖。在未示出的控制器中算出測(cè)量輥8所產(chǎn)生的脈沖，由此確定精軋機(jī)入口側(cè)的金屬板速度。然后，通過(guò)將上述速度乘以精軋機(jī)入口側(cè)與出口側(cè)的金屬板厚比，即可實(shí)時(shí)地得出精軋機(jī)出口側(cè)的尾端位置及金屬板速度。金屬板尾端跟蹤略費(fèi)工夫。跟蹤起點(diǎn)被定為金屬板尾端離開(kāi)精軋機(jī)終軋機(jī)架軋輥的時(shí)刻。根據(jù)把金屬板卷在卷取機(jī)5a或5b的時(shí)刻，對(duì)卷徑和卷筒轉(zhuǎn)數(shù)之積的時(shí)間積分求出跟蹤。卷徑是把卷數(shù)和板厚之積與卷筒5c或5d的直徑相加而算出的。作為另一例子，采取相同起點(diǎn)，用未示出的控制器捕捉精軋機(jī)終軋機(jī)架軋輥直徑及累積轉(zhuǎn)數(shù)，從存儲(chǔ)于未示出的計(jì)算機(jī)中的數(shù)據(jù)中查出或從模型公式中算出前滑率并相乘。還可以使用激光速度計(jì)的方法來(lái)代替測(cè)量輥。任何方法都可以使用，只要該方法可有效地實(shí)現(xiàn)本發(fā)明并且能夠跟蹤頭尾端位置就行。當(dāng)可以在未示出的控制器中測(cè)定相對(duì)矯直機(jī)的金屬板頭尾端位置時(shí)，與之對(duì)應(yīng)地控制矯直機(jī)輥的打開(kāi)和關(guān)閉。
圖11示出了根據(jù)第三實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)。冷卻設(shè)備7未裝在矯直機(jī)6前的情況對(duì)應(yīng)于發(fā)明例(3)，而冷卻設(shè)備7裝在矯直機(jī)6前的情況對(duì)應(yīng)于發(fā)明例(4)。通過(guò)一個(gè)接合設(shè)備10，將前行薄板坯(金屬板1a)與后行薄板坯(金屬板1b)接合起來(lái)。接著，在其被精軋機(jī)3軋成金屬板1之后，金屬板1經(jīng)受反復(fù)彎曲變形。隨后，通過(guò)切斷裝置16切斷金屬板1并且分別在兩個(gè)卷取機(jī)5a和5b上卷繞。
通過(guò)接合設(shè)備10將多塊薄板坯接合起來(lái)。在接合部處，能夠防止在如圖6所示的矯直機(jī)6中的卡板故障以及在矯直機(jī)6中的軋制波紋。與逐個(gè)軋制薄板坯且用矯直機(jī)6反復(fù)彎曲每塊都有頭尾的金屬板相比，能夠大幅度提高高強(qiáng)度金屬板的成品率。
接合設(shè)備10主要由卷箱11、切頭機(jī)9a及接合設(shè)備12一組裝置構(gòu)成，此外，還它具有如圖11的虛線(xiàn)所示的去毛刺裝置13、接合部冷卻設(shè)備14、薄板坯加熱裝置15等。另外，接合原理除了感應(yīng)加熱和壓焊接合外，還采用利用激光的絲焊焊接等?？梢赃\(yùn)用任何上述方法，或除此外的其它方法。
與跟蹤有關(guān)地，以第一接合金屬板的頭端為上述頭端并以最后接合金屬板的尾端為上述尾端，與上述一樣地計(jì)數(shù)脈沖。另外，也如上所述地采用代替測(cè)量輥地使用激光式速度計(jì)的方法。簡(jiǎn)而言之，只要是能夠?qū)崟r(shí)跟蹤頭尾端位置的方法，就可以使用。
接合薄板坯并連續(xù)精軋，接著，所產(chǎn)生的金屬板接受本發(fā)明的反復(fù)彎曲加工。通過(guò)此作業(yè)，出第一塊接合板坯的前端和最后一塊接合板坯的尾端外，可顯著提高包括中間接合部在內(nèi)的整段金屬板的強(qiáng)度，如圖1B所示，冷卻設(shè)備7被裝在精軋機(jī)出口側(cè)和矯直機(jī)之間。最好把精軋后的金屬板1冷卻到預(yù)定溫度并隨后使其接受矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工。
在是鋼的情況下，為了獲得高強(qiáng)度鋼板，精軋機(jī)終軋機(jī)架出口側(cè)的溫度通常為Ar3點(diǎn)以上。當(dāng)冷卻設(shè)備7被裝在矯直機(jī)入口側(cè)時(shí)，能夠在精軋后且在矯直機(jī)前冷卻金屬板。通過(guò)將矯直機(jī)出口側(cè)溫度設(shè)定在是開(kāi)始γ到α相變的溫度的Ar3點(diǎn)以下至Ar3點(diǎn)-50℃以上，可以最大地發(fā)揮晶粒細(xì)化效果。
與在超過(guò)Ar3點(diǎn)的溫區(qū)中施加彎曲應(yīng)變的場(chǎng)合相比，在對(duì)在大部分是γ晶但有少部分α晶的相變中的金屬組織實(shí)施多倍彎曲應(yīng)變的場(chǎng)合下的晶粒細(xì)化效果更高。這種方法的被導(dǎo)入γ晶中的位錯(cuò)起到α晶晶核生成點(diǎn)的作用大。在完成γ到α的相變后，即便施加多倍的彎曲應(yīng)變，細(xì)化晶粒效果也小。
冷卻設(shè)備7如圖2的虛線(xiàn)所示地由例如將冷卻水噴到金屬板1的前后表面上的冷卻噴嘴7c、控制冷卻水從冷卻噴嘴7c中噴出的控制器7b、測(cè)量金屬板1前表面溫度的輻射溫度計(jì)7a等構(gòu)成?？蛇M(jìn)行根據(jù)金屬板1表面溫度地冷卻到預(yù)定溫度的冷卻。也能用相同結(jié)構(gòu)構(gòu)成冷卻設(shè)備4?？砂凑疹A(yù)定冷卻方式并到達(dá)預(yù)定卷取溫度地冷卻金屬板1?？刂破?b與控制器7b可整合成一體并共享信息并能夠進(jìn)行溫度控制。符號(hào)4a表示裝在冷卻設(shè)備4出口側(cè)附近的輻射溫度計(jì)，4c表示設(shè)置在冷卻設(shè)備4上的冷卻噴嘴。在圖2中，放大示出矯直機(jī)6，以便理解。
被裝在第一和第二實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的矯直機(jī)中的至少一個(gè)工作輥被設(shè)置為小直徑工作輥，由此能夠增大賦予金屬板1的應(yīng)變。小直徑工作輥?zhàn)詈檬欠球?qū)動(dòng)的，而其余的大直徑工作輥是可驅(qū)動(dòng)的(見(jiàn)圖3A和3B)。最好將小直徑工作輥6a’的直徑d設(shè)定為小于精軋后金屬板厚度h的40倍。最好將大直徑工作輥6a的直徑d設(shè)定為是精軋后金屬板厚度h的40倍以上。圖3B所示的已知萬(wàn)向接軸61的接軸叉軸61a被裝到每個(gè)大直徑工作輥6a的橢圓形輥頸。未示出的電機(jī)經(jīng)萬(wàn)向接軸61驅(qū)動(dòng)大直徑工作輥轉(zhuǎn)動(dòng)?？蓪⒂性S多齒輪的齒輪箱設(shè)置在電機(jī)和萬(wàn)向接軸61之間。
此外，圖3A是裝在第一和第二實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的矯直機(jī)例子的縱截面示意圖。另外，圖3B示出了設(shè)置于矯直機(jī)內(nèi)的一個(gè)上部小直徑工作輥6a’以及兩個(gè)靠近其大直徑工作輥的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的示意圖。省略了此外的大直徑工作輥6a及其支承輥6b。在圖3B中，符號(hào)63表示軸承，工作輥6a和6a’以及支承輥6b通過(guò)軸承可自由轉(zhuǎn)動(dòng)地支承在未示出的矯直機(jī)支架中。
本發(fā)明所用的矯直機(jī)最好具有至少一個(gè)小直徑工作輥6a’，其直徑小于精軋后的金屬板厚度d的40倍。這是因?yàn)?，通過(guò)只設(shè)置至少一個(gè)其直徑小于精軋后的金屬板厚度d的40倍的的小直徑工作輥6a’，加大了每次由小直徑工作輥賦予的彎曲應(yīng)變?chǔ)?，從而能?xì)化產(chǎn)品晶粒。圖3C示出了矯直機(jī)工作輥直徑與金屬板厚度之比d/h對(duì)金屬板平均晶粒直徑的影響。精軋機(jī)出口側(cè)金屬板厚度為4mm和5mm。熱軋條件是這樣的，即精軋出口側(cè)溫度為900℃，精軋機(jī)出口側(cè)的鋼板具有720m/min的速度，而卷繞溫度為600℃?？蓮膱D3C中發(fā)現(xiàn)，通過(guò)將工作輥直徑d設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度h的40倍，可以細(xì)化產(chǎn)品晶粒。用d/h表示工作輥直徑d與金屬板厚度h之比的原因是，當(dāng)減小工作輥直徑d時(shí)，可減小輥間距2L并與d/h的倒數(shù)成比例地增加應(yīng)變。
在本發(fā)明所用的矯直機(jī)內(nèi)，大直徑工作輥6a最好可被驅(qū)動(dòng)，而小直徑工作輥6a’不可驅(qū)動(dòng)。如下所述，驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥6a’是困難的。矯直機(jī)的上工作輥必須向上和向下運(yùn)動(dòng)。為了通過(guò)電機(jī)驅(qū)動(dòng)它們，使用例如萬(wàn)向接軸。因?yàn)樾≈睆焦ぷ鬏?a’具有小直徑，所以在萬(wàn)向接軸也使用對(duì)應(yīng)于小徑軸的連接輥軛。此連接輥軛不能傳輸足夠大的扭矩。當(dāng)強(qiáng)制傳遞大驅(qū)動(dòng)扭矩時(shí)，電機(jī)成大型驅(qū)動(dòng)扭矩裝置的形式，因而萬(wàn)向接軸機(jī)械強(qiáng)度不夠而可能斷裂。這樣，使用上述萬(wàn)向接軸來(lái)直接驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥6a’是困難的。另一方面，即使直接由萬(wàn)向接軸驅(qū)動(dòng)直徑大于是精軋后金屬板厚度的40倍以上的工作輥，強(qiáng)度方面也不會(huì)出現(xiàn)問(wèn)題。因此，最好只驅(qū)動(dòng)大直徑工作輥6a，從而傳遞包含分別由大直徑工作輥6a和小直徑工作輥兩者傳遞的扭矩量的彎曲金屬板所需的力矩。
裝在本發(fā)明熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的矯直機(jī)最好具有11個(gè)以上-30個(gè)以下的工作輥并且將約1/3的工作輥布置成具有上述直徑的小直徑工作輥。
這是因?yàn)?，如果設(shè)置于矯直機(jī)內(nèi)的11個(gè)工作輥中的不被驅(qū)動(dòng)的小直徑工作輥6a’的數(shù)量為不到4個(gè)時(shí)，則可以無(wú)強(qiáng)度問(wèn)題地從剩余的7根大直徑工作輥的萬(wàn)向接軸上傳遞非驅(qū)動(dòng)式小直徑工作輥彎曲金屬板所需的扭矩。另一方面，如果設(shè)置于矯直機(jī)6中的11根工作輥中的非驅(qū)動(dòng)式小直徑工作輥6a′有5根以上，則與大直徑工作輥6a相連的萬(wàn)向接軸61的強(qiáng)度出現(xiàn)問(wèn)題。
此外，如果設(shè)置于矯直機(jī)6中的30根工作輥中的非驅(qū)動(dòng)式小直徑工作輥6a′不到10根，則可以無(wú)強(qiáng)度問(wèn)題地從剩余的20根大直徑工作輥的萬(wàn)向接軸上傳遞非驅(qū)動(dòng)式小直徑工作輥6a′彎曲金屬板所需的扭矩。另一方面，如果設(shè)置于矯直機(jī)6中的30根工作輥中的非驅(qū)動(dòng)式小直徑工作輥6a′有11根以上，則與大直徑工作輥6a相連的萬(wàn)向接軸6 1的強(qiáng)度出現(xiàn)問(wèn)題。這樣，當(dāng)小直徑工作輥的數(shù)量約為工作輥總數(shù)的約不到1/3時(shí)，即便小直徑工作輥6a’是非驅(qū)動(dòng)的，也能夠沒(méi)有驅(qū)動(dòng)工作輥6a的萬(wàn)向接軸61的扭矩傳遞問(wèn)題地驅(qū)動(dòng)大直徑工作輥6a。
從傳輸所需扭矩的觀點(diǎn)出發(fā)，矯直機(jī)大直徑工作輥有大直徑是有利的。但從充分地賦予金屬板以應(yīng)變及減小設(shè)備尺寸的觀點(diǎn)出發(fā)，最好將工作輥6a的直徑設(shè)定為300mm以下。
在上述根據(jù)第一和第二實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，金屬板在被精軋前沒(méi)有相互連接。如圖11所示，根據(jù)第三實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)是這樣安置的，即已知的接合設(shè)備10和切斷連續(xù)金屬板1的切斷裝置16設(shè)置在第一和第二實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上。第三實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)是這樣安置的，即金屬板S在相互連接后接受精軋并且在移動(dòng)時(shí)可以切斷連續(xù)的金屬板1。
圖11中的接合設(shè)備10是一個(gè)將前行金屬板的尾端與后行金屬板的頭端連接起來(lái)的裝置。接合設(shè)備10主要由卷取箱11、切頭剪9a、接合裝置1 2等構(gòu)成。接合裝置1 2由使用感應(yīng)加熱、激光等的連接機(jī)構(gòu)。另外，也可以加設(shè)虛線(xiàn)所示的去毛刺裝置13、接合部冷卻設(shè)備14及薄板坯加熱裝置15。另外，最好安裝第二冷卻設(shè)備7。
根據(jù)第三實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，可以使第二及后續(xù)的接合金屬板從頭至尾地接受矯直機(jī)6的反復(fù)彎曲加工。結(jié)果，顯著提高了高強(qiáng)度金屬板的產(chǎn)量。因此，與逐個(gè)軋制金屬板S的第一和第二實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)相比，優(yōu)選第三實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)。
順便說(shuō)一句，在安裝在第一、第二和第三實(shí)施例的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上的矯直機(jī)中，當(dāng)如圖3A和3B所示地不驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥6a’時(shí)，在金屬板增厚的情況下，在重復(fù)彎曲加工中可能在輥之間出現(xiàn)打滑。打滑可能在金屬板上引起劃痕缺陷。在例如圖3A和3B所示的矯直機(jī)中，輥間打滑出現(xiàn)在設(shè)于金屬板1上的小直徑工作輥6a’和為加強(qiáng)其而鄰近放置的支承輥6b之間。
因此，為防止矯直機(jī)內(nèi)的輥間打滑，考慮圖4A和4B所示的機(jī)構(gòu)。將齒輪64和64a分別設(shè)置于小直徑工作輥6a’和支承輥6b的輥頸。驅(qū)動(dòng)扭矩通過(guò)齒輪64和64’從支承輥64b傳輸給小直徑工作輥6a’。圖中，符號(hào)64表示通過(guò)鍵等被固定在支承輥6b輥頸上的齒輪，而符號(hào)64’表示通過(guò)鍵等被裝到小直徑工作輥6a’輥頸上的齒輪。在圖4A中，小直徑工作輥6a’的負(fù)載扭矩是按以下順序傳遞的，即固定在工作輥6a’上的齒輪64’、固定在支承輥6b上的齒輪64、支承輥輥頸、連接輥軛61a、配備連接輥軛61a的萬(wàn)向接軸61、有多個(gè)齒輪的齒輪箱65及電機(jī)(未示出)。與上述順序相反地傳輸來(lái)自電機(jī)的驅(qū)動(dòng)扭矩。
圖4A示出了使用萬(wàn)向接軸61驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥6a’的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)，它適用于金屬板1速度約為300m/min的低速場(chǎng)合。圖4A示出了一個(gè)設(shè)置于上側(cè)小直徑工作輥6a’和一個(gè)加強(qiáng)小直徑工作輥6a’的支承輥6b。圖4A沒(méi)有示出其它工作輥。圖中的符號(hào)62表示一個(gè)裝有可自由旋轉(zhuǎn)地支承輥的軸承63的軸承箱，符號(hào)66表示一個(gè)主軸座。
根據(jù)這樣的矯直機(jī)小直徑工作輥6a’的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，驅(qū)動(dòng)扭矩可以從支承輥6b經(jīng)設(shè)置于小直徑工作輥6a’輥頸和支承輥6b輥頸上的齒輪被傳給小直徑工作輥6a’。其余工作輥具有大直徑并且可被驅(qū)動(dòng)。通過(guò)上述機(jī)構(gòu)，可以防止輥間打滑。上述結(jié)構(gòu)的成本稍微貴于不驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥6a’時(shí)的成本。
相反，當(dāng)金屬板1以約1000m/min的高速通過(guò)矯直機(jī)時(shí)，因完向接軸的驅(qū)動(dòng)有限，所以更可能出現(xiàn)萬(wàn)向接軸斷裂現(xiàn)象。為應(yīng)付此問(wèn)題，優(yōu)選如圖4B所示的小直徑工作輥6a’的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)。圖4B示出了矯直機(jī)配有許多小直徑工作輥6a’及加強(qiáng)它們的支承輥6b的結(jié)構(gòu)。支承輥直接與電機(jī)67連接并且因?yàn)闆](méi)有使用萬(wàn)向接軸而可以高速旋轉(zhuǎn)。
自支承輥經(jīng)齒輪驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥。因此，不僅可以驅(qū)動(dòng)大直徑工作輥6a，也可以驅(qū)動(dòng)小直徑工作輥6a’。驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)與圖4A所示的小直徑工作輥的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)相同，除支承輥6b直接與電機(jī)67的軸連接外。省略對(duì)驅(qū)動(dòng)扭矩傳遞給小直徑工作輥6a’的路徑的說(shuō)明。
但在圖4B所示的矯直機(jī)中，將驅(qū)動(dòng)電機(jī)67、連接軸支承66等設(shè)置在使上工作輥6a’相關(guān)部件一起升高的升降板68上。通過(guò)未示出的升降機(jī)構(gòu)使上工作輥6a’的相關(guān)部件升降。如果使上工作輥6a’的相關(guān)部件與升降機(jī)構(gòu)成一體，則即使工作輥直徑為50mm且圓周速度為1000m/min即工作輥以12700rpm高速旋轉(zhuǎn)，也能不會(huì)出現(xiàn)強(qiáng)度問(wèn)題地將驅(qū)動(dòng)扭矩傳遞給上側(cè)小直徑工作輥6a’。
為進(jìn)一步減小工作輥6a’的直徑，如圖4C所示地采用這樣的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，即上工作輥6a’的相關(guān)部件與升降機(jī)構(gòu)成一體并且電機(jī)67直接與上側(cè)工作輥6a’同軸。此外，圖沒(méi)有示出支承輥。如圖4C所示，此時(shí)，鄰近工作輥6a’的直徑相當(dāng)小，因此，驅(qū)動(dòng)電機(jī)67夾持熱軋生產(chǎn)線(xiàn)地被設(shè)置在金屬板1寬度方向的兩側(cè)。即使使用這種結(jié)構(gòu)，同側(cè)的驅(qū)動(dòng)電機(jī)67在安裝空間方面也相互機(jī)械干擾。為防止此干擾，改變同側(cè)的鄰近驅(qū)動(dòng)電機(jī)的接軸長(zhǎng)度。通過(guò)這樣的小直徑工作輥的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，可將上側(cè)小直徑工作輥的直徑減小到25mm。
在上述熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，發(fā)明人完成了鋼的各種試驗(yàn)。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，施加借助矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工的溫度明顯影響α晶的細(xì)化效果。
試驗(yàn)材料是含0.2C-0.7Si-2.0Mn-0.15Ti的鋼。每個(gè)材料被精軋機(jī)軋成4mm厚。矯直機(jī)工作輥的數(shù)量為23且直徑為190mm，工作輥中心軸線(xiàn)的間距為200mm，而輥壓下量為20mm。鋼進(jìn)行反復(fù)彎曲加工，然后在卷取機(jī)上卷繞。鋼的Ar3點(diǎn)溫度為750℃。通過(guò)不同地改變精軋速度以及調(diào)整冷卻時(shí)間，把矯直機(jī)出口側(cè)的鋼板溫度調(diào)整到550℃-800℃地進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，測(cè)量試驗(yàn)材料的晶粒直徑和抗拉強(qiáng)度。
通過(guò)來(lái)示出的設(shè)置于距離矯直機(jī)最下游的輥下游1米遠(yuǎn)的溫度計(jì)來(lái)測(cè)量鋼板溫度。至于晶粒直徑，根據(jù)JIS G 0552確定晶粒的平均截面積，假定平均截面積為圓形的情況下，計(jì)算出平均粒徑。根據(jù)JIS Z 201進(jìn)行處理并切掉第5號(hào)試樣，由此確定抗拉強(qiáng)度。在別處打開(kāi)精軋卷取的鋼板，根據(jù)JIS Z 2201進(jìn)行處理并切開(kāi)第5號(hào)試樣。而且，從帶卷縱向中心部即從接受矯直機(jī)反復(fù)彎曲加工的部分上切下測(cè)量樣本，以便測(cè)量晶粒直徑和抗拉強(qiáng)度。
表1示出了測(cè)試和測(cè)量結(jié)果。在表1中，1號(hào)試驗(yàn)材料表示傳統(tǒng)樣本，其中在精軋機(jī)出口側(cè)沒(méi)有使用矯直機(jī)。2-7號(hào)試驗(yàn)材料表示這樣的結(jié)果，即通過(guò)將矯直機(jī)出口側(cè)鋼板溫度定為800℃-550℃并使用矯直機(jī)來(lái)實(shí)現(xiàn)反復(fù)彎曲加工，所以輥壓下量被設(shè)定為20mm。
如表1所示，與沒(méi)有使用矯直機(jī)的1號(hào)傳統(tǒng)例相比，使用矯直機(jī)加工且矯直機(jī)出口側(cè)溫度為650℃以上的2-5號(hào)樣本中，晶粒被細(xì)化?？梢詮纳鲜鍪聦?shí)中發(fā)現(xiàn)，最好將矯直機(jī)出口側(cè)金屬板溫度范圍設(shè)定為從Ar3點(diǎn)+50℃-Ar3點(diǎn)-100℃。尤其是3號(hào)和4號(hào)樣本的晶粒得到顯著細(xì)化，其中矯直機(jī)出口側(cè)溫度被定為從Ar3點(diǎn)到Ar3點(diǎn)-50℃。
相反，矯直機(jī)出口側(cè)溫度為600℃以下的6號(hào)和7號(hào)樣本相應(yīng)于這樣的情況，即矯直機(jī)中的變形溫度低，在γ相變到α相后進(jìn)行反復(fù)彎曲加工?？梢园l(fā)現(xiàn)只將應(yīng)變賦予α晶，而沒(méi)有細(xì)化晶粒。
存在最佳溫度范圍的原因可以假定如下。在這些溫度范圍內(nèi)，被變形金屬組織是大部分是γ晶并略微有α晶的相變中組織。當(dāng)賦予這樣的變形時(shí)，導(dǎo)入γ晶的位錯(cuò)起到α晶生核點(diǎn)的作用強(qiáng)。
如上所述，可以通過(guò)使精軋后金屬板經(jīng)受矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工來(lái)細(xì)化晶粒。通過(guò)在矯直機(jī)前且精軋后冷卻金屬板并將矯直機(jī)出口側(cè)溫度定為從Ar3點(diǎn)到Ar3點(diǎn)-50℃，本發(fā)明的細(xì)化效果能夠最強(qiáng)。
為精確控制矯直機(jī)出口側(cè)的金屬板溫度，實(shí)現(xiàn)上述跟蹤，并且根據(jù)實(shí)際測(cè)量的精軋機(jī)出口側(cè)溫度來(lái)適當(dāng)冷卻金屬板。在將金屬板設(shè)定為預(yù)定溫度后，最好由矯直機(jī)實(shí)現(xiàn)反復(fù)彎曲加工。根據(jù)精軋機(jī)出口側(cè)的金屬板溫度、軋制速度等，最佳地保持在矯直機(jī)出口側(cè)的金屬板溫度并可以通過(guò)矯直機(jī)實(shí)現(xiàn)反復(fù)彎曲加工。實(shí)例1
作為檢驗(yàn)本發(fā)明結(jié)果的實(shí)例，熱軋表2中所示的兩種鋼A和B的試驗(yàn)材料，比較傳統(tǒng)例與發(fā)明例1和2地進(jìn)行研究。
在熱軋時(shí)，精軋機(jī)出口側(cè)溫度被定為900℃且精軋機(jī)出口側(cè)的鋼板速度定為720m/min，由此把試驗(yàn)材料精軋成4mm厚，并且在600℃下卷取該鋼板。在傳統(tǒng)例中，在熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在精軋鋼板后，這些鋼板接受通常進(jìn)行的冷卻并用卷取機(jī)卷起來(lái)。
在發(fā)明例1中，采用與傳統(tǒng)例相同的條件，但鋼板在被精軋后接受有23個(gè)工作輥的矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工。在矯直機(jī)中，工作輥190mm粗細(xì)，工作輥中心軸線(xiàn)的間距(上輥間距以及下輥間距)為200mm，輥壓下量為20mm。其后，將該鋼板冷卻并通過(guò)卷取機(jī)卷取。
將矯直機(jī)最上游輥的中心設(shè)置于距精軋機(jī)終軋機(jī)架的輥中心下游30m的地方。矯直機(jī)賦予熱軋鋼板的縱向表面應(yīng)變接近0.34。
發(fā)明例2采用基本與傳統(tǒng)例相同的條件。但鋼板被安裝在精軋機(jī)出口側(cè)和矯直機(jī)入口側(cè)之間的冷卻設(shè)備冷卻，并且進(jìn)行溫度控制，以便將矯直機(jī)出口側(cè)的鋼板溫度調(diào)為從Ar3點(diǎn)到Ar3點(diǎn)-50℃。鋼板經(jīng)受矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工，然后再次冷卻并通過(guò)卷取機(jī)卷繞。將許多冷床作為冷卻設(shè)備安裝在精軋機(jī)終軋機(jī)架和矯直機(jī)之間。冷卻水量最大為其上、下側(cè)(對(duì)應(yīng)于鋼板的前、后表面)鋼板的每單位表面積32001/m2。在設(shè)定將冷卻水噴射到精軋鋼板的冷床數(shù)的同時(shí)，將矯直機(jī)出口側(cè)的鋼板溫度控制到從Ar3點(diǎn)-Ar3點(diǎn)-50℃，以便隨著鋼板的移動(dòng)來(lái)消除鋼板在其上、下表面縱向上的局部溫度不規(guī)則。
表3示出了傳統(tǒng)例的晶粒直徑和抗拉強(qiáng)度與發(fā)明例1和2的測(cè)量結(jié)果的對(duì)比。測(cè)量樣本的切斷位置、晶粒直徑和抗拉強(qiáng)度的精確度及測(cè)量方法與上述相同。
在任何一種鋼A和B中，發(fā)明例1(12號(hào)和13號(hào)樣本)及使用矯直機(jī)的發(fā)明例2的強(qiáng)度高于未使用矯直機(jī)的傳統(tǒng)例(11號(hào)和14號(hào)樣本)。還可發(fā)現(xiàn)，使用冷卻設(shè)備的發(fā)明例2(13號(hào)和16號(hào)樣本)的強(qiáng)度更高于未使用冷卻設(shè)備的發(fā)明例1(12號(hào)和15號(hào)樣本)。圖12示出了試驗(yàn)材料11號(hào)-13號(hào)樣本的抗拉強(qiáng)度和平均晶粒直徑的比較。實(shí)例2使用如圖1A所示的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其中從上游到下游地依次安裝精軋機(jī)、矯直機(jī)和第一冷卻設(shè)備。將鋼件熱軋成4mm厚，然后冷卻，并測(cè)定鐵素體的平均晶粒直徑以及熱軋鋼板產(chǎn)品的抗拉強(qiáng)度。
通過(guò)從鋼板產(chǎn)品中心部的縱向和寬度方向上切割出測(cè)量樣本，根據(jù)JIS G 0552測(cè)定晶粒的平均截面積，并假定截面積為圓形地算出平均晶粒直徑。通過(guò)從鋼板產(chǎn)品中心部的縱向上切割出測(cè)量樣本，根據(jù)JISZ 2201制成試樣并使其經(jīng)受室溫下的拉力試驗(yàn)，由此測(cè)定抗拉強(qiáng)度。
此外，鋼板是添加Ti的鋼，其成分示于表4，精軋機(jī)終軋機(jī)架的出口側(cè)溫度定為900℃，精軋機(jī)終軋機(jī)架出口側(cè)的鋼板速度定為720m/min，卷取機(jī)的卷取溫度為600℃。
在發(fā)明例1-6中，精軋鋼板經(jīng)受矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工，所述矯直機(jī)具有至少兩個(gè)直徑被定為小于精軋后金屬板厚度的40倍的小直徑工作輥，在使用后檢查矯直機(jī)狀態(tài)，如表5所示。另外，在發(fā)明例1-6中，將圖4B所示的齒輪系統(tǒng)用作矯直機(jī)小直徑工作輥6a’的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)。
在反復(fù)彎曲加工時(shí)，在發(fā)明例1、5中，將上、下工作輥(上工作輥之間和下工作輥之間)的中心軸線(xiàn)間距2L設(shè)定為155mm(小直徑工作輥的直徑為100mm)，在發(fā)明例2-4中，將其設(shè)定為180mm(小直徑工作輥的直徑為150mm)，以及將輥壓下量δ設(shè)定為20mm，而將矯直機(jī)賦予應(yīng)變?cè)O(shè)定為表5所示的值。通過(guò)設(shè)定表達(dá)式(2)中的m等于3，計(jì)算出矯直機(jī)賦予應(yīng)變。在矯直機(jī)工作時(shí)，進(jìn)行急停，并且測(cè)量被小直徑工作輥彎曲的鋼板曲率。可以分別確定，從試驗(yàn)中獲得的矯直機(jī)賦予應(yīng)變精確地與用m＝3計(jì)算出來(lái)的矯直機(jī)賦予應(yīng)變相符。工作輥直徑的加大(例如，比較發(fā)明例1和2)以及加入小直徑工作輥數(shù)量的增加(例如，比較發(fā)明例3和4)加大了矯直機(jī)賦予應(yīng)變。另外，鋼板的Ar3點(diǎn)溫度如表4所示。軋制是這樣實(shí)現(xiàn)的，即將矯直機(jī)出口側(cè)的鋼板溫度設(shè)定為如表5所示。這樣安裝矯直機(jī)，即矯直機(jī)最上游輥的中心對(duì)應(yīng)于與距離精軋機(jī)終軋機(jī)架的中心30米的位置。
在發(fā)明例6中，除第一冷卻設(shè)備以外，還安裝了第二冷卻設(shè)備，在精軋鋼板經(jīng)受反復(fù)彎曲加工之前，由第二冷卻設(shè)備將其冷卻，矯直機(jī)入口側(cè)的鋼板溫度如表5所示。類(lèi)似于發(fā)明例2地設(shè)定其它條件。
以許多冷床作為第二冷卻設(shè)備地安裝在精軋機(jī)終軋機(jī)架和矯直機(jī)之間。冷卻水量最大為其上、下側(cè)(對(duì)應(yīng)于鋼板的前、后表面)鋼板的單位表面積32001/m2。設(shè)定噴射冷卻水到精軋鋼板的冷床數(shù)，以便隨著鋼板的移動(dòng)來(lái)消除鋼板在其上、下表面縱長(zhǎng)的局部溫度不規(guī)則。
在比較例中，精軋鋼板經(jīng)受矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工，矯直機(jī)只有粗工作輥并且類(lèi)似于發(fā)明例1-6地設(shè)定其它條件。
相反，作為傳統(tǒng)例，在圖1A所示的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在設(shè)置矯直機(jī)前，采用與上述發(fā)明例1-6一樣的成分，其它條件與發(fā)明例1-6一樣，進(jìn)行精軋并然后進(jìn)行冷卻。
表5示出了發(fā)明例、比較例以及傳統(tǒng)例的熱軋鋼板產(chǎn)品的鐵素體平均晶粒直徑和抗拉強(qiáng)度。另外，表5還示出了發(fā)明例和比較例的使用后的矯直機(jī)狀態(tài)。
可以從表5中發(fā)現(xiàn)，在經(jīng)受具有小直徑工作輥的矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工的發(fā)明例1-6中，可以細(xì)化的鋼板產(chǎn)品的晶粒多于未經(jīng)受矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工的傳統(tǒng)例。
另外，在精軋金屬板被第二冷卻設(shè)備冷卻的發(fā)明例6中，可細(xì)化的晶粒多于發(fā)明例2，發(fā)明例2除鋼板在其經(jīng)受反復(fù)彎曲加工之前未被沒(méi)有安裝的第二冷卻設(shè)備冷卻以外，具有與發(fā)明例6相同的條件。
還知道了，在發(fā)明例中，通過(guò)增加小直徑工作輥，能夠細(xì)化產(chǎn)品的平均晶粒并且鋼板產(chǎn)品的抗拉強(qiáng)度對(duì)應(yīng)于晶粒直徑，而晶粒更細(xì)，強(qiáng)度越高。
另外，在發(fā)明例1-6以及比較例的情況下推定出，與傳統(tǒng)例相比，通過(guò)借助矯直機(jī)的反復(fù)彎曲加工，能夠細(xì)化鋼板產(chǎn)品的α晶，這是因?yàn)?1)隨著γ晶細(xì)化而γ晶晶界增大，同時(shí)(2)將位錯(cuò)等晶格缺陷導(dǎo)入γ晶。
工業(yè)實(shí)用性根據(jù)本發(fā)明，可以與過(guò)去相比提高金屬板的強(qiáng)度。另外，由于不用改變金屬板成分地輕松控制其機(jī)械特性，所以從降低煉鋼負(fù)擔(dān)的觀點(diǎn)出發(fā)，本發(fā)明也是有利的而且具有節(jié)省能量的效果。另外，通過(guò)有小直徑工作輥的矯直機(jī)，可以比只有大直徑工作輥的矯直機(jī)更細(xì)化晶粒，從而能獲得強(qiáng)度更高的產(chǎn)品。
表1

*傳統(tǒng)例** 發(fā)明例*** 比較例表2

表3

表4

表5

○設(shè)有有關(guān)部件。-沒(méi)有設(shè)置有關(guān)部件。h精軋后的帶厚(h＝4mm)。具有小直徑工作輥的矯直機(jī)*1)矯直機(jī)有23個(gè)工作輥及不同于表中工作輥直徑的190mm(d/h＝47.5)工作輥。小直徑工作輥和與之不同的工作輥都可被驅(qū)動(dòng)。只有不同于小直徑工作輥的工作輥的矯直機(jī)*2)矯直機(jī)有23個(gè)所有直徑d為190mm(d/h＝47.5)的工作輥，這些工作輥可被驅(qū)動(dòng)。矯直機(jī)使用后的狀態(tài)○沒(méi)問(wèn)題
權(quán)利要求
1.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游往下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、賦予金屬板以彎曲應(yīng)變的矯直機(jī)和冷卻設(shè)備。
2.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游往下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、其工作輥分別有支承輥支撐的矯直機(jī)和冷卻設(shè)備。
3.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游往下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、矯直機(jī)和附加的冷卻設(shè)備。
4.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在該金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、其工作輥分別由支承輥支撐的矯直機(jī)和附加的冷卻設(shè)備。
5.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、賦予金屬板以彎曲應(yīng)變的矯直機(jī)、冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
6.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、其工作輥分別由支承輥支撐的矯直機(jī)、冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
7.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、矯直機(jī)、附加的冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
8.金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，在金屬板的輸送方向上，從上游到下游地依次設(shè)有接合設(shè)備、精軋機(jī)、冷卻設(shè)備、其工作輥分別有支承輥支撐的矯直機(jī)、附加的冷卻設(shè)備、切斷裝置和卷取機(jī)。
9.如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)具有直徑為300mm以下的工作輥。
10.如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)是具有3-30個(gè)工作輥的矯直機(jī)。
11.如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)的工作輥分別是驅(qū)動(dòng)式的。
12.如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在所述矯直機(jī)的上、下工作輥的各工作輥輥縫之間設(shè)置導(dǎo)板。
13.如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)的工作輥的表面粗糙度Ra被設(shè)定為0.5μm＜Ra＜2.0μm。
14.如權(quán)利要求1-8之一所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，所述矯直機(jī)具有至少一個(gè)小直徑工作輥，其直徑被設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度的40倍。
15.熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征在于，在如權(quán)利要求1-8所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，所述矯直機(jī)具有至少一個(gè)非驅(qū)動(dòng)的小直徑工作輥，其直徑被設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度的40倍，并且其它工作輥在其直徑被設(shè)定為是精軋后的金屬板厚度的40倍以上的同時(shí)是可被驅(qū)動(dòng)的。
16.熱軋生產(chǎn)線(xiàn)，其特征雜于，在如權(quán)利要求1-8所述的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)中，所述矯直機(jī)具有至少一個(gè)非驅(qū)動(dòng)的小直徑工作輥，其直徑設(shè)定為小于精軋后的金屬板厚度的40倍，所述小直徑工作輥是如此構(gòu)成的，即驅(qū)動(dòng)扭矩能夠通過(guò)設(shè)置在該小直徑工作輥及其支承輥的各自輥頸上的齒輪從所述支承輥傳遞給所述小直徑工作輥，而其余工作輥是可驅(qū)動(dòng)的且其直徑被設(shè)定為是精軋后的金屬板厚度的40倍以上。
17.熱軋方法，它是對(duì)金屬板進(jìn)行包含精軋的熱軋的方法，其特征在于，通過(guò)矯直機(jī)，對(duì)已對(duì)該金屬板進(jìn)行完上述精軋的金屬板進(jìn)行反復(fù)彎曲加工并隨后冷卻。
18.如權(quán)利要求17所述的熱軋方法，其特征在于，對(duì)在上述精軋結(jié)束后且在反復(fù)彎曲加工前的金屬板進(jìn)行冷卻。
19.如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，使在所述反復(fù)彎曲加工完后的金屬板的溫度為Ar3點(diǎn)+50℃-Ar3點(diǎn)-100℃。
20.如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，所述矯直機(jī)的輥壓下量被設(shè)定為+1mm到+30mm。
21.如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，在所述精軋結(jié)束后的金屬板的溫度被設(shè)定為Ar3點(diǎn)以上。
22.如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，進(jìn)行金屬板的頭尾端輸送的跟蹤，進(jìn)行這樣的控制，即在金屬板頭端已經(jīng)過(guò)對(duì)應(yīng)的矯直機(jī)工作輥后，進(jìn)行上、下工作輥的緊固，而在其尾端離開(kāi)前，打開(kāi)上、下工作輥。
23.如權(quán)利要求17或18所述的熱軋方法，其特征在于，在把前行薄板坯與后行薄板坯接合起來(lái)后，進(jìn)行所述精軋。
全文摘要
提供能進(jìn)一步細(xì)化晶粒的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)以及熱軋方法。具體地說(shuō)，金屬板的熱軋生產(chǎn)線(xiàn)在金屬板輸送方向上從上游到下游地依次設(shè)有精軋機(jī)、矯直機(jī)和冷卻設(shè)備。而熱軋方法是這樣的，即在上述熱軋生產(chǎn)線(xiàn)上，通過(guò)矯直機(jī)，對(duì)已對(duì)金屬板進(jìn)行完精軋的金屬板進(jìn)行反復(fù)彎曲加工并然后進(jìn)行冷卻。
文檔編號(hào)B21B37/76GK1426330SQ01808728
公開(kāi)日2003年6月25日 申請(qǐng)日期2001年12月26日 優(yōu)先權(quán)日2000年12月28日
發(fā)明者松原行宏, 蛭田敏樹(shù), 北浜正法, 宮川和也, 后藤太, 恩田和雄, 遠(yuǎn)山榮二, 平林毅 申請(qǐng)人:川崎制鐵株式會(huì)社