專利名稱：基于日常軋制數(shù)據(jù)的軋機剛度計算方法
技術領域：
本發(fā)明涉及冶金過程的控制技術，特別涉及一種基于日常軋制數(shù)據(jù)的軋機剛度計算方法。
背景技術：
圖1為帶鋼熱連軋工藝的示意圖。如圖1所示，帶材1送至機架1#～i#，經過多個機架的軋制，帶材達到規(guī)定的厚度并被送至卷取機2卷取。每個機架的軋輥包括支承輥3和工作輥4，其中工作輥與帶材表面直接接觸。
在軋制過程中，軋機剛度系數(shù)等數(shù)據(jù)對工藝參數(shù)的設定至關重要，因此如何獲取準確可靠的軋機剛度數(shù)據(jù)是連軋工藝中質量控制的關鍵步驟。為此，在現(xiàn)有的實際生產過程中，一般都是通過實際壓靠方法來確定軋機的剛度數(shù)據(jù)。通過實際壓靠獲取軋機剛度數(shù)據(jù)的方法雖然比較直觀和簡單，但是需要占用實際的生產時間，因此比較適用于新建成的軋機。其次，由于實測數(shù)據(jù)中存在隨機誤差，因此難免影響數(shù)據(jù)的精度。最后，這種直接壓靠方法無法確定不同的帶鋼寬度對軋機剛度的影響，也無法確定彎輥力剛度數(shù)據(jù)。
另外還有一種通過軋板法確定軋機剛度的方法。但這種方法除了存在時間壓靠法的缺點之外，還需要消耗大量的鋁板用于軋機剛度測量，從而增加了生產成本。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的是提供一種基于日常軋制數(shù)據(jù)的軋機剛度計算方法，它僅利用日常生產過程中的軋制數(shù)據(jù)即可確定機架和彎輥力的剛度數(shù)據(jù)及其寬度和軋制力對其的影響，因此無需占用生產時間。
本發(fā)明的上述目的通過下述技術方案實現(xiàn)一種基于日常軋制數(shù)據(jù)的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法，包含以下由計算機系統(tǒng)執(zhí)行的步驟(1)獲取每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k，i＝1～nk}，所述多組數(shù)據(jù)的軋制寬度屬于同一取值范圍，這里，i為一對相鄰時間段的編號，k為機架編號，nk為第k個機架的相鄰時間段的數(shù)量，ΔRHEi，K+1、ΔRSi，k、ΔRFi，k和ΔKGRFBi，k分別為第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值、第k個機架的輥縫變化值、軋制力變化值和彎輥力變化值；以及(2)利用回歸函數(shù)ΔRHEi，k+1＝f(αk，βk，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k)對每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k，i＝1～nk}進行二元回歸計算以確定每個機架的剛度系數(shù)αk和彎輥力剛度系數(shù)βk。
比較好的是，在上述基于日常軋制數(shù)據(jù)的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法中，步驟(2)中的回歸函數(shù)具有如下形式ΔRHEi，k+1＝ΔRSi，k+αk×ΔRFi，k+βk×ΔKGRFBi，k本發(fā)明的上述目的還通過下述技術方案實現(xiàn)一種確定帶鋼軋制寬度對軋機機架剛度影響程度的計算方法，包含以下由計算機系統(tǒng)執(zhí)行的步驟(1)按照軋制寬度將每塊帶鋼的軋制數(shù)據(jù)分入對應一定寬度范圍的分組內；(2)利用前述的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法計算每個寬度范圍分組內每個機架的剛度系數(shù)；以及(3)對于步驟(2)得到的每個機架的一組剛度系數(shù)，按照寬度對其進行回歸計算以確定該機架的剛度系數(shù)與寬度之間的關系。
本發(fā)明的上述目的通過下述技術方案實現(xiàn)一種確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法，包含以下由計算機系統(tǒng)執(zhí)行的步驟(1)按照軋制力大小將每塊帶鋼的軋制數(shù)據(jù)分入對應一定軋制力范圍的分組內；(2)利用機架剛度系數(shù)與寬度之間的關系將所有軋制力換算為同一寬度下的數(shù)值并計算每個軋制力范圍分組內每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，j，K+1，ΔRSi，j，k，ΔRF’i，j，k，ΔKGPFBi，j，k，i＝1～nk，j＝1～m}，這里，i為一對相鄰時間段的編號，k為機架編號，nk為第k個機架的相鄰時間段的數(shù)量，j為軋制力范圍分組編號，m為分組數(shù)量，ΔRHEi，j，K+1、ΔRSi，j，k、ΔRF’i，j，k和ΔKGRFBi，j，k分別為第j分組內第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值、第k個機架的輥縫變化值、換算后軋制力的變化值和彎輥力變化值；以及(3)利用回歸函數(shù)ΔRHEi，j，k+1＝fj(αj，k，βj，k，ΔRSi，j，k，ΔRFi，j，k，ΔKGRFBi，j，k)對每個軋制力范圍分組內每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，j，K+1，ΔRSi，j，k，ΔRF’i，j，k，ΔKGRFBi，j，k，i＝1～nk，j＝1～m}進行二元回歸計算以確定每個機架在每個軋制力范圍內的剛度系數(shù)αj，k和彎輥力剛度系數(shù)βj，k；(4)對于步驟(3)得到的每個機架的一組軋機剛度系數(shù)，按照軋制力對其進行回歸計算以確定該機架的剛度系數(shù)與軋制力之間的關系。
比較好的是，在上述確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法中，利用前述確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法來確定機架剛度系數(shù)與寬度之間的關系。
比較好的是，在上述確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法中，步驟(3)中的回歸函數(shù)具有如下形式ΔRHEi，j，k+1＝ΔRSi，j，k+αj，k×ΔRFi，j，k+βj，k×ΔKGRFBi，j，k本發(fā)明的方法充分利用了連軋機日常生產的實際軋制數(shù)據(jù)所包含的信息來計算軋機的剛度參數(shù)，并且在此基礎上還可進一步分析軋制力和帶鋼軋制寬度對機架剛度系數(shù)的影響程度，動態(tài)跟蹤機架剛度的變化情況，因此與現(xiàn)行通過壓靠實驗獲取實測數(shù)據(jù)的方法相比，不需要占用軋機的生產生產時間，降低了生產成本。此外，根據(jù)上述方法獲得的剛度數(shù)據(jù)還可避免隨機測量誤差的影響，提高了數(shù)據(jù)的精度。


通過以下結合附圖對本發(fā)明較佳實施例的描述，可以進一步理解本發(fā)明的目的、特征和優(yōu)點，其中圖1為帶鋼熱連軋工藝的示意圖。
圖2為按照本發(fā)明一個較佳實施例的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法流程圖。
圖3為按照本發(fā)明另一較佳實施例的寬度對機架剛度影響程度計算方法的流程圖。
圖4為按照本發(fā)明另一較佳實施例的軋制力對機架剛度影響程度計算方法的流程圖。
具體實施例方式
日常的軋制實績數(shù)據(jù)實際上包含了豐富的生產過程信息，但是由于生產過程的復雜性，各種理論模型中的某些參數(shù)難以確定并且是動態(tài)變化的，這使得無法將日常軋制數(shù)據(jù)直接應用于理論模型。本發(fā)明的基本思想是，通過將日常軋制數(shù)據(jù)作適當?shù)奶幚砗髴糜诶碚撃Ｐ筒⑦M行回歸計算來確定軋機的剛度參數(shù)(包括機架剛度系數(shù)及其與寬度和軋制力的關系、彎輥力剛度系數(shù)等)。
以下借助實施例進一步闡述本發(fā)明的原理。
第一實施例本實施例涉及根據(jù)日常軋制實績數(shù)據(jù)計算一定寬度范圍內機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)的方法并且假設熱連軋機各機架的出口厚度、輥縫、軋制力、彎輥力等參數(shù)符合下述熱連軋機的輥縫設定模型RHEk+1＝RSk+αk×RFk-βk×(RFRUEk-KGRFBk)-RS0Kk-RKSKk-LAUFk-XCS0KTk+XCS0KAk-XTHCOR (1)其中，k為機架編號，其按照機架的順序依次遞增，RHEk+1為第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度，RSk為第k個機架的輥縫，αk為第k個機架的剛度系數(shù)，RFk為第k個機架的軋制力，βk為第k個機架的彎輥力剛度系數(shù)，RFRUEk為第k個機架的平衡彎輥力，KGRFBk為第k個機架的彎輥力，RS0Kk為第k個機架的固定零點，RKSKk為第k個機架的輥縫修正量，RKS0Kk為第k個機架的固定零點修正量，LAUFk為第k個機架的油膜厚度，XCS0KTk為第k個機架的軋輥熱膨脹，XCS0KAk為第k個機架的軋輥磨損，XTHCORk為第k個機架的前3段實測厚度對輥縫的修正量。
由于客觀條件的限制，上述輥縫設定模型公式(1)中的部分數(shù)據(jù)(如油膜厚度、軋輥的熱膨脹和零點修正等)是動態(tài)變化的并且很難確定，因此無法通過將日常軋制數(shù)據(jù)代入公式(1)來直接確定相關的機架剛度數(shù)據(jù)。
考慮到在一次連軋過程中，每塊帶鋼在一個較短時間范圍內的油膜厚度、軋輥熱膨脹和零點修正等動態(tài)變化的參數(shù)都處于一個瞬態(tài)穩(wěn)定狀態(tài)，因此對于每對相鄰的時間段，下列關系成立ΔRHEi，k+1＝ΔRSi，k+αk×ΔRFi，k+βk×ΔKGRFBi，k(2)這里，i為一對相鄰時間段的編號，k、系數(shù)αk和βk的意義與式(1)中的相同，ΔRHEi，K+1為第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值，ΔRSi，k為第i對相鄰時間段的第k個機架的輥縫變化值，ΔRFi，k為第i對相鄰時間段的第k個機架的軋制力變化值，而ΔKGRFBi，k為第i對相鄰時間段的第k個機架的彎輥力變化值，即ΔRHEi,k+1=RHEi,k+1(1)-RHEi,k+1(0)---(3a)]]>ΔRSi,k=RSi,k(1)-RSi,k(0)---(3b)]]>ΔRFi,k=RFi,k(1)-RFi,k(0)---(3c)]]>ΔKGRFBi,k=KGRFBi,k(1)-KGRFBi,k(0)---(3d)]]>這里，RHE(1)i，K+1和RHE(0)i，K+1為第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值，RS(1)i，k和RS(0)i，k為第i對相鄰時間段的第k個機架的輥縫變化值，RF(1)i，k和RF(0)i，k為第i對相鄰時間段的第k個機架的軋制力變化值，KGRFB(1)i，k和KGRFB(0)i，k為第i對相鄰時間段的第k個機架的彎輥力變化值，上標“(1)”和“(0)”分別表示第i對相鄰時間段內在后和在先時間段的數(shù)據(jù)。
當日常軋制數(shù)據(jù)包含大量在時間上相鄰的數(shù)據(jù)時將得到每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k}，由此即可根據(jù)上式(2)進行二元回歸計算從而確定該機架剛度系數(shù)αk和彎輥力剛度系數(shù)βk。但是由于機架剛度系數(shù)αk還取決于帶鋼軋制寬度，因此應對寬度相近的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k}進行二元回歸計算。以下借助圖2描述根據(jù)日常軋制數(shù)據(jù)計算一定寬度范圍內機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)的具體方法。
如圖2所示，在步驟21中，計算機系統(tǒng)提取屬于某一軋制寬度范圍內的日常軋制數(shù)據(jù)。接著，在步驟22中，計算機系統(tǒng)計算這些數(shù)據(jù)中相鄰時間段的各機架的帶鋼出口厚度變化值、輥縫變化值、軋制力變化值和彎輥力變化值，由此得到全部機架的各組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k，i＝1～nk，k＝1～n}，這里nk為第k個機架的相鄰時間段的數(shù)量，n為機架數(shù)量。隨后，在步驟23中，計算機系統(tǒng)按照上式(2)對每個機架的數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k，i＝1～nk}進行二元回歸計算，由此得到每個機架的剛度系數(shù)αk和彎輥力剛度系數(shù)βk(k＝1～n)。
值得指出的是，本實施例中假設熱連軋機各機架的出口厚度、輥縫、軋制力、彎輥力等參數(shù)符合式(1)所示的輥縫設定模型，但是實際上本實施例的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法同樣也可適于其它模型，只要能夠得出描述ΔRHEi，K+1、ΔRSi，k、ΔRFi，k、ΔKGRFBi，k、αk和βk之間關系的回歸函數(shù)ΔRHEi，k+1＝f(αk，βk，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k)即可。
第二實施例本實施例涉及確定帶鋼軋制寬度對軋機機架剛度影響程度的計算方法。由上可見，利用第一實施例的計算方法可以獲得每個機架在不同寬度范圍內的機架剛度系數(shù)，由于機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)在一個較小的軋制寬度范圍內基本不變，因此當寬度范圍設置的足夠小時，完全可以用軋制寬度范圍內的一個數(shù)值點來替代整個寬度范圍，從而獲得每個機架隨軋制寬度變化的機架剛度系數(shù)，由此，即可通過對這些機架剛度系數(shù)按照寬度進行回歸計算來確定帶鋼軋制寬度對軋機機架剛度的影響程度。以下借助圖3對此作進一步的描述。
如圖3所示，在步驟31中，計算機系統(tǒng)對日常軋制數(shù)據(jù)進行寬度分檔，將軋制寬度相近的帶鋼軋制數(shù)據(jù)分入同一分組內。接著，在步驟32中，利用第一實施例所述的方法計算每個寬度范圍分組內每個機架的剛度系數(shù)，從而得到全部機架在各個寬度范圍內的機架剛度系數(shù){αj’，k，j’＝1～m’，k＝1～n}和彎輥力剛度系數(shù){βj，k’，j’＝1～m’，k＝1～n}，這里j’和k分別為寬度范圍分組編號和機架編號，m’和n分別寬度范圍分組數(shù)量和機架數(shù)量，具體的方法參見第一實施例，此處不再贅述。隨后，在步驟33中，計算機系統(tǒng)為每個機架的每個剛度系數(shù)αj，k’(j’＝1～m’)確定相應的寬度值wj’，由此得到m’個數(shù)據(jù)對{αj’，k，wj}，如上所述，wj’為第j’個軋制寬度范圍Δwj’中的一個數(shù)值點。最后，在步驟34中，計算機系統(tǒng)對于每個機架的m’個數(shù)據(jù)對{αj’，k，wj’}進行回歸計算以確定每個機架的剛度系數(shù)αk與軋制寬度w之間的關系{αk＝gk(w)，k＝1～n}。
值得指出的是，在上述步驟32中，既可以根據(jù)式(1)所示的輥縫設定模型計算每個寬度范圍分組內每個機架的剛度系數(shù)，也可以采用其它形式的回歸函數(shù)，而且不同的寬度范圍分組還可以采用不同形式的回歸函數(shù)，本發(fā)明的方法對此并無特殊限制要求。
第三實施例本實施例涉及確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法并且假設熱連軋機各機架的出口厚度、輥縫、軋制力、彎輥力等參數(shù)符合式(1)所示的熱連軋機的輥縫設定模型。
實際上，第一實施例所示方法的原理同樣也可應用于每個軋制力范圍內機架剛度系數(shù)的計算上，具體而言，即按照軋制力而不是軋制寬度對軋制數(shù)據(jù)進行分組，然后對每個軋制力范圍分組內的軋制數(shù)據(jù)進行類似的回歸計算以確定相應的剛度數(shù)據(jù)，但是與第一實施例不同，在進行回歸計算之前必須消除軋制寬度對軋制數(shù)據(jù)的影響。為此，在本實施例中，采用第二實施例所示的方法來確定軋制寬度與每個機架剛度系數(shù)之間的關系，但是顯而易見的是，本實施例的方法并不依賴于確定軋制寬度與每個機架剛度系數(shù)之間關系的具體方法。
由于機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)在一個較小的軋制力范圍內基本不變，因此當軋制力范圍設置的足夠小時，完全可以用軋制力范圍內的一個數(shù)值點來替代整個軋制力范圍，從而獲得每個機架隨軋制力變化的機架剛度系數(shù)，由此，即可通過對這些機架剛度系數(shù)按照軋制力進行回歸計算來確定軋制力對軋機機架剛度的影響程度。以下借助圖4對此作進一步的描述。
如圖4所示，在步驟41中，計算機系統(tǒng)對日常軋制數(shù)據(jù)進行軋制力分檔，將軋制力相近的帶鋼軋制數(shù)據(jù)分入同一分組內。
接著，在步驟42中，利用第二實施例所述的方法計算每個機架的剛度系數(shù)與軋制寬度之間的關系{αk＝gk(w)，k＝1～n}，具體方法參見第二實施例，此處不再贅述。
隨后，在步驟43中，計算機系統(tǒng)利用步驟42中確定的機架剛度系數(shù)與寬度之間的關系將所有軋制力換算為同一寬度下的數(shù)值并計算每個軋制力范圍分組內每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，j，K+1，ΔRSi，j，k，ΔRF’i，j，k，ΔKGRFBi，j，k，i＝1～nk，j＝1～m}，這里，i為一對相鄰時間段的編號，k為機架編號，nk為第k個機架的相鄰時間段的數(shù)量，j為軋制力范圍分組編號，m為分組數(shù)量，ΔRHEi，j，K+1、ΔRSi，j，k、ΔRF’i，j，k和ΔKGRFBi，j，k分別為第j分組內第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值、第k個機架的輥縫變化值、換算后軋制力的變化值和彎輥力變化值。
接著，在步驟44中，計算機系統(tǒng)利用下列形式的回歸函數(shù)對每個軋制力范圍分組內每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，j，K+1，ΔRSi，j，k，ΔRF’i，j，k，ΔKGRFBi，j，k，i＝1～nk，j＝1～m}進行二元回歸計算以確定每個機架在每個軋制力范圍內的剛度系數(shù)αj，k和彎輥力剛度系數(shù)βj，kΔRHEi，j，k+1＝ΔRSi，j，k+αj，k×ΔRFi，j，k+βj，k×ΔKGRFBi，j，k(4)隨后，在步驟45中，為每個機架的每個剛度系數(shù)αj，k(j＝1～m)確定相應的軋制力值Fj，由此得到m個數(shù)據(jù)對{αj，k，F(xiàn)j}，如上所述，F(xiàn)j為第j個軋制力范圍ΔFj中的一個數(shù)值點。
最后，在步驟46中，對于每個機架的m個數(shù)據(jù)對{αj，k，F(xiàn)j}進行回歸計算以確定每個機架的剛度系數(shù)αk與軋制力F之間的關系{αk＝hk(F)，k＝1～n}或剛度曲線。
值得指出的是，本實施例中假設熱連軋機各機架的出口厚度、輥縫、軋制力、彎輥力等參數(shù)符合式(1)所示的輥縫設定模型，但是實際上本實施例的機架剛度系數(shù)與軋制力之間關系的計算方法同樣也可適于其它模型，只要能夠得出描述ΔRHEi，j，K+1、ΔRSi，j，k、ΔRFi，j，k、ΔKGRFBi，j，k、αj，k和βj，k之間關系的回歸函數(shù)ΔRHEi，j，k+1＝fj(αj，k，βj，k，ΔRSi，j，k，ΔRFi，j，k，ΔKGRFBi，j，k)即可。
權利要求
1.一種基于日常軋制數(shù)據(jù)的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法，其特征在于，包含以下由計算機系統(tǒng)執(zhí)行的步驟(1)獲取每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k，i＝1～nk}，所述多組數(shù)據(jù)的軋制寬度屬于同一取值范圍，這里，i為一對相鄰時間段的編號，k為機架編號，nk為第k個機架的相鄰時間段的數(shù)量，ΔRHEi，K+1、ΔRSi，k、ΔRFi，k和ΔKGRFBi，k分別為第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值、第k個機架的輥縫變化值、軋制力變化值和彎輥力變化值；以及(2)利用回歸函數(shù)ΔRHEi，k+1＝f(αk，βk，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k)對每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，K+1，ΔRSi，k，ΔRFi，k，ΔKGRFBi，k，i＝1～nk}進行二元回歸計算以確定每個機架的剛度系數(shù)αk和彎輥力剛度系數(shù)βk。
2.如權利要求1所述的基于日常軋制數(shù)據(jù)的機架剛度系數(shù)和彎輥力剛度系數(shù)計算方法，其特征在于，在步驟(2)中所述回歸函數(shù)具有如下形式ΔRHEi，k+1＝ΔRSi，k+αk×ΔRFi，k+βk×ΔKGRFBi，k
3.一種確定帶鋼軋制寬度對軋機機架剛度影響程度的計算方法，其特征在于，包含以下由計算機系統(tǒng)執(zhí)行的步驟(1)按照軋制寬度將每塊帶鋼的軋制數(shù)據(jù)分入對應一定寬度范圍的分組內；(2)利用權利要求1或2所述的方法計算每個寬度范圍分組內每個機架的剛度系數(shù)；以及(3)對于步驟(2)得到的每個機架的一組剛度系數(shù)，按照寬度對其進行回歸計算以確定該機架的剛度系數(shù)與寬度之間的關系。
4.一種確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法，其特征在于，包含以下由計算機系統(tǒng)執(zhí)行的步驟(1)按照軋制力大小將每塊帶鋼的軋制數(shù)據(jù)分入對應一定軋制力范圍的分組內；(2)利用機架剛度系數(shù)與寬度之間的關系將所有軋制力換算為同一寬度下的數(shù)值并計算每個軋制力范圍分組內每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，j，K+1，ΔRSi，j，k，ΔRF’i，j，k，ΔKGRFBi，j，k，i＝1～nk，j＝1～m}，這里，i為一對相鄰時間段的編號，k為機架編號，nk為第k個機架的相鄰時間段的數(shù)量，j為軋制力范圍分組編號，m為分組數(shù)量，ΔRHEi，j，K+1、ΔRSi，j，k、ΔRF’i，j，k和ΔKGRFBi，j，k分別為第j分組內第i對相鄰時間段的第(k+1)個機架的帶鋼出口厚度變化值、第k個機架的輥縫變化值、換算后軋制力的變化值和彎輥力變化值；以及(3)利用回歸函數(shù)ΔRHEi，j，k+1＝fj(αj，k，βj，k，ΔRSi，j，k，ΔRFi，j，k，ΔKGRFBi，j，k)對每個軋制力范圍分組內每個機架的多組數(shù)據(jù){ΔRHEi，j，K+1，ΔRSi，j，k，ΔRF’i，j，k，ΔKGRFBi，j，k，i＝1～nk，j＝1～m}進行二元回歸計算以確定每個機架在每個軋制力范圍內的剛度系數(shù)αj，k和彎輥力剛度系數(shù)βj，k；(4)對于步驟(3)得到的每個機架的一組軋機剛度系數(shù)，按照軋制力對其進行回歸計算以確定該機架的剛度系數(shù)與軋制力之間的關系。
5.如權利要求4所述的確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法，其特征在于，利用如權利要求3所述的方法確定機架剛度系數(shù)與寬度之間的關系。
6.如權利要求4或5所述的確定軋制力對軋機機架剛度影響程度的計算方法，其特征在于，步驟(3)中的回歸函數(shù)具有如下形式ΔRHEi，j，k+1＝ΔRSi，j，k+αj，k×ΔRFi，j，k+βj，k×ΔKGRFBi，j，k
全文摘要
本發(fā)明的目的是提供一種基于日常軋制數(shù)據(jù)的軋機剛度計算方法，它充分利用了連軋機日常生產的實際軋制數(shù)據(jù)所包含的信息來計算軋機的剛度參數(shù)，并且在此基礎上還可進一步分析軋制力和帶鋼軋制寬度對機架剛度系數(shù)的影響程度，動態(tài)跟蹤機架剛度的變化情況，因此與現(xiàn)行通過壓靠實驗獲取實測數(shù)據(jù)的方法相比，不需要占用軋機的生產生產時間，降低了生產成本。此外，根據(jù)上述方法獲得的剛度數(shù)據(jù)還可避免隨機測量誤差的影響，提高了數(shù)據(jù)的精度。
文檔編號B21B38/04GK1640574SQ20041001588
公開日2005年7月20日 申請日期2004年1月16日 優(yōu)先權日2004年1月16日
發(fā)明者單旭沂 申請人:寶山鋼鐵股份有限公司