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      鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法與流程

      文檔序號:12078606閱讀:608來源:國知局
      鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法與流程
      本發(fā)明屬于金屬的軋制
      技術(shù)領(lǐng)域
      ,具體的為一種鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法。
      背景技術(shù)
      :由于罐體料最終成品需要H19狀態(tài),冷軋變形量必須達(dá)到85%以上,冷軋一般安排四道次生產(chǎn)?,F(xiàn)有方法采用單機(jī)架生產(chǎn),需要反復(fù)進(jìn)行四道次軋制,導(dǎo)致現(xiàn)有的軋制方法具有以下不足:1)生產(chǎn)效率低:現(xiàn)有的罐體料冷軋采用單機(jī)架生產(chǎn),需反復(fù)進(jìn)行四道次軋制,導(dǎo)致生產(chǎn)效率低;2)材料各項異性大;3)材料塑形應(yīng)變比r值小;4)拉伸易斷裂。技術(shù)實現(xiàn)要素:有鑒于此,本發(fā)明的目的在于提供一種鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法,不僅能夠提高生產(chǎn)效率,而且得到的鋁合金罐體料具有材料各項異性小、材料塑形應(yīng)變比r值大和拉伸不易斷裂的優(yōu)點。為達(dá)到上述目的,本發(fā)明提供如下技術(shù)方案:一種鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法,采用“2+2”兩道次雙機(jī)架連軋,且壓下分配為:第一道次:2.3-雙機(jī)架連軋-1.05;第二道次:1.05-雙機(jī)架連軋-成品。進(jìn)一步,在雙機(jī)架之間設(shè)置軋制油冷卻工序,所述軋制油冷卻工序中,將軋制油直接噴淋在帶材表面,并控制終軋溫度145-170℃。進(jìn)一步,所述軋制油的噴淋量為0-800L/min。本發(fā)明的有益效果在于:本發(fā)明的鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法,采用“2+2”連軋方式生產(chǎn)罐體料,通過該方法一方面可以改善材料組織性能,更利于客戶良好使用;另一方面可以大幅提高生產(chǎn)效率,降低生產(chǎn)成本,即相較于現(xiàn)有的單機(jī)架生產(chǎn)方式,不僅能夠提高生產(chǎn)效率,而且得到的鋁合金罐體料具有材料各項異性小、材料塑形應(yīng)變比r值大和拉伸不易斷裂的優(yōu)點。附圖說明為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果更加清楚,本發(fā)明提供如下附圖進(jìn)行說明:圖1為采用單機(jī)架冷軋制得的罐體料斷口顯微組織示意圖;圖2為雙機(jī)架連軋冷軋制得的罐體料斷口顯微組織示意圖。具體實施方式下面結(jié)合附圖和具體實施例對本發(fā)明作進(jìn)一步說明,以使本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以更好的理解本發(fā)明并能予以實施,但所舉實施例不作為對本發(fā)明的限定。本實施例的鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法,采用“2+2”兩道次雙機(jī)架連軋,且壓下分配為:第一道次:2.3-雙機(jī)架連軋-1.05;第二道次:1.05-雙機(jī)架連軋-成品。進(jìn)一步,在雙機(jī)架之間設(shè)置軋制油冷卻工序,所述軋制油冷卻工序中,將軋制油直接噴淋在帶材表面,并控制終軋溫度145-170℃,且軋制油的噴淋量為0-800L/min,本實施例的軋制油的噴淋量為400L/min,控制終軋溫度150℃;當(dāng)然,根據(jù)實際情況,軋制油的噴淋量還可以為0L/min、200L/min、600L/min和800L/min,而終軋溫度也可以為145℃、160℃、165℃和170℃,不再累述。本實施例的鋁合金罐體料冷連軋生產(chǎn)方法相較于現(xiàn)有的單機(jī)架生產(chǎn),具有以下優(yōu)點:1)生產(chǎn)效率更高:現(xiàn)有的罐體料冷軋采用單機(jī)架生產(chǎn),反復(fù)進(jìn)行四道次軋制,其壓下分配為:2.3-1.5-1.05-0.55-成品;本實施例采用“2+2”兩道次雙機(jī)架連軋,其壓下分配為:(2.3-雙機(jī)架連軋-1.05)-(1.05-雙機(jī)架連軋-成品),本實施例具有生產(chǎn)周期更短,生產(chǎn)效率更高的優(yōu)點;2)材料各項異性更?。罕緦嵤├捎谩?+2”連軋方式生產(chǎn)罐體料,相對現(xiàn)有單機(jī)架的生產(chǎn)方法,在鋁板各個方向上的機(jī)械性能對比如表1所示,抗拉強度σb各方向最大差值雙機(jī)架為1.61%,而現(xiàn)有的單機(jī)架生產(chǎn)方式為3.13%;延伸率ε最大差值雙機(jī)架為3.64%,而現(xiàn)有的單機(jī)架生產(chǎn)方式為23.4%;以上數(shù)據(jù)可以看出,雙機(jī)架連軋生產(chǎn)的罐體料機(jī)械性能的各項異性相對更小,材料的在性能相對更穩(wěn)定。表1雙機(jī)架連軋與單機(jī)架軋制罐體料成品機(jī)械性能對比3)材料塑形應(yīng)變比r值:材料的塑性應(yīng)變比r值表示板料在厚度方向上的變形能力,r值越大,抵抗失穩(wěn)變薄的能力越大,越不容易發(fā)生厚向變形,即不易出現(xiàn)變薄或增厚,材料的深沖性能越好。表2列出了本實施例與傳統(tǒng)單機(jī)架軋制成品罐體料的r值對比,可以看出雙機(jī)架連軋生產(chǎn)罐體料成品r值更大,深沖性能更好,更有利于客戶使用。表2雙機(jī)架連軋與單機(jī)架軋制罐體料成品r值對比板料方向0°45°90°平均值本發(fā)明(雙機(jī)架連軋)0.0670.1070.1160.097現(xiàn)有方法(單機(jī)架軋制)0.0560.0890.0970.0814)斷口顯微組織,經(jīng)SEM電鏡掃描斷口,雙機(jī)架連軋冷軋的罐體料成品斷口韌窩更深,更清晰,拉伸時更不容易斷裂,如圖1和圖2所示。以上所述實施例僅是為充分說明本發(fā)明而所舉的較佳的實施例,本發(fā)明的保護(hù)范圍不限于此。本
      技術(shù)領(lǐng)域
      的技術(shù)人員在本發(fā)明基礎(chǔ)上所作的等同替代或變換,均在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。本發(fā)明的保護(hù)范圍以權(quán)利要求書為準(zhǔn)。當(dāng)前第1頁1 2 3 
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