專利名稱：軋制型鋼的方法和生產(chǎn)型鋼的設(shè)備的制作方法
毛坯可以用中間萬能軋機(jī)軋制成型材，以使其翼緣向兩側(cè)開口，然后可用型鋼軋制中的萬能精軋機(jī)的垂直軋輥沿水平與垂直方向軋制成寬翼緣工字鋼。本發(fā)明涉及一種用于軋制型鋼的方法及其設(shè)備，其中采用具有箱式孔型的立輥軋機(jī)進(jìn)行軋邊并可快速移換這些孔型。
按照慣例，大的寬翼緣工字鋼通常都是通過采用一開坯軋機(jī)粗軋用于軋制工字梁的異形坯、初軋方坯或由連續(xù)鑄造生產(chǎn)的板坯等，然后在萬能軋機(jī)等中進(jìn)行中間軋制或精軋而生產(chǎn)出來。圖1示出了最典型的型鋼軋機(jī)的平面布置圖。它包括一開坯軋機(jī)BD、一中間萬能軋機(jī)UR、一立輥軋機(jī)E和一萬能精軋機(jī)UF，其中開坯軋機(jī)包括帶槽的水平軋輥1和2，它們共同形成一對(duì)垂直副；中間萬能軋機(jī)裝有水平的軋輥3和4以及垂直的軋輥5和6，它們要如此布置，以便分別在垂直和水平方向上彼此相對(duì)；立輥軋機(jī)裝有水平軋輥7和8，它們共同形成一垂直副；萬能精軋機(jī)裝有水平軋輥9和10以及垂直軋輥11和12，它們要如此布置，以便分別在垂直和水平方向上彼此相對(duì)。如圖1的中間和下部所示，在用型鋼軋機(jī)軋制和生產(chǎn)預(yù)定的型鋼時(shí)，在開坯軋機(jī)BD上進(jìn)行多個(gè)可逆的軋制道次，在中間萬能軋機(jī)UR和立輥軋機(jī)E上進(jìn)行多個(gè)可逆的軋制道次，而在萬能精軋機(jī)UF上進(jìn)行唯一的一個(gè)軋制道次。
圖2示出了在日本未經(jīng)審查的專利公報(bào)(Kokai)No.52-88565中提出的并使圖1中的傳統(tǒng)型鋼軋機(jī)的布局緊湊的型鋼軋機(jī)，其萬能精軋機(jī)UF裝在立輥軋機(jī)E的附近。這種軋機(jī)的軋制道次程序示于圖2的下部。換句話說，在開坯軋機(jī)上用多個(gè)道次進(jìn)行了可逆軋制后，在中間萬能軋機(jī)UR和立輥軋機(jī)E上用多個(gè)道次進(jìn)行可逆軋制，然后，在萬能精軋機(jī)UF上進(jìn)行一個(gè)道次的軋制。
圖3示出了在日本未經(jīng)審查的專利公報(bào)(Ko.kai)No.63-52701中提出的型鋼軋機(jī)。按照此現(xiàn)有技術(shù)，中間萬能軋機(jī)UR、立輥軋機(jī)E和萬能精軋機(jī)UF彼此相鄰地設(shè)置，并通過使毛坯在多個(gè)軋制道次中通過這些軋機(jī)而生產(chǎn)寬翼緣工字鋼。在圖中，參考標(biāo)號(hào)14代表一加熱爐。
在圖1所示的現(xiàn)有技術(shù)的軋機(jī)例子中，中間萬能軋機(jī)UR的上、下水平軋輥3和4具有用圖4(a)中的實(shí)線表示的形狀，而且作為欲被軋制的材料的寬翼緣工字鋼的翼緣向兩側(cè)開口。(以后，把將寬翼緣工字鋼軋制成這種形狀的軋制都稱為“X形軋制”)。水平軋輥3(以及水平軋輥4)在使用過程中如圖4(b)中的虛線所示的那樣被磨損，但是在磨削后，軋輥3可保證一預(yù)定的寬度b并可用于具有同樣尺寸的寬緣工字鋼的被軋制材料15。
另一方面，如圖5(a)所示，萬能精軋機(jī)UF的上、下水平軋輥9與10的寬度b1在徑向上有一預(yù)定的形狀，以便與寬緣工字鋼的最終產(chǎn)品匹配，而作為被軋制材料的寬緣工字鋼則通過采用上、下水平軋輥9和10以及右、左垂直軋輥11和12被軋制成H形(以后，將把寬緣工字鋼軋制成這種形狀的軋制稱為“H形軋制”)。但是，如圖5(b)所示，在預(yù)定時(shí)間的使用過程中，此寬度b1改變成寬度b2，即使經(jīng)過磨削和整修，因此，不能保證預(yù)定的輥寬b1。這樣，將這種輥?zhàn)佑糜谠谙旅娴能堉撇僮髦熊堉飘a(chǎn)品尺寸較小的產(chǎn)品。換句話說，留下這樣的問題，即萬能精軋機(jī)的軋輥消耗高于中間萬能軋機(jī)UR的軋輥消耗。
下面，在圖2所示的日本未經(jīng)審查的專利公報(bào)(Kokai)No.52-88565中所描述的軋機(jī)中，將萬能精軋機(jī)UF設(shè)置得更靠近立輥軋機(jī)E，這樣使其可以裝在一個(gè)更狹小的空間中，但是軋制成形基本上與圖1所示的現(xiàn)有技術(shù)相同。不過，萬能精軋機(jī)UF的軋輥單位消耗較差，因而運(yùn)行成本較高。出于這一原因，萬能精軋機(jī)UF只在最后的一個(gè)道次中用于軋制。
在圖3所示的日本未經(jīng)審查的專利公報(bào)(Kokai)No.63-52701中，采用中間萬能軋機(jī)UR、立輥軋機(jī)E和萬能精軋機(jī)UF進(jìn)行多次正向的與反向的軋制道次。因此，上述的萬能精軋機(jī)UF的軋輥單位消耗并沒有得到改善。因此，日本未經(jīng)審查的專利公報(bào)(Kokai)No.63-52701的軋機(jī)提出了一種消極的對(duì)策，即將萬能精軋機(jī)UF的面積壓縮比調(diào)整成中間萬能軋機(jī)的15％至55％。
另外，當(dāng)重復(fù)X形軋制與H形軋制時(shí)，寬緣工字鋼的翼緣重復(fù)地上下翻轉(zhuǎn)，但是，如果寬緣工字鋼的翼緣厚度在反向道次的初始階段大到60～80mm，就會(huì)出現(xiàn)軋輥咬入軋件的錯(cuò)誤，引起錯(cuò)軋，這樣就會(huì)造成嚴(yán)重的問題，降低生產(chǎn)率。
鑒于上述問題，本發(fā)明的目的在于提供一種軋制方法和一種用于該軋制方法的設(shè)備，其中所述方法能通過改善軋輥的軋輥單位消耗提高尺寸精度，可以提高軋制的穩(wěn)定性，并可用高的生產(chǎn)率生產(chǎn)型鋼。本發(fā)明的要點(diǎn)在于下列方面。
(1)用于型鋼的軋制方法，其特點(diǎn)為，采用一中間萬能軋機(jī)、一快速移換立輥軋機(jī)和一萬能精軋機(jī)可逆地軋制具有狗骨形并由單個(gè)或多個(gè)開坯軋機(jī)粗軋過的欲被軋制材料，所述的中間萬能軋機(jī)用于進(jìn)行X形軋制，立輥軋機(jī)具有多個(gè)有不同尺寸的箱式孔型并通過快速移換對(duì)應(yīng)于每個(gè)道次程序的其中一個(gè)箱式孔型而進(jìn)行軋邊，而所述精軋機(jī)用于進(jìn)行H形軋制，以加高兩側(cè)的翼緣。
(2)用于型鋼的軋制方法，它通過采用一中間萬能軋機(jī)、一立輥軋機(jī)和一萬能精軋機(jī)至少幾次地反向軋制具有狗骨形并由單個(gè)或多個(gè)開坯軋機(jī)粗軋過的欲被軋制材料，所述中間萬能軋機(jī)用于進(jìn)行X型軋制，所述立輥軋機(jī)用于軋邊，而所述精軋機(jī)用于加高兩側(cè)的翼緣，其特征為，省去用于進(jìn)行H形軋制的萬能精軋機(jī)的至少一個(gè)軋制道次。
(3)按照第二項(xiàng)的軋制方法，它采用了一臺(tái)快速移換立輥軋機(jī)作為軋邊機(jī)，該軋機(jī)具有多個(gè)有不同尺寸的箱式孔型，并通過快速移換對(duì)應(yīng)于每個(gè)道次程序的一個(gè)箱式孔型進(jìn)行軋邊。
(4)按照第2項(xiàng)或第3項(xiàng)的軋制方法，其中，在至少要進(jìn)行幾次的可逆軋制的初始階段省去萬能精軋機(jī)的軋制道次。
(5)按照第2項(xiàng)或第3項(xiàng)的軋制方法，其中，在至少要進(jìn)行幾次的可逆軋制過程中，間歇地省去萬能精軋機(jī)的軋制道次。
(6)一種用于型鋼的軋制設(shè)備，它用于軋制由單個(gè)或多個(gè)開坯軋機(jī)粗軋過的被軋制材料，該設(shè)備包括一中間萬能軋機(jī)、一快速移換的立輥軋機(jī)、一萬能精軋機(jī)，其中所述的中間萬能軋機(jī)用于將被軋制材料軋制成X形，它在右、左兩側(cè)都裝有算盤形垂直軋輥；所述立輥軋機(jī)包括一裝有多種箱式孔型的軋邊輥和快速移換裝置，該軋邊輥用于按照道次程序軋制被軋制材料的翼緣的邊緣部分，而快速移換裝置用于使軋邊輥的箱式孔型相對(duì)于軋制線沿橫向移動(dòng)；所述萬能精軋機(jī)用于將具有X形的被軋制材料軋制成H形，它在左、右兩側(cè)都裝有真正的圓柱形垂直輥；中間萬能軋機(jī)、快速移換的立輥軋機(jī)和萬能精軋機(jī)彼此相鄰地設(shè)置。
附圖的簡要說明圖1是按照現(xiàn)有技術(shù)的例子的寬緣工字鋼軋制方法的說明圖。
圖2是按照現(xiàn)有技術(shù)的例子的寬緣工字鋼軋制方法的說明圖。
圖3是按照現(xiàn)有技術(shù)的例子的寬緣工字鋼軋制方法的說明圖。
圖4(a)和4(b)是按照現(xiàn)有技術(shù)的例子軋制的中間萬能軋機(jī)的說明圖，圖4(a)示出了軋制狀態(tài)，圖4(b)示出了磨損狀態(tài)。
圖5(a)和5(b)是按照現(xiàn)有技術(shù)的例子的萬能精軋機(jī)軋制的說明圖，圖5(a)示出了軋制狀態(tài)，圖5(b)示出了磨損狀態(tài)。
圖6(a)、6(b)和6(c)是表示按照本發(fā)明第一實(shí)施例的軋機(jī)的示意說明圖，圖6(a)示出了其布置圖，圖6(b)示出了省去一次的道次程序，圖6(c)示出了省去三次的道次程序。
圖7是快速移換立輥軋機(jī)的軋輥的說明圖。
圖8(a)至8(f)是軋邊的說明圖，圖8(a)表示軋制狀態(tài)，圖8(b)表示金屬流動(dòng)，圖8(c)表示軋制狀態(tài)，圖8(d)表示金屬流動(dòng)，圖8(e)表示孔型的角度α，圖8(f)表示孔型的角度β。
圖9(a)至9(c)是寬緣工字鋼的軋制形式的說明圖，圖9(a)表示X形軋制，圖9(b)表示QE形軋制，圖9(c)表示H形軋制。
現(xiàn)在參考


實(shí)施本發(fā)明的方式。
圖6是按照本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例的軋機(jī)的示意說明圖，圖7是快速移換立輥軋機(jī)的軋邊輥的說明圖，圖8是軋邊的說明圖，而圖9是寬緣工字鋼的軋制模式的說明圖。
如圖6所示，按照本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的軋機(jī)包括一在后繼階段延續(xù)開坯軋機(jī)BD的中間萬能軋機(jī)UR，一快速移換立輥軋機(jī)QE和一萬能精軋機(jī)UF，這些軋機(jī)均彼此相鄰地設(shè)置。
由于這些開坯軋機(jī)BD、中間萬能軋機(jī)UR和萬能精軋機(jī)UF具有與圖1至5所示的現(xiàn)有技術(shù)相同的基本結(jié)構(gòu)，因此略去對(duì)其的詳細(xì)說明。
如圖7所示，在位于中間萬能軋機(jī)UR和萬能精軋機(jī)UF之間的中間位置上設(shè)置的快速移換立輥軋機(jī)QE在其上、下軋邊輥16上裝有用于軋制寬緣工字鋼的中間軋制產(chǎn)品17至19的箱式孔型(caliber)A至C，而這些中間軋制產(chǎn)品的翼緣20至22則分別嵌在孔型A至C中。每個(gè)孔型A至C在其深度h1至h3逐步改變的同時(shí)，其寬度t1至t3不斷地變小，以致經(jīng)過粗軋的中間軋制產(chǎn)品17至19逐步地接近作為最終產(chǎn)品的寬緣工字鋼的翼緣尺寸。在快速移換立輥軋機(jī)QE上設(shè)置裝有一諸如液壓缸等的往復(fù)驅(qū)動(dòng)源的快速移換裝置，以便此快速移換立輥軋機(jī)QE能在短時(shí)間內(nèi)將其箱式孔型A至C中的任何一個(gè)移至軋制線L的中間。
下面將說明采用此軋機(jī)的軋制方法的一個(gè)例子。
如圖6所示，具有正方形截面形狀并在加熱爐14中加熱至1250～1300℃的被軋制材料13由開坯軋機(jī)BD可逆地軋制總共7至13次，以生產(chǎn)被粗軋的中間軋制產(chǎn)品。此中間軋制產(chǎn)品由中間萬能軋機(jī)UR、快速移換立輥軋機(jī)QE和萬能精軋機(jī)UF根據(jù)道次程序可逆地軋制。在第一或第二軋制工序(在此實(shí)施例中為一次)中，中間軋制產(chǎn)品通過采用中間萬能軋機(jī)UR和快速移換立輥軋機(jī)QE被軋制，而剩下的軋制則通過采用中間萬能軋機(jī)UR、快速移換立輥軋機(jī)QE和萬能精軋機(jī)UF的可逆軋制進(jìn)行。
當(dāng)在上述軋制工序中的可逆軋制的次數(shù)為五時(shí)，則例如第一和第二道次可由快速移換立輥軋機(jī)QE中的箱式孔型A進(jìn)行，第三和第四道次可通過操作快速移換立輥軋機(jī)QE的快速移換裝置由箱式孔型B進(jìn)行，而最后的第五道次則通過進(jìn)一步操作快速移換裝置由箱式孔型C進(jìn)行。
如上所述，與傳統(tǒng)的軋制方法相比，通過采用快速移換立輥軋機(jī)QE，此實(shí)施例可改善軋輥的單位消耗、提高尺寸精度與軋制穩(wěn)定性。
在按照?qǐng)D6(c)所示的另一實(shí)施例的型鋼軋制方法中，在采用中間萬能軋機(jī)UR、快速移換立輥軋機(jī)QE和萬能精軋機(jī)UF的可逆軋制中，每隔一次或兩次(在此實(shí)施例中為每次)就省去H形軋制。
如圖6(b)和6(c)所示，當(dāng)在至少進(jìn)行若干次的可逆軋制中省去H形軋制時(shí)，可以減少發(fā)生軋輥咬入軋件的錯(cuò)誤(錯(cuò)軋)的可能性，并可以保證軋制的穩(wěn)定性。
特別是，當(dāng)寬緣工字鋼的翼緣厚度在軋制的初始階段大至60～80mm時(shí)，在鋼材通過各軋機(jī)一直到萬能精軋機(jī)UF時(shí)，極可能發(fā)生軋輥咬入軋件的錯(cuò)誤(錯(cuò)軋)。由于在此實(shí)施例中省去第一個(gè)H形軋制操作，因此可以減少軋制錯(cuò)誤的可能性。
下面，說明單位消耗的改善。
由于軋制而引起的軋輥的磨損狀態(tài)可以如圖4(b)和5(b)所示概括地分為部分P、部分Q和部分R，其中所述的部分P與被軋制材料的翼緣端部接觸；所述部分Q與被軋制材料的腹板的根部接觸；所述部分R與被軋制材料的其它部分接觸。其中，與被軋制材料的翼緣端部接觸的部分P是最主要的部分，因此通過改善這一部分的磨損可以顯著地改善軋輥的單位消耗。
此處，將探討軋輥在翼緣邊緣部分P處的磨損機(jī)理。圖8(c)和8(d)表示按照現(xiàn)有技術(shù)在軋邊中的金屬流動(dòng)。換句話說，圖8(d)中所示的金屬24被上、下水平軋輥(軋邊輥)7和8推擠，沿橫向流動(dòng)，然后如圖8(d)所示流至翼緣20的邊緣部分之外并形成多余的厚度23。這個(gè)突出的多余厚度23如圖4(b)與5(b)所示，在與在下一道次的萬能軋制中的翼緣邊緣部分接觸的水平軋輥上產(chǎn)生局部磨損。
為了解決這一問題，如果采用裝備具有如圖7所示的箱式孔型A至C的上、下軋邊輥16的快速移換立輥軋機(jī)QE，則金屬流動(dòng)改變成圖8(a)與8(b)中所示的流動(dòng)，在翼緣30的外面形成薄的厚度23并減少突出的局部區(qū)域，從而還可以減少局部的表面壓力。因此，可以顯著地減少中間萬能軋機(jī)UR和萬能精軋機(jī)UF在快速移換立輥軋機(jī)QE的前后的軋輥磨損。
當(dāng)水平軋輥的軋制壓下大時(shí)，鼓凸就變大。因此，中間萬能軋機(jī)UR與萬能精軋機(jī)UF在水平的側(cè)表面部分上的磨損就變得更大，于是更可能發(fā)生錯(cuò)軋。
下面將說明尺寸精度的改善，特別是作為寬緣工字鋼的尺寸精度中的一個(gè)重要因素的腹板偏差的改進(jìn)。為了防止腹板偏心，非常重要的是正確地形成在如圖7所示的箱式孔型A至C中的尺寸h1，h2和h3。如圖1所示，傳統(tǒng)的軋制方法通過采用一對(duì)水平輥(軋邊輥)7和8軋制翼緣端部表面。但是，包括寬緣工字鋼的被軋制材料15的寬度h根據(jù)如圖8(c)中所示的軋制道次變化。因此，如果用具有一種翼緣寬度/高度的軋邊輥軋制材料15，腹板在中心的位置就要出現(xiàn)偏差。結(jié)果，翼緣寬度h在上下位置之間變得不同(參見圖9(b))，從而產(chǎn)生腹板偏心，并使尺寸精度變低。
但是，根據(jù)此實(shí)施例，軋邊是由具有對(duì)應(yīng)于每個(gè)寬度的h1至h3的箱式孔型A至C進(jìn)行的，因而可以明顯地限制腹板偏心。
下面將說明軋制穩(wěn)定性。在圖3所示的日本未經(jīng)審查的專利公報(bào)(Kokai)No.63-52701中所描述的軋制方法中，當(dāng)從中間萬能軋機(jī)UR至萬能精軋機(jī)UF進(jìn)行沿正向的軋制并從萬能精軋機(jī)UF至中間萬能軋機(jī)UR進(jìn)行反向軋制時(shí)，如圖9(a)和9(c)所示，作為被軋制材料的寬緣工字鋼的翼緣的移動(dòng)對(duì)每個(gè)道次都分別重復(fù)X形軋制和H形軋制的形式。在初始階段的道次中，翼緣的厚度通常大至60～80mm。即使被軋制材料的溫度為900～1000℃的高溫，但當(dāng)腹板被下一道次的機(jī)架擋住而使翼緣變形時(shí)，仍然可能發(fā)生軋輥咬入軋件的錯(cuò)誤。為了防止這個(gè)問題，本實(shí)施例將快速移換立輥軋機(jī)QE的上、下軋邊輥16的箱式孔型的角度θQ設(shè)定為在X形軋制中的翼緣角θX與H形軋制中的翼緣角θH之間的中間角，并通過使這些角之間的連接平滑而進(jìn)行快速移換立輥軋機(jī)軋制QE(QE軋制)。在這種快速移換立輥軋機(jī)的情況下，按照道次程序在反向道次的早期階段、中間階段和后續(xù)階段改變中間角。因此，可以改變箱式孔型A至C的角度，并可以平穩(wěn)地進(jìn)行軋制。
按照這些新技術(shù)，就有可能提高型鋼軋制的生產(chǎn)效率、產(chǎn)品的尺寸精度和各種軋輥的基本單位，并降低成本，減小安裝空間。
另外，聯(lián)系到軋邊輥16的箱式孔型的形狀，如圖8(e)所示，多余的厚度的突出距離可以通過將觸及翼緣外線的側(cè)壁部分16a設(shè)定為一朝被軋制材料傾斜的角(即，使圖中的α更接近被軋制材料的翼緣的傾角)而減少?？紤]到軋輥的易于整修和磨削、軋輥的強(qiáng)度、軋制時(shí)的通過能力等等，根據(jù)產(chǎn)品的種類和尺寸，如圖8(f)所示，將側(cè)壁部分16a設(shè)定為一個(gè)多少向與被軋制材料相對(duì)的一側(cè)傾斜的角β，也可以得到這個(gè)效果。
即使當(dāng)采用構(gòu)成傳統(tǒng)的立輥軋機(jī)E的水平軋輥?zhàn)鳛榱⑤佨垯C(jī)，以代替上述的快速移換立輥軋機(jī)QE時(shí)，也可以在用中間萬能軋機(jī)UR、立輥軋機(jī)E和萬能精軋機(jī)UF進(jìn)行若干次的可逆軋制時(shí)，通過恰當(dāng)?shù)厥∪ビ扇f能精軋機(jī)UF進(jìn)行的H形軋制而減少發(fā)生錯(cuò)軋的概率。
在按照本發(fā)明的型鋼軋制方法中，在H形軋制中至少可以省去一個(gè)道次。因此，錯(cuò)軋的概率減少，并且可以減少萬能軋機(jī)軋輥的局部磨損。
特別是，由于本發(fā)明采用了具有多個(gè)有不同尺寸的箱式孔型的快速移換立輥軋機(jī)，減少了鼓凸，并可以減少中間萬能軋機(jī)和萬能精軋機(jī)在快速移換立輥軋機(jī)前后的局部的軋輥磨損。
因此，本發(fā)明可以提高寬緣工字鋼的尺寸精度并可以由于減少了錯(cuò)軋而進(jìn)一步提高軋制穩(wěn)定性。
此外，由于萬能精軋機(jī)的H形軋制是在初始階段進(jìn)行的，當(dāng)使厚的寬緣工字鋼的翼緣進(jìn)入萬能精軋機(jī)時(shí)，可以減少錯(cuò)軋的發(fā)生，并可以進(jìn)一步地提高軋制穩(wěn)定性。與此同時(shí)，可以使軋機(jī)的布局緊湊，并可以提高生產(chǎn)率。
權(quán)利要求
1.一種用于型鋼的軋制方法，其特征為，采用一中間萬能軋機(jī)、一快速移換立輥軋機(jī)和一萬能精軋機(jī)可逆地軋制具有狗骨形狀并由單個(gè)或多個(gè)開坯軋機(jī)粗軋過的被軋制材料，所述的中間萬能軋機(jī)用于進(jìn)行X形軋制，所述立輥軋機(jī)具有多個(gè)有不同尺寸的箱式孔型并通過快速移換對(duì)應(yīng)于每個(gè)道次程序的其中一個(gè)所述箱式孔型而進(jìn)行軋邊，所述萬能精軋機(jī)用于進(jìn)行H形軋制，以加高兩側(cè)的翼緣。
2.一種用于型鋼的軋制方法，它采用一用于進(jìn)行X形軋制的中間萬能軋機(jī)、一用于進(jìn)行軋邊的立輥軋機(jī)和一用于加高兩側(cè)翼緣的萬能精軋機(jī)至少幾次地可逆軋制具有狗骨形狀并由單個(gè)或多個(gè)開坯軋機(jī)粗軋過的被軋制材料，其特征為，省去用于進(jìn)行所述H形軋制的所述萬能精軋機(jī)的至少一個(gè)軋制道次。
3.按照權(quán)利要求2所述的軋制方法，它采用了一快速移換立輥軋機(jī)作為軋邊機(jī)，該軋機(jī)具有多個(gè)有不同尺寸的箱式孔型，并通過快速移換對(duì)應(yīng)于每個(gè)道次程序的所述箱式孔型中的一個(gè)而進(jìn)行軋邊。
4.按照權(quán)利要求2或3所述的軋制方法，其特征為，在至少要進(jìn)行幾次的所述可逆軋制的初始階段省去所述萬能精軋機(jī)的所述軋制道次。
5.按照權(quán)利要求2或3所述的軋制方法，其特征為，在至少要進(jìn)行幾次的所述可逆軋制過程中，間歇地省去所述萬能精軋機(jī)的所述軋制道次。
6.一種型鋼的軋制設(shè)備，用于軋制由單個(gè)或多個(gè)開坯軋機(jī)粗軋的被軋制材料，該設(shè)備包括一中間萬能軋機(jī)，用于將所述被軋制材料軋制成X形，它在右、左兩側(cè)上都裝有算盤形的垂直軋輥；一快速移換立輥軋機(jī)，包括一裝有多種箱式孔型的軋邊輥和快速移換裝置，所述軋邊輥用于按照道次程序軋制所述被軋制材料的翼緣的邊緣部分，而所述快速移換裝置用于允許所述軋邊輥的所述箱式孔型相對(duì)于軋制線沿橫向移動(dòng)；一萬能精軋機(jī)，用于將具有X形的所述被軋制材料軋制成H形，它在左、右兩側(cè)都裝有真正的圓柱形垂直軋輥；以及所述中間萬能軋機(jī)、所述快速移換立輥軋機(jī)和所述萬能精軋機(jī)彼此相鄰地設(shè)置。
全文摘要
一種用于軋制型鋼的方法和設(shè)備,它可改善軋輥的單位消耗、尺寸精度和軋制的穩(wěn)定性,而且有高的生產(chǎn)率。使由一臺(tái)或多臺(tái)開坯軋機(jī)(BD)或類似物粗軋的狗骨形欲被軋制的材料通過使用一進(jìn)行X形軋制的中間萬能軋機(jī)(UR)、一快速移換立輥軋機(jī)(QE)和一用于進(jìn)行H形軋制由此在兩側(cè)形成翼緣的萬能精軋機(jī)(UF)而被可逆地軋制。該立輥軋機(jī)具有多個(gè)尺寸不同的袋形孔模并使袋形孔模對(duì)應(yīng)于道次程序以快速地移換,用以進(jìn)行軋邊。
文檔編號(hào)B21B1/08GK1175914SQ96192048
公開日1998年3月11日 申請(qǐng)日期1996年12月19日 優(yōu)先權(quán)日1995年12月21日
發(fā)明者日置猛, 志水末房, 保木本達(dá)也 申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社