，因此，如圖11所示，不會(huì)與從間壁15 的上表面流動(dòng)的虛線箭頭的排出水19的寬度方向流動(dòng)發(fā)生干涉。因此，從冷卻水噴射噴嘴 13噴射出的冷卻水能夠與寬度方向位置無關(guān)地同等地到達(dá)厚鋼板上表面，能夠在寬度方向 上進(jìn)行均勻的冷卻。
[0080] 若示出間壁15的一例，如圖6所示，在間壁15上以厚鋼板寬度方向上為80mm、運(yùn) 送方向上為80mm的間距以棋盤的格狀開設(shè)有多個(gè)直徑為IOmm的貫通孔。并且，在給水口 16中插入有外徑為8mm、內(nèi)徑為3mm、長(zhǎng)度為140mm的冷卻水噴射噴嘴13。冷卻水噴射噴嘴 13以交錯(cuò)格子狀排列，冷卻水噴射噴嘴13不通過的貫通孔為冷卻水的排水口 17。這樣，在 本發(fā)明的加速冷卻裝置的間壁15上設(shè)置的多個(gè)貫通孔由大致相同數(shù)量的給水口 16和排水 口 17構(gòu)成，各自分擔(dān)作用、功能。
[0081] 此時(shí)，排水口 17的總截面積充分大于冷卻水噴射噴嘴13的圓管噴嘴13的內(nèi)徑的 總截面積，確保了圓管噴嘴13的內(nèi)徑的總截面積的約11倍，如圖4所示，供給至厚鋼板上 表面的冷卻水充滿于厚鋼板表面與間壁15之間，從排水口 17通過而被導(dǎo)至間壁15的上 方，并被快速排出。圖7是對(duì)間壁上方的厚鋼板寬度方向端部附近的冷卻排水的流動(dòng)進(jìn)行 說明的前視圖。排水口 17的排水方向?yàn)榕c冷卻水噴射方向相反的向上方向，穿出到間壁15 的上方的冷卻排水向厚鋼板寬度方向外側(cè)改變方向，流經(jīng)上集管11與間壁15之間的排水 流路而被排放。
[0082] 另一方面，圖8所示的例子是以使排水口 17在厚鋼板寬度方向上傾斜而使排水方 向朝向厚鋼板寬度方向外側(cè)的方式設(shè)定為朝向?qū)挾确较蛲鈧?cè)的傾斜方向的例子。由此，間 壁15上方的排出水19的厚鋼板寬度方向流動(dòng)變得順利，排水得到促進(jìn)，因此優(yōu)選。
[0083] 在此，如圖9所示，排水口和給水口設(shè)置在同一貫通孔內(nèi)時(shí)，冷卻水碰撞厚鋼板 后，難以穿出到間壁15的上方，從而在厚鋼板1與間壁15之間向厚鋼板寬度方向端部流 動(dòng)。這樣，厚鋼板1與間壁15之間的冷卻排水的流量越接近板寬度方向的端部則越多，因 此，越是在板寬度方向端部，噴射冷卻水18貫通滯留水膜而到達(dá)厚鋼板的力越受到阻礙。
[0084] 在薄板的情況下，板寬度最大為約2m，因此其影響有限。但是，特別是在板寬度為 3m以上的厚板的情況下，其影響不能忽視。因此，厚鋼板寬度方向端部的冷卻變?nèi)?，此時(shí)的 厚鋼板寬度方向的溫度分布成為不均勻的溫度分布。
[0085] 與此相對(duì)，本發(fā)明的加速冷卻裝置如圖10所示分開設(shè)置有給水口 16和排水口 17， 分擔(dān)給水和排水的作用，因此，使得冷卻排水從間壁15的排水口 17通過而順利地流到間壁 15的上方。因此，冷卻后的排水被快速地從厚鋼板上表面排除，因此，后續(xù)供給的冷卻水能 夠容易地貫通滯留水膜，能夠得到充分的冷卻能力。此時(shí)的厚鋼板寬度方向的溫度分布成 為均勻的溫度分布，能夠得到在寬度方向上均勻的溫度分布。
[0086] 順便提一下，排水口 17的總截面積為圓管噴嘴13的內(nèi)徑的總截面積的1. 5倍以 上時(shí)，冷卻水的排放快速進(jìn)行。例如，在間壁15上開設(shè)有比圓管噴嘴13的外徑大的孔、使 排水口的數(shù)目與給水口的數(shù)目相同或在其以上時(shí)能夠?qū)崿F(xiàn)上述效果。
[0087] 排水口 17的總截面積小于圓管噴嘴13的內(nèi)徑的總截面積的1. 5倍時(shí)，排水口的 流動(dòng)阻力增大，滯留水難以被排放，結(jié)果使能夠貫通滯留水膜而到達(dá)厚鋼板表面的冷卻水 量大幅減少，冷卻能力降低，因此不優(yōu)選。更優(yōu)選為4倍以上。另一方面，排水口過多或者 排水口的截面直徑過大時(shí)，間壁15的剛性減小，厚鋼板受到碰撞時(shí)容易產(chǎn)生損傷。因此，排 水口的總截面積與圓管噴嘴13的內(nèi)徑的總截面積之比優(yōu)選為1. 5至20的范圍。
[0088] 另外，內(nèi)插在間壁15的給水口 16中的圓管噴嘴13的外周面與給水口 16的內(nèi)周 面的間隙優(yōu)選設(shè)定為3mm以下。該間隙大時(shí)，由于從圓管噴嘴13噴射的冷卻水的伴隨流的 影響，向間壁15的上表面排出的冷卻排水被引入到給水口 16的與圓管噴嘴13的外周面的 間隙內(nèi)，被再次供給至厚鋼板上，因此冷卻效率變差。為了防止上述情況，更優(yōu)選使圓管噴 嘴13的外徑與給水口 16的尺寸大致相同。但是，考慮到工作精度、安裝誤差，實(shí)質(zhì)上影響 小的3mm以下的間隙是允許的。更優(yōu)選設(shè)定為2mm以下。
[0089] 此外，為了使得冷卻水能夠貫通滯留水膜而到達(dá)厚鋼板，需要使圓管噴嘴13的內(nèi) 徑、長(zhǎng)度、冷卻水的噴射速度、噴嘴距離也達(dá)到最佳。
[0090] 即，噴嘴內(nèi)徑優(yōu)選為3~8mm。小于3mm時(shí)，從噴嘴噴射的水束變細(xì)，水勢(shì)變?nèi)?。?一方面，噴嘴直徑超過8mm時(shí)，流速變慢，貫通滯留水膜的力減弱。
[0091] 圓管噴嘴13的長(zhǎng)度優(yōu)選為120~240mm。此處所述的圓管噴嘴13的長(zhǎng)度是指從 以一定程度貫入集管內(nèi)部的噴嘴上端的流入口至內(nèi)插在間壁的給水口中的噴嘴的下端的 長(zhǎng)度。圓管噴嘴13比120mm短時(shí)，集管下表面與間壁上表面的距離變得過短（例如，將集 管厚度設(shè)為20mm、將噴嘴上端向集管內(nèi)突出的突出量設(shè)為20mm、將噴嘴下端向間壁插入的 插入量設(shè)為IOmm時(shí)，上述距離小于70mm)，因此，自間壁起上側(cè)的排水空間減小，冷卻排水 不能順利地被排出。另一方面，比240_長(zhǎng)時(shí)，圓管噴嘴13的壓力損失增大，貫通滯留水膜 的力減弱。。
[0092] 從噴嘴噴出的冷卻水的噴射速度需要為6m/s以上、優(yōu)選為8m/s以上。這是因?yàn)椋?小于6m/s時(shí)，冷卻水貫通滯留水膜的力極弱。在為8m/s以上時(shí)，能夠確保更大的冷卻能力， 因此優(yōu)選。另外，從上表面冷卻的冷卻水噴射噴嘴13的下端至厚鋼板1的表面的距離可以 設(shè)定為30~120mm。小于30mm時(shí)，厚鋼板1與間壁15碰撞的頻率極大，難以進(jìn)行設(shè)備維 護(hù)。超過120mm時(shí)，冷卻水貫通滯留水膜的力極弱。
[0093] 厚鋼板上表面的冷卻中，可以以使冷卻水不沿厚鋼板長(zhǎng)度方向擴(kuò)展的方式在上集 管11的前后設(shè)置除水輥（水切口一;P ) 20。由此，冷卻區(qū)長(zhǎng)度恒定，溫度控制變得容易。在 此，利用除水輥20將厚鋼板運(yùn)送方向的冷卻水的流動(dòng)截住，因此，冷卻排水向厚鋼板寬度 方向外側(cè)流動(dòng)。但是，除水輥20的附近容易滯留冷卻水。
[0094] 因此，優(yōu)選如圖5所示，在厚鋼板寬度方向上排列的圓管噴嘴13的列中，厚鋼板運(yùn) 送方向的最上游側(cè)列的冷卻水噴射噴嘴向厚鋼板運(yùn)送方向的上游方向傾斜15~60度，厚 鋼板運(yùn)送方向的最下游側(cè)列的冷卻水噴射噴嘴向厚鋼板運(yùn)送方向的下游方向傾斜15~60 度。由此，在接近除水輥20的位置也能夠供給冷卻水，在除水輥20附近不會(huì)滯留冷卻水， 冷卻效率提高，因此優(yōu)選。
[0095] 上集管11下表面與間壁15上表面的距離以使由集管下表面和間壁上表面圍成的 空間內(nèi)的厚鋼板寬度方向流路截面積為冷卻水噴射噴嘴內(nèi)徑的總截面積的1.5倍以上的 方式來設(shè)置，例如為約IOOmm以上。該厚鋼板寬度方向流路截面積沒有達(dá)到冷卻水噴射噴 嘴內(nèi)徑的總截面積的1. 5倍以上時(shí)，從設(shè)置于間壁上的排水口 17向間壁15上表面排出的 冷卻排水不能順利地沿厚鋼板寬度方向排出。
[0096] 在本發(fā)明的加速冷卻裝置中，最能發(fā)揮效果的水量密度的范圍為I. 5m3/m2 ·分鐘 以上。水量密度低于上述范圍時(shí)，滯留水膜不會(huì)那么厚，即使應(yīng)用使棒狀冷卻水自由落下來 對(duì)厚鋼板進(jìn)行冷卻的公知技術(shù)，有時(shí)寬度方向的溫度不均也不會(huì)那么大。另一方面，即使在 水量密度高于4. Om3Ai2 ·分鐘的情況下，使用本發(fā)明的技術(shù)也是有效的，但會(huì)存在設(shè)備成本 升高等實(shí)用化方面的問題，因此，因此I. 5~4. 0m3/m2 ·分鐘是最實(shí)用的水量密度。
[0097] 應(yīng)用本發(fā)明的冷卻技術(shù)對(duì)于在冷卻集管的前后配置除水輥的情況是特別有效的。 但是，在沒有除水輥的情況下也能夠應(yīng)用。例如，也能夠應(yīng)用于集管在長(zhǎng)度方向上較長(zhǎng)（具 有約2m~約4m的情況下）、在該集管的前后噴射吹掃用的水噴霧而防止向非水冷區(qū)的漏水 的冷卻設(shè)備。
[0098] 需要說明的是，在本發(fā)明中，對(duì)于厚鋼板下表面?zhèn)鹊睦鋮s裝置沒有特別限定。在圖 4、5所示的實(shí)施方式中，示出了具備與上表面?zhèn)鹊睦鋮s裝置同樣的圓管噴嘴14的冷卻下集 管12的例子。在厚鋼板下表面?zhèn)鹊睦鋮s中，噴射出的冷卻水碰撞到厚鋼板后自然落下，因 此，也可以不存在像上表面?zhèn)壤鋮s那樣的將冷卻排水沿厚鋼板寬度方向排出的間壁15。另 外，也可以使用供給膜狀冷卻水、霧狀的噴霧冷卻水等的公知技術(shù)。
[0099] 如上所述，本發(fā)明的厚鋼板的制造設(shè)備通過將從去氧化皮裝置4的噴射噴嘴向厚 鋼板1的表面噴射的能量密度E設(shè)定為0. lOJ/mm2以上，能夠?qū)崿F(xiàn)厚鋼板1上產(chǎn)生的氧化 皮的均勻化，能夠利用加速冷卻裝置6實(shí)現(xiàn)均勻的冷卻。其結(jié)果是，能夠制造厚鋼板形狀優(yōu) 良的厚鋼板1。
[0100] 另外，通過利用第一形狀矯正裝置5進(jìn)行厚鋼板1的形狀矯正，能夠使去氧化皮裝 置4的噴射噴嘴接近厚鋼板1的表面。
[0101] 另外，使噴射距離H(去氧化皮裝置4的噴射噴嘴與厚鋼板1的表面的距離）為 40mm以上且200mm以下時(shí)，去氧化皮能力提高。另外，用于得到規(guī)定的能量密度E的噴射壓 力、噴射流量等較小也可以，因此，能夠?qū)崿F(xiàn)去氧化皮裝置4的栗能力的降低。
[0102] 另外，通過使從去氧化皮裝置4到加速冷卻裝置6的距離L滿足 L彡VX5X109Xexp(25000/T)，能夠使利用加速冷卻裝置6的厚鋼板1的冷卻穩(wěn)定。
[0103] 此外，對(duì)于本發(fā)明的加速冷卻裝置6而言，如圖4所示，從上部冷卻水噴射噴嘴13 經(jīng)由給水口 16供給的冷卻水對(duì)厚鋼板1的上表面進(jìn)行冷卻而變?yōu)楦邷氐呐潘?，以沒有插通 上部冷卻水噴射噴嘴13的排水口 17作為排水流路從間壁15的上方沿厚鋼板1的寬度方 向流動(dòng)，冷卻后的排水從厚鋼板1被快速地排除，因此，從上部冷卻水噴射噴嘴13經(jīng)由給水 口 16流動(dòng)的冷卻水順次與厚鋼板1接觸，由此，能夠得到充分且在寬度方向上均勻的冷卻 能力。
[0104] 需要說明的是，本發(fā)明人進(jìn)行研究的結(jié)果可知，在不進(jìn)行如本發(fā)明這樣的去