專利名稱：帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及冶金生產(chǎn)技術(shù)，特別涉及一種帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法。
背景技術(shù)：
作為鋼鐵企業(yè)的關(guān)鍵生產(chǎn)設(shè)備，帶鋼連續(xù)退火爐生產(chǎn)率的高低直接影響到企業(yè)的產(chǎn)能。帶鋼的表面并非平坦的平面，而是呈如圖1a或1b所示的波浪起伏狀，其中，圖1a示出的是波浪起伏發(fā)生在帶鋼邊緣區(qū)域的情形(以下稱為邊浪)，圖1b示出的是波浪起伏發(fā)生在帶鋼中部區(qū)域的情形(以下稱為中浪)。當(dāng)帶鋼在連續(xù)退火爐內(nèi)的行進(jìn)速度較快時，一旦帶鋼的板形不良度超過一定程度或表面起伏較大時，非常容易引起帶鋼跑偏，從而導(dǎo)致斷帶事故。尤其是對于高速薄帶鋼連退機(jī)組，其對帶鋼板形的敏感度更高，因此更容易發(fā)生熱瓢曲、跑偏等問題。一旦發(fā)生斷帶事故，就需要停止整個連退機(jī)組的運(yùn)行，從而影響連退機(jī)組的產(chǎn)能，特別是爐內(nèi)斷帶事故，其往往需要停機(jī)24小時來排除故障，對生產(chǎn)的影響更大。因此在連續(xù)退火過程中應(yīng)該盡量避免發(fā)生斷帶事故。
為此，需要對帶鋼板形進(jìn)行實(shí)時檢測，當(dāng)板形不良時，控制系統(tǒng)即可通過降低通板速度或預(yù)先調(diào)整糾偏輥位置來避免跑偏、斷帶問題的發(fā)生。
一種常用的方法是在退火爐內(nèi)安裝工業(yè)電視監(jiān)視裝置，生產(chǎn)操作人員通過工業(yè)電視監(jiān)視裝置了解大致的板形情況。該方法的缺點(diǎn)是安裝的工業(yè)電視監(jiān)視裝置數(shù)量非常有限，而且還需要操作人員憑目測來確定板形情況，因此不能準(zhǔn)確、全面地了解爐內(nèi)帶鋼的板形情況。此外，由于監(jiān)視裝置一般安裝在連退爐內(nèi)，當(dāng)發(fā)現(xiàn)板形不良而采取降速措施時，降速控制的滯后往往使得跑偏、斷帶事故無法及時阻止。
另一種常用的方法是利用板形檢測裝置定量地測量板形數(shù)據(jù)以提高板形檢測的準(zhǔn)確性。板形檢測裝置分為接觸式和非接觸式二大類，主要用于軋機(jī)或平整機(jī)。
接觸式板形檢測裝置包含與帶鋼表面接觸的板形測量輥，當(dāng)帶鋼表面不平坦時，由于壓電效應(yīng)的存在，板形測量輥各區(qū)域?qū)a(chǎn)生不同幅度的壓電信號，通過測量這些壓電信號的幅度即可確定帶鋼各部分的垂直高度分布情況。接觸式板形檢測裝置的缺點(diǎn)是板形測量輥的制造非常復(fù)雜，因此價格昂貴。
非接觸式板形檢測裝置一般采用多個測距傳感器來測量傳感器平面與帶鋼表面之間的距離從而得到帶鋼表面的垂直高度分布，由此可以得到利用浪高和浪距表征的帶鋼浪形，從而獲得帶鋼板形的情況。這種檢測裝置的缺點(diǎn)是，為了及時、準(zhǔn)確地獲取帶鋼表面的垂直高度分布，必須采用數(shù)量較多并且響應(yīng)速度很快的測距傳感器，此外，由于安裝在退火爐內(nèi)，因此對傳感器的抗干擾性能要求很高，而且更換傳感器也不方便。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種及時、準(zhǔn)確地獲取帶鋼板形定量數(shù)據(jù)的板形檢測方法，而且實(shí)現(xiàn)方式簡單可行。
本發(fā)明的上述目的通過以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)一種帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，所述方法包含由板形檢測裝置執(zhí)行的下列步驟(1)測量帶鋼在垂直于其傳送方向的橫截面上的垂直高度分布，所述橫截面位于退火爐入口前的兩個支承位置之間；(2)計算帶鋼若干平行于其傳送方向的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度分布，其中，每個所述縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度根據(jù)該區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度計算確定；(3)根據(jù)所述長度分布計算帶鋼表面的起伏程度；以及(4)輸出板形數(shù)據(jù)，其包含所述起伏程度。
比較好的是，在上述帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法中，所述支承位置為帶鋼與傳送輥的接觸位置，所述傳送輥位于開卷機(jī)與入口活套之間。
比較好的是，在上述帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法中，所述橫截面位于退火爐入口前的兩個支承位置的中間。
比較好的是，在上述帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法中，所述若干縱向區(qū)域?yàn)槲挥趲т撝胁亢瓦吘壍目v向區(qū)域，并且在步驟(2)中，根據(jù)下式計算位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度Lc=∫0l1+dc2π2Cos2(πxl)l2]]>Le=∫0l1+de2π2Cos2(xl)l2]]>其中，dc和de分別為位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度，Lc和Le分別為帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度，l為帶鋼在所述支承位置之間的水平距離。
更好的是，在上述帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法中，計算所述長度Lc和Le的方程式近似為Lc=4l2+dc2π24l]]>Lc=4l2+dc2π24l.]]>比較好的是，在上述帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法中，利用根據(jù)下式計算的帶鋼相對延伸差ε來表示所述起伏程度ϵ=|Lc-Le|max(Lc,Le).]]>比較好的是，在上述帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法中，所述板形數(shù)據(jù)還包括浪形判定結(jié)果，并且在步驟(1)與步驟(2)之間按照下列步驟獲得浪形判定結(jié)果(i)比較位于帶鋼中央和邊緣的縱向區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度dc和de；(ii)如果dc＞de，則判定帶鋼的浪形為邊浪，否則，判定帶鋼的浪形為中浪。
在本發(fā)明中，由于在帶鋼進(jìn)入退火爐之前即可測定帶鋼板形情況，因此可以及時控制連退機(jī)組的通板速度，有效避免了斷帶事故的發(fā)生。此外，由于檢測裝置安裝在退火爐入口前，因此安裝和維護(hù)都比較方便。最后，本發(fā)明僅需檢測帶鋼一個橫截面上的垂直高度分布即可確定板形狀況，因此所需的傳感器數(shù)量較少，從而降低了裝置的制造成本。


通過以下結(jié)合附圖對本發(fā)明較佳實(shí)施例的描述，可以進(jìn)一步理解本發(fā)明的目的、特征和優(yōu)點(diǎn)，其中圖1a和1b為帶鋼表面波浪起伏的示意圖。
圖2為位于傳送輥之間的帶鋼的懸索線圖。
圖3a和3b為懸垂在傳送輥之間的帶鋼縱截面形狀示意圖，其中圖3a為帶鋼短延伸部分的示意圖，圖3b為帶鋼長延伸部分的示意圖。
圖4a和4b為懸垂在傳送輥之間的帶鋼示意圖，其中圖4a示出的是邊浪情形，圖4b示出的是中浪情形。
圖5a和5b分別為圖4a和4b所示帶鋼的橫截面形狀示意圖。
圖6為按照本發(fā)明第一較佳實(shí)施例的板形檢測示意圖。
圖7為第一較佳實(shí)施例測量帶鋼橫截面垂直高度分布的示意圖。
圖8為按照本發(fā)明的第一較佳實(shí)施例的板形檢測方法流程圖。
圖9a和9b分別為邊浪情形和中浪情形下的帶鋼橫截面測量示意圖。
圖10為按照本發(fā)明第二較佳實(shí)施例的板形檢測方法流程圖。
具體實(shí)施例方式
在連續(xù)退火爐的入口前，由于張力設(shè)置較小，因此架設(shè)在支承位置之間的帶鋼在重力作用下基本上呈如圖2所示的懸索線狀，該示意圖為懸垂在兩個支承位置之間的帶鋼剖面示意圖，其沿帶鋼傳送方向(以下稱為縱向)剖取，以下將該剖取面稱為縱截面。這里的支承位置可以取位于開卷機(jī)和入口活套之間的傳送輥與帶鋼的接觸位置。當(dāng)沿縱向?qū)т搫澐譃槎鄺l狹長的縱向區(qū)域時，則帶鋼各縱向區(qū)域的下垂程度不盡相同，其中圖3a為下垂程度較小的帶鋼縱向區(qū)域示意圖，由于帶鋼1的該縱向區(qū)域在兩根傳送輥2a和2b之間的長度較短，因此稱為短延伸部分，圖3b為下垂程度較大的帶鋼縱向區(qū)域示意圖，由于帶鋼1的該縱向區(qū)域在兩根傳送輥2a和2b之間的長度較長，因此稱為長延伸部分。當(dāng)帶鋼中部區(qū)域?yàn)槎萄由觳糠侄吘壊糠譃殚L延伸部分時，帶鋼表面的波浪起伏形狀為如圖4a和5a所示的邊浪狀，其中，圖5a為圖4a所示懸垂在兩根傳送輥之間的帶鋼剖面示意圖，其沿垂直于其傳送方向(以下稱為橫向)剖取，以下將該剖取面稱為橫截面，反之，當(dāng)帶鋼中部區(qū)域?yàn)殚L延伸部分而邊緣部分為短延伸部分時，帶鋼表面的波浪起伏形狀為如圖4b和5b所示的中浪狀，圖5b為圖4b所示懸垂在兩根傳送輥之間的帶鋼剖面示意圖，其也沿橫向剖取。
由上可見，帶鋼表面的波浪起伏形狀使得懸垂在兩根傳送輥之間的帶鋼各縱向區(qū)域具有不同的長度，而且它們長度的相對差值越大，則帶鋼表面波浪起伏的程度也越大，反之，它們長度的相對差值越小，則帶鋼表面波浪起伏的程度也越小。因此當(dāng)確定了帶鋼縱向區(qū)域在支承位置之間的長度分布之后，即可確定帶鋼表面的起伏程度，從而為板形監(jiān)測提供依據(jù)。
對于懸垂在兩根傳動輥之間的帶鋼，其每個縱向區(qū)域的縱截面都可以視作一條如圖2所示的具有一定剛度的懸索線，因此只要已知兩個支承位置之間在水平方向(即圖2中的X軸方向)上的距離l和懸索線上特定點(diǎn)至支承位置在Z軸方向上的垂直距離(例如最低位置點(diǎn)與支承位置之間的垂直距離d)，就可以計算出懸索線在兩個支承位置之間的長度L。
第一實(shí)施例以下描述按照本發(fā)明方法的第一實(shí)施例。
如圖6所示，連續(xù)退火爐入口前，帶鋼1在開卷機(jī)和入口活套之間的傳送輥2a和2b的帶動下沿圖中所示箭頭V的方向行進(jìn)，因此可將傳送輥2a、2b與帶鋼1的接觸位置取為支承位置。為了測量某一時刻帶鋼1在垂直于行進(jìn)方向V的某個橫截面上的垂直高度分布，在兩根傳送輥2a和2b之間的帶鋼1下方設(shè)置一組垂直于方向V并且跨度接近于帶鋼寬度的測距傳感器3。在本實(shí)施例中，為便于后續(xù)計算處理，特將橫截面或測距傳感器3設(shè)定在兩根傳送輥中間的位置。
如圖7所示，每個傳感器測量的是往返于其探測平面與帶鋼下表面之間的信號，因此每個傳感器的測量信號分別對應(yīng)帶鋼的一個縱向區(qū)域在該橫截面上的垂直高度值，其中，dc和de分別為位于中央和邊緣的傳感器探測平面至帶鋼下表面的垂直距離，實(shí)際上也就是位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在該橫截面上的垂直高度，d0為傳動輥至傳感器探測平面的垂直距離。
測量信號處理器4接收測距傳感器3輸出的一組測量信號，并將測量信號轉(zhuǎn)換為帶鋼在橫截面上的垂直高度分布值，并根據(jù)下面將要詳述的計算方法確定帶鋼縱向區(qū)域的長度分布和帶鋼表面起伏程度。測試信號處理器4將處理信號作為板形數(shù)據(jù)送至連續(xù)退火機(jī)組控制系統(tǒng)5，供其用于控制帶鋼的傳送速度。
以下描述帶鋼縱向區(qū)域長度的計算方法。
如上所述，每個縱向區(qū)域的縱截面為具有一定剛度的懸索線，因此當(dāng)已知兩根傳送輥之間的水平距離和懸索線上特定點(diǎn)與傳送輥的垂直距離時即可計算出縱向區(qū)域在兩根傳送輥之間的長度。懸索線的長度可應(yīng)用變分法求泛函極值問題的算法來計算，但是變分法求泛函極值問題的方程形式非常復(fù)雜，計算量很大，因此為簡化起見，本實(shí)施例將帶鋼的懸索線近似假設(shè)為下列形式的正弦曲線z=d·Sin(πxl)---(1)]]>這里，如圖2所示，z和x分別為懸索線上任意一點(diǎn)在Z軸和X軸上的坐標(biāo)，l為兩根傳送輥之間在X軸方向上的距離，d為懸索線上最低位置點(diǎn)與傳送輥之間的垂直距離。懸索線的長度L則可采用下式計算L=∫0l1+d2l2Cos2(πxl)l2---(2)]]>上式方程式(2)的積分運(yùn)算較為復(fù)雜，因此可以進(jìn)一步簡化為下式L≈4l2+d2π24l---(3)]]>如上所述，在本實(shí)施例中，將橫截面或測距傳感器3的位置設(shè)定在兩根傳送輥中間，因此測距傳感器3測得的距離信號對應(yīng)于每個帶鋼縱向區(qū)域懸索線最低位置點(diǎn)與傳送輥之間的垂直距離d，從而可以采用公式(2)或(3)來計算每個縱向區(qū)域的長度。需要指出的是，雖然在本實(shí)施例中橫截面被設(shè)置在兩個支承輥中間，但是這僅是為了簡化計算公式的需要，當(dāng)將橫截面設(shè)置在兩個支承輥之間的其它位置時，同樣也可以計算出縱向區(qū)域的長度。
表1示出了公式(2)和(3)計算值的比較結(jié)果，其中L為公式(2)的計算結(jié)果，而L′為公式(3)的計算結(jié)果。由表1可見，在帶鋼急峻度d/l較小時，公式(3)的計算誤差較小。由于帶鋼急峻度d/l一般都小于10％，因此簡化公式(3)的計算誤差小于0.042％。
表1

在計算出帶鋼縱向區(qū)域在兩根傳送輥之間的長度分布后即可據(jù)此確定帶鋼的起伏程度。起伏程度可以采用各種形式的特征量來表征，只要特征量的取值與帶鋼縱向區(qū)域之間的相對長度差值正相關(guān)或負(fù)相關(guān)即可。
在本實(shí)施例中，假設(shè)帶鋼表面的浪形為單浪，即，其橫截面如圖5a或5b所示，僅有一個最高位置或最低位置并且位于帶鋼中部，因此可采用下列形式的帶鋼相對延伸差ε作為表征起伏程度的特征量ϵ=|Lc-Le|max(Lc,Le)---(4)]]>這里，Lc和Le分別為位于帶鋼中部和邊緣處的縱向區(qū)域在兩根傳送輥之間的長度。
以下借助圖8描述本實(shí)施例的板形檢測方法流程圖。
如圖8所示，在步驟S11中，每個測距傳感器測量其探測平面與帶鋼下表面之間的距離信號并輸出至測量信號處理器。
接著在步驟S12中，測量信號處理器將這些距離信號轉(zhuǎn)換為帶鋼縱向區(qū)域在兩根傳送輥中間位置處橫截面上的一組垂直高度值。
隨后進(jìn)入步驟S13，提取如圖7所示位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域的垂直高度dc和de。雖然帶鋼在橫截面上有兩個邊緣，但是由于這里假設(shè)是單浪情形，因此無需將兩個邊緣的縱向區(qū)域的垂直高度都提取出來而只要選取與垂直高度dc相差較大的那個垂直高度即可。
隨后在步驟S14中，利用公式(3)計算帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在兩根傳送輥之間的長度Lc和Le。
接著在步驟S15中，利用公式(4)計算作為表征帶鋼表面起伏程度的特征量的帶鋼相對延伸差ε。
最后，在步驟S16中，將帶鋼相對延伸差ε作為板形數(shù)據(jù)輸出至連續(xù)退火機(jī)組控制系統(tǒng)，因此控制系統(tǒng)可根據(jù)板形數(shù)據(jù)確定合適的通板速度。
第二實(shí)施例以下描述按照本發(fā)明方法的第二實(shí)施例。
圖9a和9b分別為邊浪情形和中浪情形下的帶鋼橫截面測量示意圖，這里仍然假設(shè)帶鋼表面的浪形為單浪。由圖可見，在邊浪情形下，位于中央的傳感器探測平面至帶鋼下表面的垂直距離大于位于邊緣的傳感器探測平面至帶鋼下表面的垂直距離，也即位于帶鋼中部的縱向區(qū)域在該橫截面上的垂直高度大于位于帶鋼邊緣的縱向區(qū)域在該橫截面上的垂直高度；反之，在中浪情形下，位于中央的傳感器探測平面至帶鋼下表面的垂直距離小于位于邊緣的傳感器探測平面至帶鋼下表面的垂直距離，也即位于帶鋼中部的縱向區(qū)域在該橫截面上的垂直高度小于位于帶鋼邊緣的縱向區(qū)域在該橫截面上的垂直高度。由此可以通過比較位于若鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域的垂直高度來確定浪形。
本實(shí)施例與第一實(shí)施例的不同之處為，本實(shí)施例輸出的板形數(shù)據(jù)除了帶鋼表面的起伏程度以外還包括帶鋼表面的起伏浪形。以下借助圖10描述本實(shí)施例的板形檢測方法流程圖。
如圖10所示，在步驟S21中，每個測距傳感器測量其探測平面與帶鋼下表面之間的距離信號并輸出至測量信號處理器。
接著在步驟S22中，測量信號處理器將這些距離信號轉(zhuǎn)換為帶鋼縱向區(qū)域在兩根傳送輥中間位置處橫截面上的一組垂直高度值。
隨后進(jìn)入步驟S23，提取如圖7所示位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域的垂直高度dc和de。雖然帶鋼在橫截面上有兩個邊緣，但是由于這里假設(shè)是單浪情形，因此無需將兩個邊緣的縱向區(qū)域的垂直高度都提取出來而只要選取與垂直高度dc相差較大的那個垂直高度即可。
接著，在步驟S24中，比較位于帶鋼中央和邊緣的縱向區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度dc和de，如果dc＞de，則判定帶鋼的浪形為邊浪，否則，判定帶鋼的浪形為中浪。
隨后在步驟S25中，利用公式(3)計算帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在兩根傳送輥之間的長度Lc和Le。
接著在步驟S26中，利用公式(4)計算作為表征帶鋼表面起伏程度的特征量的帶鋼相對延伸差ε。
最后，在步驟S27中，將帶鋼相對延伸差ε作為板形數(shù)據(jù)輸出至連續(xù)退火機(jī)組控制系統(tǒng)，因此控制系統(tǒng)可根據(jù)板形數(shù)據(jù)確定合適的通板速度。
權(quán)利要求
1.一種帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，所述方法包含由板形檢測裝置執(zhí)行的下列步驟(1)測量帶鋼在垂直于其傳送方向的橫截面上的垂直高度分布，所述橫截面位于退火爐入口前的兩個支承位置之間；(2)計算帶鋼若干平行于其傳送方向的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度分布，其中，每個所述縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度根據(jù)該區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度計算確定；(3)根據(jù)所述長度分布計算帶鋼表面的起伏程度；(4)輸出板形數(shù)據(jù)，其包含所述起伏程度。
2.如權(quán)利要求1所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，所述支承位置為帶鋼與傳送輥的接觸位置，所述傳送輥位于開卷機(jī)與入口活套之間。
3.如權(quán)利要求1或2所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，所述橫截面位于退火爐入口前的兩個支承位置的中間。
4.如權(quán)利要求3所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，所述若干縱向區(qū)域?yàn)槲挥趲т撝胁亢瓦吘壍目v向區(qū)域，并且在步驟(2)中，根據(jù)下式計算位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度Lc=∫0l1+dc2π2cos2(πxl)l2]]>Le=∫0l1+de2π2cos2(πxl)l2]]>其中，dc和de分別為位于帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度，Lc和Le分別為帶鋼中部和邊緣的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度，l為帶鋼在所述支承位置之間的水平距離。
5.如權(quán)利要求4所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，計算所述長度Lc和Le的方程式近似為Lc=4l2+dc2π24l]]>Lc=4l2+dc2π24l.]]>
6.如權(quán)利要求4或5所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，利用根據(jù)下式計算的帶鋼相對延伸差ε來表示所述起伏程度ϵ=|Lc-Le|max(Lc,Le).]]>
7.如權(quán)利要求4或5所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，所述板形數(shù)據(jù)還包括浪形判定結(jié)果，并且在步驟(1)與步驟(2)之間按照下列步驟獲得浪形判定結(jié)果(i)比較位于帶鋼中央和邊緣的縱向區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度dc和de；(ii)如果dc＞de，則判定帶鋼的浪形為邊浪，否則，判定帶鋼的浪形為中浪。
8.如權(quán)利要求6所述的帶鋼連續(xù)退火過程中的非接觸式板形檢測方法，其特征在于，所述板形數(shù)據(jù)還包括浪形判定結(jié)果，并且在步驟(1)與步驟(2)之間按照下列步驟獲得浪形判定結(jié)果(i)比較位于帶鋼中央和邊緣的縱向區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度dc和de；(ii)如果dc＞de，則判定帶鋼的浪形為邊浪，否則，判定帶鋼的浪形為中浪。
全文摘要
本發(fā)明提供一種及時、準(zhǔn)確地獲取帶鋼板形定量數(shù)據(jù)的板形檢測方法，而且實(shí)現(xiàn)方式簡單可行，該方法包含下列步驟(1)測量帶鋼在垂直于其傳送方向的橫截面上的垂直高度分布，所述橫截面位于退火爐入口前的兩個支承位置之間；(2)計算帶鋼若干平行于其傳送方向的縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度分布，其中，每個所述縱向區(qū)域在所述支承位置之間的長度根據(jù)該區(qū)域在所述橫截面上的垂直高度計算確定；(3)根據(jù)所述長度分布計算帶鋼表面的起伏程度；以及(4)輸出板形數(shù)據(jù)，其包含所述起伏程度。
文檔編號C21D9/56GK1676628SQ20041001724
公開日2005年10月5日 申請日期2004年3月29日 優(yōu)先權(quán)日2004年3月29日
發(fā)明者李山青, 鄒玉賢 申請人:寶山鋼鐵股份有限公司