專利名稱：：控制鋼板冷卻的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及鋼板制造工序的冷卻過程中的鋼板溫度的控制方法。
背景技術(shù)：
：在鋼板的制造過程，在熱軋工序中，精軋后的鋼板通過設(shè)置在精軋機(jī)與巻取機(jī)之間的冷卻裝置而被冷卻到規(guī)定的溫度，然后由巻取機(jī)進(jìn)行巻取。在鋼板的熱軋工序中，采用該冷卻裝置的冷卻方案(例如，冷卻中途設(shè)置"保持在中間保持溫度的空冷區(qū)"、或者使冷卻停止溫度等于巻取溫度等)成為決定鋼板的機(jī)械性能的重要因素。而且，在冷軋鋼板的場合，在冷軋后進(jìn)行的退火工序中，在加熱爐中持續(xù)保溫且在冷卻裝置中冷卻的方案(冷卻速度、冷卻停止溫度)成為決定鋼板的機(jī)械性能的重要因素。該控制冷卻通過打開和關(guān)閉冷卻裝置的注水閥門或氣體闊門，可以對鋼板表面噴吹水或者氣體。在這種場合，使用基于導(dǎo)熱系數(shù)和比熱的導(dǎo)熱基本方程式，對板厚、板寬、穿引速度、側(cè)間(入側(cè))溫度、以及冷卻停止目標(biāo)溫度等的輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行計算，確定開啟和關(guān)閉的閥門數(shù)。但是，對應(yīng)于每個鋼巻、或鋼巻內(nèi)的輸入條件的變化，高精度地控制溫度場(temperaturepattern)和冷卻終點溫度是非常困難的。作為使溫度精度提高的控制方法，在特開平7-214132號公報中，曾經(jīng)報道了偏離預(yù)測溫度時的閥門的開啟(ON)/關(guān)閉(OFF)控制方法，并且，在特開昭59-7414號公報中，曾經(jīng)報道了在冷卻中途設(shè)置溫度和相變量的測定裝置、以實際值為基礎(chǔ)修正冷卻量的技術(shù)。另一方面，作為以預(yù)測溫度的精度提高為目標(biāo)的技術(shù)，在特開平9-267113號公報中，曾經(jīng)報道了根據(jù)精軋溫度、中間溫度、以及巻取溫度等的實際值估算導(dǎo)熱系數(shù)的控制方法，并且，在特開2000-317513號公報中，曾報道了對泡核沸騰、薄膜狀沸騰的過渡狀態(tài)的水冷的導(dǎo)熱系數(shù)進(jìn)行估算的控制方法。但是，這些方法都涉及導(dǎo)熱系數(shù)。而且，另一方面，對來自于材料的放熱量的估算不充分也是導(dǎo)致溫度預(yù)測精度降低的原因。在特開平4-274812號公報中，曾報道了考慮相變放熱的影響，使用由在冷卻裝置上安裝的相變分率測定裝置求得的相變分率來預(yù)測相變放熱量的方法，而且，在特開平8-103809號公報中，對同樣的相變放熱的把握方法，曾報道了使用相變過程的預(yù)測模型并通過計算預(yù)測相變分率、估算相變放熱量的方法。但是，對于這些方法，在不能考慮比熱對相變分率的依存性的情況下，不能正確估算來自鋼板的放熱量。與此相比，在NipponSteelTech.Rep.，No,67(1995)，49.[M.Suehiro等〗"、以及"ISIJint，Vol.32，No.3,(1992)，433，[M.Suehiro等]中，為了估算相變放熱量以及比熱對溫度的依存性，將鐵素體相的比熱區(qū)分為磁相變的比熱與無磁相變的比熱，對磁相變的比熱引入相變分率的影響。但是，這一考慮方法是以根據(jù)相變分率分配比熱作為前提，因此存在下述課題，在不能考慮奧氏體相的比熱的情況下，在相變初期或高溫區(qū)的溫度預(yù)測精度變低，而且在磁相變比熱的估算是非常困難的。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是控制鋼板冷卻的方法，其是為了解決上述以往的課題而提出的，其特征在于在從鋼板的Ae3溫度以上幵始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，使用動態(tài)比熱(dynamicspecificheat)進(jìn)行溫度預(yù)測。在本發(fā)明中，所謂的"動態(tài)焓(dynamicenthalpy)"與使用差熱分析裝置等實測的低冷卻速度(或低升溫速度)即無限接近于平衡狀態(tài)的條4牛下的值(例如，PhysicalConstantsofSomeCommercialSteelsatElevatedTemperatures(1953)，(BritishIronandSteelResearchAssociation)中記載的值)"不同，其表示鋼板生產(chǎn)線中考慮的高冷卻速度(10數(shù)100'C/s)的"冷卻速度依存性強(qiáng)的焓"。而且，對于本發(fā)明，所謂的"動態(tài)比熱"與使用差熱分析裝置等實測的低冷卻速度(低升溫速度)即無限接近于平衡狀態(tài)的條件下的值(例如，PhysicalConstantsofSomeCommercialSteelsatElevatedTemperatures(1953)，(BritishIronandSteelResearchAssociation)中記載的值)不同，其表示鋼板生產(chǎn)線中考慮的高冷卻速度(10數(shù)100°C/s)的"與冷卻速度依存性強(qiáng)的比熱"。本發(fā)明者等對比熱對相變分率的依存性進(jìn)行了潛心地研究，以便在從鋼板的Ae3溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，提高所使用的溫度預(yù)測模型的精度。其結(jié)果是，在實際的鋼板制造過程中采用的冷卻速度下，發(fā)生相變的滯后，因此相分率與平衡狀態(tài)下的相分率有很大差異，對于在鋼板制造中所使用的溫度預(yù)測模型，并非使用由平衡實驗得到的比熱值，而是必須使用考慮了相變的滯后的動態(tài)比熱。于是，本發(fā)明者等潛心研究了高精度求得動態(tài)比熱的方法的結(jié)果，在以相變分率分配以往的相變放熱、磁相變比熱的方法中，計算精度存在一定限度，如果通過求得奧氏體相以及鐵素體相的焓、以及從未相變分率求出由式(1)定義的動態(tài)焓，將這一傾斜度定義為動態(tài)焓、并將其用于以往的溫度預(yù)測模型的比熱，則發(fā)現(xiàn)可以在短時間內(nèi)高.精度地進(jìn)行溫度預(yù)測。并且，根據(jù)這一見解，以致完成了本發(fā)明。為了解決上述課題所完成的權(quán)利要求1所記載的發(fā)明是一種控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在從鋼板的Ae3溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，事先求出各個溫度的奧氏體相以及鐵素體相的焓(Ht"、Ha)，從對應(yīng)于目標(biāo)溫度場而求得的奧氏體的未相變分率(X7)求出由式(1)定義的動態(tài)焓(Hsys)，將該動態(tài)焓相對于溫度的傾斜度用作動態(tài)比熱而對溫度進(jìn)行預(yù)測，由此控制鋼板的冷卻。HSYS=Hr(X7")+Ha(l—Xy)式(l)權(quán)利要求2所記載的發(fā)明，其特征在于在上述發(fā)明中，目標(biāo)溫度場在其1/3以上的區(qū)域，冷卻速度為10°C/S300°C/S。權(quán)利要求3所記載的發(fā)明，其特征在于在上述發(fā)明中，使用純鐵的值作為鋼的奧氏體相以及鐵素體相的焓(Hy、Ha)。權(quán)利要求4所記載的發(fā)明，其特征在于在上述發(fā)明中，通過對鋼的成分和目標(biāo)溫度場事先求得的相變曲線對未相變分率(X7)進(jìn)行預(yù)測。權(quán)利要求5所記載的發(fā)明，其特征在于使用模擬材料的相變過程的相變預(yù)測計算模型對未相變分率(Xr)進(jìn)行預(yù)測。權(quán)利要求6所記載的發(fā)明，其特征在于在熱軋后的冷卻工序控制中間保持溫度和巻取溫度時，通過使用上述動態(tài)比熱而預(yù)測的溫度來進(jìn)行控制。權(quán)利要求7所記載的發(fā)明，其特征在于在熱軋后的退火工序控制冷卻終點溫度時，通過使用上述動態(tài)比熱而預(yù)測的溫度來進(jìn)行控制。鋼的特征在于以質(zhì)量。/。計含有C:0.30%以下、Si:2.0%以下、Al:2.0%以下、Mm0.1%5.0%、P:0.2%以下、S:0.0005%0.02%、N:0.02%以下，且余量為鐵以及不可避免的雜質(zhì)。而且，上述鋼中，能夠使其進(jìn)一步含有Ti:0.01%0.20%、Nb:0.01%0.10%中的1種或2種以上。并且，能夠使其進(jìn)一步含有0.0005%0.02%的選自Ca、Mg、Zr、REM中的1種或2種以上。此外，上述鋼中，能夠使其進(jìn)一步含有Cu:0.04%1.4%、Ni:0.02%0.8%、Mo:0.02o/o0.5o/o、V:0.020/00.1%、Cr:0.02%1.0%、B:0.0003%0.0010%中的1種或2種以上。并且，該鋼中C、Mn、Si、Al的質(zhì)量。/。能夠滿足式(2)的要求。(C)+0.2x(Mn)—O.lx(Si+2xAl)》0.15式(2)根據(jù)本發(fā)明，在從鋼板的Ae3溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，通過提高預(yù)測溫度模型的精度，力求冷卻中鋼板溫度場以及冷卻終點溫度的控制精度的提高，能夠制造目標(biāo)值的鋼板。圖1是表示純鐵的鐵素體(a)相、以及奧氏體(y)相的焓(Ha、Hr)的圖。圖2是表示A鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖3是表示B鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖4是表示C鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖5是表示D鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖6是表示E鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖7是表示F鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖8是表示G鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。圖9是表示H鋼以往比熱和動態(tài)比熱的圖。具體實施例方式對于本發(fā)明，在從鋼板的Ae3溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，制作與由鋼板制造工序中的高冷卻速度所引起的相變滯后相對應(yīng)的溫度預(yù)測模型，由此可以提高溫度預(yù)測精度，實現(xiàn)冷卻控制精度的提高。以下，就本發(fā)明的各個構(gòu)成要件進(jìn)行詳細(xì)地說明。對于通常的比熱，在冷卻速度非常緩慢的近于平衡條件下，可以測定與溫度降低相對應(yīng)的鋼板產(chǎn)生的放熱量，以溫度對該放熱量進(jìn)行微分而可以求出該比熱，但在高冷卻速度條件下，通過實驗正確地測定鋼板產(chǎn)生的放熱量是困難的，因此通過實驗不能求出高冷卻速度下的比熱(動態(tài)比熱)。于是，對高冷卻速度下的比熱進(jìn)行高精度的預(yù)測方法潛心研究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)如果使用如下所示的計算方法，則可以導(dǎo)出高冷卻速度下的比熱(動態(tài)比熱)。作為導(dǎo)出該動態(tài)比熱的方法，發(fā)明了下述方法，即，將高冷卻速度下相變分率發(fā)生動態(tài)地變化的相變中途的混合組織狀態(tài)的焓作為由式(1)定義的動態(tài)焓進(jìn)行估算，將該動態(tài)焓相對于溫度的傾斜度定義為動態(tài)比熱而導(dǎo)出。此時，對于動態(tài)烚相對于溫度的傾斜度，可以以溫度對動態(tài)焓進(jìn)行微分來求出，也可以使用相對于微小溫度變化(AT)的動態(tài)焓的變化(AHsYs)，并通過AHsYs/AT來求出。但是，在AT過大時，各溫度的動態(tài)比熱較大地偏離實際的動態(tài)比熱，精度良好的進(jìn)行溫度預(yù)測變得不能實現(xiàn)，因此AT為5(TC以下是優(yōu)選的。特別是對于相變滯后較大的條件，本發(fā)明可以發(fā)揮較大的效果。因此，對于冷卻速度高的目標(biāo)溫度場，本發(fā)明改善溫度預(yù)測精度的效果較大。為了充分得到該效果，在溫度場的1/3區(qū)域中至少具有10'C/s以上的冷卻速度是必要的。另一方面，在冷卻速度超過300"C/s時，即使溫度預(yù)測得到改善，從冷卻設(shè)備的反應(yīng)速度的極限來看，冷卻控制性不能較大地改善，因此將冷卻速度的上限設(shè)定為300°C/s。特別地，為了得到大的效果，希望具有20'C/s以上的7令卻速度。而且，即使將本發(fā)明用于冷卻速度10°C/S以下的區(qū)域為2/3以上的目標(biāo)溫度場中，也只是改善效果變小而已，與現(xiàn)狀的預(yù)測精度相比，并非處于劣勢。本發(fā)明中最重要的課題之一是導(dǎo)出該相變中途的混合組織的動態(tài)焓的方法。本發(fā)明者等經(jīng)反復(fù)潛心研究發(fā)現(xiàn)，相變中途的混合組織的動態(tài)焓通過下述方法進(jìn)行估算，從而導(dǎo)出式(1)，所述方法是，對構(gòu)成混合組織的奧氏體相和鐵素體相的各個焓(Hy、Ha)通過用成為目標(biāo)的溫度履歷得到的未相變分率(X7)進(jìn)行加權(quán)分配。HSYS=Hy(X7O+Ha(1—X7O式(1)本發(fā)明中最重要的課題之一是上述動態(tài)焓的導(dǎo)出中使用的奧氏體相以及鐵素體相的各自的焓的方法。本發(fā)明者等經(jīng)過潛心研究的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)各個相的焓對溫度的依存性幾乎不受成分的影響，而且發(fā)現(xiàn)通過純鐵中的奧氏體相以及鐵素體相的焓，能夠?qū)С鼍仁指叩慕M織的焓。而且，關(guān)于各自的焓，即使不對每個鋼巻分別實施計算也可以，可以高效率地計算。并且，各個焓也可以使用以實驗方式求得的(例如，PhysicalConstantsofSomeCommercialSteelsatElevatedTemperatures(1953)，(BritishIronandSteelResearchAssociation)中記載的值，也可以使用(例如，Thermo-Calc(B.Sundman:Analesdefisica36B,(1990)，p69.)中計算的結(jié)果(圖l)。此時，在求得各個相的烚時，不使用純鐵的值，而使用根據(jù)某一特定成分得到的值來計算各個鋼種、各個鋼巻的動態(tài)比熱也不會偏離本發(fā)明。另一方面，對于相對于成為目標(biāo)的溫度場的相變分率，可以以通過在實際生產(chǎn)線上安裝的相變分率測定裝置實測的實際值為基礎(chǔ)來計算，也可以相對于成分和目標(biāo)溫度場事先通過實驗等求出相變分率的變化、制作相對于成分和目標(biāo)溫度場的表格而加以使用，或者也可以以成分和目標(biāo)溫度場的函數(shù)形式制作數(shù)學(xué)式而加以使用。為了進(jìn)行事先預(yù)測，可以使用相對于高冷卻速度下的溫度場能夠預(yù)測相變組織的相變預(yù)測計算模型。作為該相變預(yù)測計算模型，例如可以采用"末t鋼，vol.73，No.8，(1987)，111."中記載的模型。本發(fā)明是考慮來自于奧氏體相的冷卻中的相變的滯后而導(dǎo)出動態(tài)比熱、提高在冷卻控制中使用的溫度預(yù)領(lǐng)!l模型的預(yù)湖!)精度的技術(shù)，只要是來自于奧氏體相的冷卻，其冷卻方法無論氣體或水都可以使用。而且，在熱軋后的冷卻中的中間保持溫度、巻取溫度的控制、退火工序的冷卻終點溫度的控制中的任何工序也可以使用。其次，就本發(fā)明的鋼板成分的限定理由進(jìn)行說明。C:是影響鋼的加工性的元素，含量增多時加工性劣化。特別是超過0.30%時，生成對擴(kuò)孔性有害的碳化物(珠光體、滲碳體)，因此將<:設(shè)定為0.30%以下。而且，C含量越多，相變滯后越大，因此使用以往的比熱時，溫度的預(yù)測精度下降，動態(tài)比熱的應(yīng)用的效果增大。Si:是用于抑制有害的碳化物的生成、使鐵素體分率增加、提高延伸率的有效的元素，而且，也是對用于利用固溶強(qiáng)化的材料強(qiáng)度的確保的有效的元素，因此希望添加，但添加量增多時不僅化學(xué)轉(zhuǎn)換處理性降低，而且點焊性劣化，因此將上限設(shè)定為2.0%。而且Si含量越多，則相變滯后越減小，所以使用以往比熱的溫度預(yù)測精度也變高，動態(tài)比熱的應(yīng)用的效果減小。Al:與Si—樣，是用于抑制有害的碳化物的生成、使鐵素體分率增加、提高延伸率的有效的元素。特別是用于兼?zhèn)溲诱剐院突瘜W(xué)轉(zhuǎn)換處理性的必要的元素。Al以往一直是脫氧的必要元素，通常添加0.010.07%左右。本發(fā)明者等經(jīng)過潛心研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過在低Si系中也大量添加A1，不會使延展性劣化，而且能夠改善化學(xué)轉(zhuǎn)換處理性。但是，添加量增多時，不僅延展性提高的效果飽和，而且化學(xué)轉(zhuǎn)換處理性降低，加之點焊性也降低，因此將上限設(shè)定為2.0%。特別在化學(xué)轉(zhuǎn)換處理嚴(yán)格的條件下，優(yōu)選將上限設(shè)定為1.0%。而且，Al含量越多，則相變滯后越減小，使用以往比熱的溫度的預(yù)測精度也提高，動態(tài)比熱的應(yīng)用的效果減小。Mn:是確保強(qiáng)度的必要的元素，最低添加0.1%是必要的。但是，大量添加時，容易引起微觀偏析和宏觀偏析，它們使擴(kuò)孔性劣化。故將上限設(shè)定為5.0%。而且Mn的含量越多，相變的滯后越大，因此如果使用以往比熱，則溫度的預(yù)測精度降低，動態(tài)比熱的應(yīng)用的效果增大。P:是提高鋼板強(qiáng)度的元素，通過與Cu的同時添加，其是提高耐腐蝕性的元素，但如果添加量高，也是引起焊接性、加工性以及韌性劣化的元素。所以，將其設(shè)定為0.2°/。以下。特別在耐腐蝕性不成為問題的場合，重視加工性而優(yōu)選將其設(shè)定為0.03%以下。S:是形成MnS等硫化物、成為裂紋的起點、使擴(kuò)孔性減低的元素。因此，將其設(shè)定為0.02%以下是必要的。但是，調(diào)整為不足0.0005%時，由于脫硫成本提高，因此S設(shè)定為0.0005。/。以上。N:在大量添加時，非時效性劣化，發(fā)生被稱為"拉伸應(yīng)變"的條紋狀圖案，除了加工性劣化外，外觀被損害。超過0.02%時，可以顯著地看到該影響，因此將N設(shè)定為0.02%以下。Ti、Nb:形成碳化物，對強(qiáng)度的增加有效，有利于硬度的均勻化而改善擴(kuò)孔性。為了使這些效果有效發(fā)揮，Nb和Ti均至少添加0.01%是必要的。但是，這些元素在過量添加時，由于析出強(qiáng)化，延展性劣化，因此作為上限，Ti設(shè)定為0.20%、Nb設(shè)定為0.10%。這些元素單獨添加也有效果，而且復(fù)合添加也有效果。Ca、Mg、Zr、REM:對于控制硫化物系的夾雜物的形狀、擴(kuò)孔性的提高有效。為了使該效果有效發(fā)揮，至少添加0.0005%以上的它們中的1種或2種以上是必要的。另一方面，大量添加時，相反使鋼的潔凈度惡化，損害擴(kuò)孔性和延展性。所以，將Ca、Mg、Zr、REM的上限設(shè)定為0.02%。Cu:是通過與P的復(fù)合添加提高耐腐蝕性的元素，為了得到該效果，優(yōu)選添加0.04%以上。但是，大量添加使淬火性增加、且使韌性降低，因此將上限設(shè)定為1.4%。Ni:是用于抑制在添加了Cu時的熱裂紋所必須的元素。為了得到該效果，優(yōu)選添加0.02%以上。但是，大量的添加與Cu—樣使淬火性增加、且使延展性降低，因此將上限設(shè)定為0.8%。Mo:是抑制滲碳體的生成、使擴(kuò)孔性提高的有效的元素，為了得到該效果，添加0.02%以上是必要的。但是，Mo也是提高淬火性的元素，因此過剩地添加會導(dǎo)致延展性降低，因此將上限設(shè)定為0,5%。V:形成碳化物，有利于確保強(qiáng)度。為了得到該效果，添加0.02%以上是必要的。但是。但是，大量的添加使延伸率降低、且提高成本，因此將上限設(shè)定為0.1%。Cr:與V—樣形成碳化物，有利于確保強(qiáng)度。為了得到該效果，添加0.02%以上是必要的。但是，Cr是提高淬火性的元素，因此大量的添加使延伸率降低。所以，將上限設(shè)定為1.0%。B:是對強(qiáng)化晶界、在超高強(qiáng)度鋼中成為課題的2次加工裂紋的改善有效的元素。為了得到該效果，添加0.0003%以上是必要的。但是，B也是提高淬火性的元素，由于大量的添加而延展性降低，因此將上限設(shè)定為0.001%。本發(fā)明特別對相變滯后大的鋼種發(fā)揮很大的效果，在主要添加元素中，添加量多、特別是對于適合使用使相變延遲的效果大的C和Mn的質(zhì)量％、以及使相變提前的Si和Al的質(zhì)量°/。所構(gòu)成的式(2)的條件的鋼種，利用動態(tài)比熱產(chǎn)生的溫度預(yù)測精度的改善效果較大。(C)十0.2x(Mn)—O.lx(Si+2xAl)》0.15式(2)實施例其次，根據(jù)實施例說明本發(fā)明。表1表示AH鋼的目標(biāo)成分，表2表示這些鋼種在熱軋中的目標(biāo)精軋溫度(FT)、以及目標(biāo)巻取溫度(CT)和平均冷卻速度(CR)。各鋼由式(2)導(dǎo)出的值示于表1。作為比較的平衡比熱，是由差熱分析等得到的低冷卻速度下的接近于平衡狀態(tài)的比熱。另一方面，關(guān)于動態(tài)比熱，使用Thenno-Calc求得的純鐵的鐵素體相以及奧氏體相的焓的值(圖1)，對熱軋后在冷卻中的未相變分率(H7")，使用"末b:t鈉，vol.73，No.8,(1987)，111."的相變預(yù)測模型，輸入成分實際、FT實際和冷卻速度，由此對各個鋼巻求出動態(tài)比熱。對于得到的各溫度的值(計算步長AT-25。C)，應(yīng)用式(1)計算出動態(tài)焓，每個步長的焓的降低量(AHsYs)除以計算步長(AT=25°C)，算出各溫度下的動態(tài)比熱。作為動態(tài)比熱的計算實例，對表2的條件下得到的動態(tài)比熱和以往的平衡條件下得到的以往比熱相對比，示于圖29。HSYS=H7(X7)+Ha(1—X"式(1)使用該動態(tài)比熱進(jìn)行的溫度預(yù)測的控制冷卻是對AE的鋼種分別實施20100巻，并測定CT的命中率(中率)。CT的命中率是，將使用各個比熱時的CT的溫度預(yù)測值(CT預(yù)測值)與表2的CT目標(biāo)值之差((CT預(yù)測值)一(CT目標(biāo)值))控制到土3(TC以內(nèi)的幾率。使用本發(fā)明的動態(tài)比熱而進(jìn)行的溫度預(yù)測時，與使用平衡比熱的溫度預(yù)測精度相比，可以得到良好的溫度預(yù)測精度。其中，對于A、D、G、H各鋼種(各20巻)，熱軋后實施冷軋和退火，測定此時的退火工序中的冷卻終點溫度的命中率。在此，冷卻終點溫度的命中率是，將使用各個比熱時的冷卻終點溫度預(yù)測值(冷卻終點預(yù)測值)與表3的冷卻終點目標(biāo)值之差((冷卻終點預(yù)測值)—(冷卻終點目標(biāo)值))控制到土3(TC以內(nèi)的幾率。如表3所示那樣，可以知道，使用了本發(fā)明的動態(tài)比熱進(jìn)行溫度預(yù)測與使用了平衡比熱的溫度預(yù)測精度相比，可以得到良好的溫度預(yù)測精度。表i(質(zhì)量*)<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>※CT的命中率為(CT預(yù)測值)一(CT目標(biāo)值)<±30°0的比例。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>※冷卻終點的命中率為(冷卻終點預(yù)測值)—(冷卻終點目標(biāo)值)<±30'C的比例。產(chǎn)業(yè)上的利用可能性如前述那樣，根據(jù)本發(fā)明，在從鋼板的Ae3溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，通過提高預(yù)測溫度模型的精度，力求冷卻中的鋼板溫度場以及冷卻終點溫度的控制精度的提高，可以制造符合目標(biāo)值的鋼板。因此，本發(fā)明在鋼鐵工業(yè)中利用的可能性很高。權(quán)利要求1.一種控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在從鋼板的Ae3溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，事先求出各個溫度的奧氏體相以及鐵素體相的焓(Hγ、Hα)，從對應(yīng)于目標(biāo)溫度場而求出的奧氏體未相變分率(Xγ)求出由式(1)定義的動態(tài)焓(HSYS)，將該動態(tài)焓相對于溫度的傾斜度用作動態(tài)比熱而對溫度進(jìn)行預(yù)測，由此控制鋼板的冷卻。HSYS＝Hγ(Xγ)+Hα(1-Xγ)式(1)2.根據(jù)權(quán)利要求1所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于.-所述目標(biāo)溫度場在其1/3以上的區(qū)域，冷卻速度為10°c/s300°c/s。3.根據(jù)權(quán)利要求l或2所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于使用純鐵的值作為所述鋼的奧氏體相以及鐵素體相的焓(H7、Ha)。4.根據(jù)權(quán)利要求13中任何一項所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于通過對鋼的成分和目標(biāo)溫度場事先求得的相變曲線對所述未相變分率(XtO進(jìn)行預(yù)測。5.根據(jù)權(quán)利要求14中任何一項所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于使用模擬材料的相變過程的相變預(yù)測計算模型對所述未相變分率(X7)進(jìn)行預(yù)測。6.—種控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在熱軋后的冷卻工序控制中間保持溫度和巻取溫度時，通過使用權(quán)利要求15中任何一項所記載的動態(tài)比熱而預(yù)測的溫度來進(jìn)行控制。7.—種控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在冷軋后的退火工序控制終點溫度時，通過使用權(quán)利要求15中任何一項所記載的動態(tài)比熱而預(yù)測的溫度來進(jìn)行控制。8.根據(jù)權(quán)利要求17中任何一項所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在前述鋼中，以質(zhì)量o/。計含有C:0.30%以下、Si:2.0%以下、八1:2.0°/0以下、]\411:0.1°/05.0%、？0.2%以下、8:0.0005%0.02%、N:0.02%以下，且余量為鐵以及不可避免的雜質(zhì)。9.根據(jù)權(quán)利要求8所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在所述鋼中，以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有Ti:0.01°/。0.20%、Nb:0.01%0.10%中的1種或2種以上。10.根據(jù)權(quán)利要求9所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于:在所述鋼中，以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有0.0005°/。0.02%的選自Ca、Mg、Zr、REM中的1種或2種以上。11.根據(jù)權(quán)利要求810中任何一項所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在所述鋼中，以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有Cu:0.04%1.4%、Ni:0.02%0.8%、Mo:0.02%0.5%、V:0.02o/o0.1o/o、Cr:0.20%1.0%、B:0.0003°/00.0010%中的1種或2種以上。12.根據(jù)權(quán)利要求811中任何一項所記載的控制鋼板冷卻的方法，其特征在于所述鋼中，C、Mn、Si、以及Al的質(zhì)量％進(jìn)一步滿足式(2)的要求。(C)+0.2x(Mn)—O.lx(Si+2xAl)>0.15式(2)全文摘要一種控制鋼板冷卻的方法，其特征在于在從鋼板的Ae₃溫度以上開始的冷卻過程控制冷卻終點溫度時，事先求出各個溫度的奧氏體相以及鐵素體相的焓(Hγ、Hα)，從對應(yīng)于目標(biāo)溫度場而求得的奧氏體的未相變分率(Xγ)求出由式(1)定義的動態(tài)焓(H_SYS)，將該動態(tài)焓相對于溫度的傾斜度用作動態(tài)比熱而對溫度進(jìn)行預(yù)測，由此控制鋼板的冷卻。文檔編號C22C38/06GK101098973SQ20058004643公開日2008年1月2日申請日期2005年12月8日優(yōu)先權(quán)日2005年1月11日發(fā)明者岡本力,宮田英憲,菱沼紀(jì)行,谷口裕一申請人:新日本制鐵株式會社