專利名稱：：變形特性優(yōu)良的鋼管及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及變形特性優(yōu)良的鋼管，例如在挖掘油井及氣井時在插入井內(nèi)后被擴(kuò)管的適合于擴(kuò)管用油井的、且擴(kuò)管特性優(yōu)良的擴(kuò)管用油井用鋼管、及適合于通過巻筒鋪管船施工法(reelbargemethod)鋪設(shè)的海底管線的、且鋼管縱向的屈服比低的電焊管線管、及其制造方法，另外涉及變形特性優(yōu)良的鋼管的母鋼管的制造方法。
背景技術(shù)：
：以往，在挖掘完井后將油井用鋼管插入井內(nèi)而直接使用?？墒?，近年來，開發(fā)了在挖掘油井及氣井時在將鋼管插入井內(nèi)后對鋼管進(jìn)行擴(kuò)管的技術(shù)(稱為擴(kuò)管用油井。)，從而大大有助于降低油井及氣井開發(fā)中的成本。在開發(fā)擴(kuò)管用油井的當(dāng)初，在井內(nèi)將鋼管擴(kuò)管10%左右，使用普通的油井管作為該擴(kuò)管用油井用鋼管?？墒?，如果使用的擴(kuò)管率增大，超過20%，則出現(xiàn)壁厚不均增大的問題。也就是說，起因于擴(kuò)管用油井用鋼管的壁厚不均，在擴(kuò)管時局部產(chǎn)生壁厚減薄，使得鋼管的使用性能下降、或發(fā)生斷裂。因此，擴(kuò)管率具有界限。因而，本發(fā)明者們已經(jīng)提出了能夠在擴(kuò)管用油井中使用的、擴(kuò)管特性優(yōu)良的鋼管(例如，國際公開W02005/080621號公報、國際公開W02006/132441號公報)。國際公開W02005/080621號公報中提出的鋼管具有在鐵素體組織中分散有微細(xì)馬氏體的二相組織，其擴(kuò)管性能優(yōu)良。具有二相組織的鋼管的屈服強(qiáng)度低、加工硬化大。因此，具有擴(kuò)管所需的應(yīng)力小、不易發(fā)生局部收縮的優(yōu)良的擴(kuò)管特性。此外，國際公開W02006/132441號公報中提出的鋼管含有限制了C量的成分組成，具有由回火馬氏體構(gòu)成的組織，韌性高、擴(kuò)管性能優(yōu)良?？墒牵哂性谶@些鐵素體組織中分散有微細(xì)馬氏體的二相組織、或具有由回火馬氏體構(gòu)成的組織的鋼一直通過淬火來制造。所以，需要用于對鋼管進(jìn)行加熱、水冷的大規(guī)模的熱處理裝置。此外，關(guān)于管線管，最近，管線管鋪設(shè)的設(shè)計思想從以往的強(qiáng)度基準(zhǔn)向變形基準(zhǔn)變化，要求降低鋼管縱向的屈服比。這是因?yàn)?，在因鋪設(shè)后的地面變動而使管線管產(chǎn)生變形時可防止發(fā)生局部壓曲。此外，在海底鋪設(shè)管線管時，采用一邊放開臨時巻取成線圈狀的管一邊沉入海底的巻筒鋪管船法施工法，因此為了在巻取及開巻時不壓曲，要求鋼管縱向具有高變形能，即低屈服比。近年來，由于電焊鋼管的電焊焊接部品質(zhì)提高，因此在管線管的用途中廣泛采用了成本比無縫鋼管及UO鋼管低的電焊鋼管。但是，由于電焊鋼管以從熱軋帶巻進(jìn)行了冷態(tài)鋼管成形的狀態(tài)使用，因此一般屈服比高。特別是像海底管線管中采用的壁厚/外徑比高的鋼管因?yàn)槔浼庸ぷ冃未?，因此屈服比高。由于鋼管縱向在鋼管成形時幾乎沒有壓縮應(yīng)力的負(fù)載，因而也不能期待利用鮑辛格效應(yīng)來降低屈服強(qiáng)度。作為降低電焊鋼管的縱向的屈服比的技術(shù)以前已經(jīng)提出了多種(例如，日本特開2006-299415號公報)。這是著眼于預(yù)先使作為鋼管坯料的熱軋帶巻的屈服比降低的技術(shù)。但是，即使得到多少降低屈服比的鋼管坯料，鋼管成形時的加工硬化產(chǎn)生的屈服強(qiáng)度的提5高也顯著，現(xiàn)實(shí)是造管后的屈服比幾乎不受坯料的屈服比的影響。此外，還提出了通過利用造管后的定徑工序向縱向賦予壓縮變形，利用鮑辛格效應(yīng)來降低屈服強(qiáng)度的技術(shù)(例如日本特開2006-289482號公報)?？墒?，在不使鋼管壓曲的情況下向縱向賦予壓縮變形在工業(yè)上是非常困難的。另外，提出了通過造管后的熱處理來制造并非管線管用途的建筑用低屈服比電焊鋼管的方法(例如，日本專利第3888279號公報)?？墒牵谠摷夹g(shù)中不能應(yīng)對管線管所要求的高水平的強(qiáng)度、韌性、焊接性。如上所述，以往，變形特性優(yōu)良的、具有二相組織及含有回火馬氏體的組織的鋼管需要在造管后進(jìn)行淬火等熱處理，因而需要大規(guī)模的熱處理裝置。此外，在制造鋼管縱向的屈服比低、變形特性優(yōu)良的鋼管時，如果采用使用低屈服比的熱軋帶巻的方法、或采用向鋼管縱向賦予壓縮應(yīng)力的方法，實(shí)際上不能實(shí)現(xiàn)低屈服比。而且，在造管后實(shí)施熱處理的方法雖能夠?qū)崿F(xiàn)低屈服比，但需要用于確保管線管所要求的特性的技術(shù)。所以，對于電焊鋼管而言，制造縱向屈服比低的管線管是特別困難的。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明提供一種不進(jìn)行需要大規(guī)模的熱處理設(shè)備的水冷，通過實(shí)施簡單的熱處理來獲得變形特性優(yōu)良的鋼管例如擴(kuò)管特性優(yōu)良的擴(kuò)管用油井用鋼管或縱向的屈服比低的管線管及其制造方法、以及制造該鋼管的母鋼管的方法。對于提高變形特性、具體地講提高擴(kuò)管特性、或降低屈服比，提高加工硬化系數(shù)是有效的。因而，本發(fā)明者們認(rèn)為，需要將鋼管的組織形成由軟質(zhì)相和硬質(zhì)第2相構(gòu)成的二相組織。在實(shí)施用于得到這樣的二相組織的熱處理時，為得到硬質(zhì)相要進(jìn)行水冷而需要大規(guī)模的熱處理設(shè)備。因此，希望通過空冷也能得到低屈服比?？墒?，空冷的冷卻速度比水冷的冷卻速度慢，因此在二相區(qū)加熱鋼管時，相變成奧氏體的部分在冷卻時分解為鐵素體和滲碳體，難以將硬質(zhì)第2相形成為馬氏體或貝氏體。因而，本發(fā)明者們認(rèn)為，如果采用即使以比較慢的冷卻速度也能得到的馬氏體-奧氏體組元(Martensite-AusteniteConstituent,以下有時稱為MA。)作為硬質(zhì)第2相，通過空冷也能得到具有加工硬化大的二相組織的鋼管，并對此進(jìn)行了研究。其結(jié)果是，發(fā)現(xiàn)如果在適當(dāng)?shù)姆秶{(diào)整鋼管的化學(xué)成分，在適當(dāng)?shù)臏囟认逻M(jìn)行加熱，即使加熱后進(jìn)行空冷也能得到加工硬化系數(shù)高的、由軟質(zhì)相和硬質(zhì)相構(gòu)成的二相組織。本發(fā)明就是根據(jù)上述見解而完成的，其要點(diǎn)如下。(1)—種變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于以質(zhì)量％計含有C:0.040.10%、Mn:1.002.50%;將以下元素限制在Si:0.80%以下、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.10%以下、N:O.01%以下；進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Ni:1.00%以下、Mo:0.60%以下、Cr:1.00%以下、Cu:1.00%以下；而且Mn的含量和Cr、Ni、Mo、Cu中的一種或兩種以上的含量滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)，顯微組織為二相組織，該二相組織由以面積率計為210%的馬氏體-奧氏體組元和軟質(zhì)相構(gòu)成。(2)上述(1)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于所述軟質(zhì)相由鐵素體、高溫回火馬氏體、高溫回火貝氏體中的一種或兩種以上構(gòu)成。6(3)上述(1)或(2)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Nb:0.010.30%、Ti:0.0050.03%、V:0.30%以下、B:0.00030.003%、Ca:0.01X以下、REM:0.02%以下。(4)上述(1)(3)中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的圓周方向的加工硬化系數(shù)為0.10以上。(5)上述(1)(4)中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的壁厚/外徑比為0.03以上。(6)上述(1)(5)中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的壁厚為520mm。(7)上述(1)(6)中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的外徑為114610mm。(8)—種擴(kuò)管用油井用鋼管油井管，其特征在于其是由上述(1)(7)中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管構(gòu)成、在井內(nèi)被擴(kuò)管的擴(kuò)管用油井用鋼管油井管，其中鋼管的壁厚為515mm，外徑為114331mm。(9)—種管線管，其特征在于其是由上述(1)(8)中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管構(gòu)成的管線管，其中鋼管的壁厚為520mm，外徑為114610mm。(10)—種變形特性優(yōu)良的鋼管的制造方法，其特征在于在ACl+10°CACl+60°C下對母鋼管進(jìn)行加熱，然后進(jìn)行空冷，顯微組織由以面積率計為210%的馬氏體_奧氏體組元和軟質(zhì)相構(gòu)成；所述母鋼管以質(zhì)量％計含有C:0.040.10%、Mn:1.002.50%;將以下元素限制在Si:0.80%以下、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.10%以下、N:0.01%以下；進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Ni:1.00X以下、Mo:0.60%以下、Cr:1.00%以下、Cu:1.00%以下；而且Mn的含量和Cr、Ni、Mo、Cu中的一種或兩種以上的含量滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)。(11)上述(10)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管的制造方法，其特征在于所述母鋼管以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Nb:0.010.30%、Ti:0.0050.03%、V:0.30X以下、B:0.00030.003%、Ca:0.01X以下、REM:0.02%以下。(12)—種變形特性優(yōu)良的鋼管的母鋼管的制造方法，其特征在于在1000127(TC下對鋼坯進(jìn)行加熱，然后進(jìn)行將精軋壓下率規(guī)定為50^以上的熱軋，將所得到的鋼板成形為管狀，焊接對接部；所述鋼坯以質(zhì)量％計含有C:0.040.10%、Mn:1.002.50%;將以下元素限制在Si:0.80%以下、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.10%以下、N:0.01%以下；進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Ni:1.00X以下、Mo:0.60%以下、Cr:1.00X以下、Cu:1.00%以下；而且Mn的含量和Cr、Ni、Mo、Cu中的一種或兩種以上的含量滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)。(13)上述(12)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管的母鋼管的制造方法，其特征在于所述鋼坯以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Nb:0.010.30%、Ti:0.0050.03%、V:0.30X以下、B:0.00030.003%、Ca:0.01X以下、REM:0.02%以下。根據(jù)本發(fā)明，不需要用于對鋼管進(jìn)行加熱、水冷的大規(guī)模的熱處理設(shè)備，在將鋼管加熱后通過空冷就能制造變形特性優(yōu)良的鋼管，例如擴(kuò)管特性優(yōu)良的擴(kuò)管用油井用鋼管、或低屈服比的管線管。圖1是表示空冷后的鋼管的MA量與Mn、Ca、Ni、Mo及Cu的添加量的關(guān)系的圖示。具體實(shí)施例方式本發(fā)明者們就在將鋼管整體加熱后通過空冷來制造具有由軟質(zhì)相和硬質(zhì)第2相構(gòu)成的二相組織、且變形特性優(yōu)良的鋼管、特別是擴(kuò)管性能優(yōu)良的高強(qiáng)度鋼管、低屈服比的管線管的方法進(jìn)行了研究。如果在大于等于ACl相變溫度且小于等于Ac3相變溫度的二相區(qū)對含有能提高淬火性、且難以固溶于滲碳體中的元素的鋼進(jìn)行加熱，則所生成的奧氏體在空冷時不會分解成碳化物和鐵素體而容易形成MA(馬氏體_奧氏體組元)。作為具有此效果的元素，可列舉出Mn、Cr、Ni、Mo、Cu。因而，本發(fā)明者們調(diào)查了Mn、Cr、Ni、Mo、Cu的添加量和在二相區(qū)加熱并空冷后生成的MA量。具體地講，在基本的成分組成以質(zhì)量％計為C:0.040.10%、Mn:1.402.50%、Si:0.80X以下、P:0.03X以下、S:0.01X以下、A1:0.10X以下、N:0.01%以下的鋼中使其含有各種量的Ni、Mo、Cr、Cu，如此制造鋼板。而且，在70080(TC下對鋼板進(jìn)行加熱，然后空冷，如此實(shí)施熱處理。從熱處理后的鋼板采集用于組織觀察的試樣，進(jìn)行LePera腐蝕，用光學(xué)顯微鏡觀察，拍攝組織照片。將組織照片中的著色成白色的部分鑒定為MA，通過圖像解析求出面積率。此外，從鋼板上采集試驗(yàn)片，進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，制作真應(yīng)變、真應(yīng)力的雙對數(shù)圖，從直線部的傾斜度求出加工硬化系數(shù)(n值)。再者，鋼板的抗拉強(qiáng)度為600800MPa。首先，關(guān)于加熱溫度，可知如果溫度低于Ac一l(TC則加熱時生成的奧氏體的量小，其結(jié)果是，空冷后生成的MA也少，因而n值低于O.1。另一方面，如果在超過Ac一6(TC的溫度下加熱，盡管奧氏體的生成量增加，但是分配給奧氏體的C量減少。因此，奧氏體不穩(wěn)定，在空冷時分解成鐵素體和滲碳體。其結(jié)果是，MA的面積率減小，與低溫下的加熱一樣，n值低于O.1。因而，對在ACl+10°CACl+60°C的溫度范圍進(jìn)行了加熱、空冷的鋼管的MA量與Mn、Cr、Ni、Mo、Cu的添加量的關(guān)系進(jìn)行了分析。其結(jié)果是，如圖1所示，可知能夠以Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu作為指標(biāo)調(diào)整MA量。再者，在有意地不添加作為選擇元素的Cr、Ni、Mo及Cu時，將各自的值計為0，計算Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu。此外，根據(jù)鋼的成分組成中的Si、Mn、Ni及Cr的含量(質(zhì)量％)，通過下式計算求出ACl。再者，在有意地不添加作為脫氧元素的Si、作為選擇元素的Ni及Cr時，將各自的值計為0來計算ACl。ACl=723+29.1XSi_10.7XMn_16.9X(Ni—Cr)圖1的縱軸"MA"為MA的面積率，由此表明，如果Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu達(dá)到2.00以上，則MA的面積率達(dá)到2%以上。此外，MA的面積率與Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu的數(shù)值一起增加。所以，認(rèn)為因Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu的增加而使得奧氏體穩(wěn)定，在空冷后以MA的形式殘存的量增加。再有，本發(fā)明者們以MA的面積率為210%、加工硬化系數(shù)為0.10以上的鋼板的成分組成為基礎(chǔ)，制造熱軋鋼板，形成電焊鋼管。在ACl+20°CACl+60°C的溫度范圍對鋼管進(jìn)行加熱，然后進(jìn)行空冷，從端部壓入擴(kuò)管塞進(jìn)行擴(kuò)管，測定沒有發(fā)生裂紋的極限擴(kuò)管率。此外，從鋼管上采集以圓周方向作為縱向的試驗(yàn)片，進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，求出加工硬化系數(shù)。其結(jié)果是，可知只要加工硬化系數(shù)在O.10以上，極限擴(kuò)管率就達(dá)到20%以上，只要加工硬化系數(shù)在0.15以上，極限擴(kuò)管率就達(dá)到30%以上。同樣，在基本的成分組成以質(zhì)量X計為C:0.040.10%、Mn:1.002.50%、Si:0.80X以下、P:0.030X以下、S:0.010X以下、A1:0.10X以下、N:0.010%以下的鋼中使其含有各種量的Ni、Mo、Cr、Cu，如此制造鋼板。在對該鋼板施加了相當(dāng)于造管成形的4%的預(yù)應(yīng)變后，在70080(TC下對鋼板進(jìn)行加熱，然后空冷，如此實(shí)施熱處理。從熱處理后的鋼板采集用于觀察組織的試樣，用光學(xué)顯微鏡觀察，通過圖像解析求出MA的面積率。再者，預(yù)應(yīng)變后的鋼板的屈服比為0.92。在加熱溫度低于Ac一l(TC時，空冷后生成的MA少，另一方面，如果在超過Ac,6(TC的溫度下進(jìn)行加熱，則奧氏體在空冷時分解成鐵素體和滲碳體。其結(jié)果是，MA的面積率減小，屈服比只降低到0.90左右。因而，通過使鋼成分在Mn:1.02.5%、Cr:01.0%、Ni:01.0%、Mo:00.6%、Cu:01.0X的范圍內(nèi)變化而準(zhǔn)備了合計27種類的鋼，解析了在Ac,l(TCAc一6(TC的溫度范圍進(jìn)行加熱、空冷的預(yù)應(yīng)變鋼板的MA量與Mn、Cr、Ni、Mo、Cu的添加量的關(guān)系。用重回歸分析的方法解析了其結(jié)果，判明MA量在以Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu為指標(biāo)時可得到最好的相互關(guān)聯(lián)。也就是說，可知MA量與圖1同樣能夠以Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu作為指標(biāo)進(jìn)行調(diào)整。關(guān)于加熱溫度，只要是在Ac一l(TCAc,6(rC的溫度范圍，無論在哪一溫度下都能得到與圖1同樣的結(jié)果。再有，本發(fā)明者們采用具有通過上述熱處理MA的面積率達(dá)到210%這樣的成分組成的鋼來制造熱軋鋼板，形成壁厚/外徑比為0.05的鋼管。對該鋼管進(jìn)行加熱，然后空冷，從鋼管縱向采集抗拉試驗(yàn)片進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，求出屈服比。其結(jié)果是，可知只要加熱溫度為ACl+10°CACl+60°C，MA就達(dá)到2%以上，結(jié)果使屈服比達(dá)到0.90以下。以下，對本發(fā)明的變形特性優(yōu)良的鋼管中含有的化學(xué)成分和其限定理由進(jìn)行說明。關(guān)于本發(fā)明的鋼管的化學(xué)成分，從造管前的鋼板的組織及強(qiáng)度、和熱處理后的鋼管的組織及強(qiáng)度這雙方的觀點(diǎn)出發(fā)規(guī)定為以下的范圍。C在本發(fā)明中，對于在Ac,10。CACl+60°C、優(yōu)選在Ac,20。CAc一6(TC的溫度范圍進(jìn)行加熱時，為使奧氏體穩(wěn)定，使空冷后的MA的面積率增加，其是非常重要的元素。為了在熱處理后確保MA，則需要添加0.04X以上的C。此外，C還是可提高淬火性、提高鋼的強(qiáng)度的元素，如果過剩地添加，則強(qiáng)度過高，損害韌性，因此將上限規(guī)定為0.10%。再者，優(yōu)選C量的上限低于O.10%。Mn在提高淬火性、確保高強(qiáng)度方面是不可缺少的元素。此外，也是使ACl點(diǎn)下降、使奧氏體穩(wěn)定化的元素。所以，為了在ACl+10°CACl+60°C、優(yōu)選在ACl+20°CACl+60°C的溫度范圍進(jìn)行加熱時生成奧氏體，空冷后抑制MA的分解，需要添加1.00%以上。再者，Mn量的下限優(yōu)選為1.40%以上。可是，如果Mn過多，則鋼管的坯料即鋼板的馬氏體量過剩，強(qiáng)度過于提高，損害成形性，因此將上限規(guī)定為2.50%。Si是脫氧元素，如果過多添加則低溫韌性顯著劣化，因此將上限規(guī)定為0.80%。在本發(fā)明中，作為鋼的脫氧元素也可以采用Al、Ti，不需要一定添加Si。另一方面，Si是具有提高強(qiáng)度或促進(jìn)MA生成的效果的元素，因而優(yōu)選添加0.10%以上。P及S是雜質(zhì)，分別將0.03X及0.01X規(guī)定為上限。可通過降低P量來減輕連續(xù)鑄造板坯的中心偏析，防止晶界破壞，從而提高韌性。此外，S量的降低可使熱軋中延伸化的MnS降低，因而具有提高延展性及韌性的效果。Al是脫氧元素，如果添加量超過O.10%，則非金屬夾雜物增加，損害鋼的清潔度，因此將上限規(guī)定為O.10%。再者，在使用Si作為脫氧劑時，不需要一定添加Al。所以，不限定A1量的下限，但通常作為雜質(zhì)含有0.001X以上。當(dāng)在鋼的微細(xì)化中利用A1N時，優(yōu)選添加0.01X以上的A1。N是雜質(zhì)，因而將其上限規(guī)定為0.01%以下。在選擇性地添加Ti時，如果含有0.001%以上的N，則形成TiN，通過抑制板坯再加熱時的奧氏體晶粒的粗大化，從而可提高母材的韌性。可是，如果N量超過0.01%，則因TiN粗大化而產(chǎn)生表面缺陷、韌性劣化等弊害。再有，如上所述，除了作為必需元素的Mn以夕卜，只要以滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00的方式選擇性地添加Ni、Mo、Cr、Cu中的一種或兩種以上，在空冷時奧氏體就難以分解成鐵素體和滲碳體，能夠確保MA。這里，Mn、Cr、Ni、Mo、Cu分別為各元素的含量(質(zhì)量％)，在有意地不添加作為選擇元素的Cr、Ni、Mo、Cu時，計為0而計算左邊。此外，Ni、Mo、Cr、Cu也是提高淬火性的元素，為了得到高強(qiáng)度，優(yōu)選添加其中的一種或兩種以上。Ni還具有在二相區(qū)加熱鋼時使奧氏體微細(xì)地產(chǎn)生的效果。另一方面，如果Ni的添加量過大，則鋼管的坯料即鋼板中的馬氏體量過剩，使得強(qiáng)度過高，從而損害成形性。因此優(yōu)選將Ni量的上限規(guī)定為1.00%。關(guān)于Mo、Cr及Cu，如果過剩地添加，則因淬火性提高而使鋼管的坯料即鋼板的強(qiáng)度過高，有時損害成形性。因此，優(yōu)選將Mo、Cr及Cu的添加量的上限分別規(guī)定為0.60%、1.00%及1.00%。再有，也可以選擇性地添加Nb、Ti、V、B、Ca、REM中的一種或兩種以上。Nb、Ti及V有助于鋼組織的微細(xì)化、B有助于淬火性的提高、Ca及REM有助于夾雜物的形態(tài)控制。Nb是軋制時抑制奧氏體再結(jié)晶的元素。為了使加熱前的鋼管的晶粒直徑微細(xì)化，優(yōu)選添加0.01X以上的Nb。此外，為了確保管線管所要求的韌性，優(yōu)選添加Nb。另一方面，如果高于0.30%地過剩添加Nb，則使韌性劣化，因此將其上限規(guī)定為0.30%。Ti是形成微細(xì)的TiN、抑制板坯再加熱時的奧氏體晶粒的粗大化的元素。此外，在Al量低到例如為0.005%以下時，Ti作為脫氧劑發(fā)揮作用。為了通過添加Ti、使顯微組織微細(xì)化來改善韌性，優(yōu)選含有0.001%以上的N、含有0.005%以上的Ti。另一方面，如果Ti量過大，則產(chǎn)生TiN的粗大化、及TiC造成的析出硬化，使得韌性劣化，因此優(yōu)選將其上限規(guī)定為0.03%。V具有與Nb大致相同的效果，但其效果與Nb相比小一些。為了得到該效果，優(yōu)選添加0.01%以上的V。另一方面，如果過剩地添加，則使得韌性劣化，因此將V的添加量的上限規(guī)定為0.30%。B是提高鋼的淬火性的元素，具有在從二相區(qū)開始的空冷時抑制奧氏體分解成鐵素體和碳化物，促進(jìn)MA的生成的效果。為得到該效果，優(yōu)選添加0.0003X以上的B。另一方面，如果添加超過O.003X的B，則因生成粗大的含B碳化物而損害韌性，因此優(yōu)選將其上限規(guī)定為0.003%。Ca及REM是抑制MnS等硫化物的形態(tài)、有助于提高韌性的元素，優(yōu)選添加一方或雙方。為了得到該效果，優(yōu)選添加0.001X以上的Ca、0.002X以上的REM。另一方面，如果Ca超過0.01%、REM超過0.02%，則因生成CaO-CaS、或REM-CaS而形成大型集聚物、大型夾雜物，有時損害鋼的清潔度。因此，優(yōu)選將Ca的添加量的上限規(guī)定為0.01%、將REM的添加量的上限規(guī)定為0.02%。再者，Ca添加量的更優(yōu)選的上限為0.006%。接著，對熱處理后的鋼管的組織進(jìn)行說明。為了得到優(yōu)良的變形特性，尤其為了提高擴(kuò)管性能、且降低屈服比，優(yōu)選將鋼管的組織形成為由以面積率計為210%的區(qū)和剩余部分為軟質(zhì)相構(gòu)成的二相組織。另一方面，如果使二相區(qū)加熱時的奧氏體組織率達(dá)到10X以上，則C向奧氏體的濃縮不充分，空冷時分解成鐵素體和滲碳體。所以，難以得到超過10%的區(qū)。再者，如果用光學(xué)顯微鏡觀察，MA在LePera腐蝕后被著色成白色。此外，如果用掃描式電子顯微鏡(SEM)觀察經(jīng)過硝酸乙醇腐蝕的試樣，由于MA的部分不易被腐蝕，因此觀察到島狀且平滑的組織。所以，MA的面積率可通過對LePera腐蝕后的試樣的光學(xué)顯微鏡組織照片、硝酸乙醇腐蝕后的試樣的SEM組織照片進(jìn)行圖像解析來測定。關(guān)于變形特性、尤其擴(kuò)管性能，越容易進(jìn)行加工硬化越能提高。因此，只要將MA的面積率規(guī)定為210%，鋼管的圓周方向的加工硬化系數(shù)就達(dá)到0.10以上，就可得到優(yōu)良的擴(kuò)管性能。MA以外的部分為軟質(zhì)相，這是在ACl+10°CACl+60°C、優(yōu)選在ACl+20°CACl+60°C的溫度范圍將熱處理前的鋼管組織即鐵素體、馬氏體、貝氏體加熱后被空冷的相。在本發(fā)明中，將通過Ac,10。CACi+6(TC、優(yōu)選ACi+2(rCACi+6(rC的溫度范圍的加熱及空冷而被軟化的馬氏體、貝氏體分別稱為高溫回火馬氏體、高溫回火貝氏體。也就是說，軟質(zhì)相包含鐵素體、高溫回火馬氏體及高溫回火貝氏體中的一種或兩種以上。再者，在本發(fā)明的成分范圍的鋼中，可通過下式計算求出ACl。ACl=723+29.1XSi_10.7XMn_16.9X(Ni-Cr)其中，Si、Mn、Ni、Cr分別為各元素的含量(質(zhì)量％)。此外，關(guān)于Ac"也可通過從所制造的鋼板采集試驗(yàn)片，或在實(shí)驗(yàn)室制造具有相同組成的鋼材，通過實(shí)驗(yàn)來測定。例如，鋼的加熱時的相變溫度可通過以恒定速度加熱試驗(yàn)片，測定其膨脹量的所謂熱膨脹(Formaster)試驗(yàn)來求出。通過根據(jù)由熱膨脹試驗(yàn)得到的溫度與膨脹量的關(guān)系求出彎曲的開始點(diǎn)及結(jié)束點(diǎn)的溫度，能夠分別確定奧氏體相變的開始溫度(ACl)及奧氏體相變的結(jié)束溫度(Ac3)。通常，如果在AClAc3下對鋼進(jìn)行加熱，則馬氏體、貝氏體、鐵素體中的一部分相變成奧氏體，剩余部分以體心立方結(jié)構(gòu)的組織的狀態(tài)進(jìn)行回復(fù)。特別是在本發(fā)明的制造方法中，由于在Ac,l(TCAc,6(TC、優(yōu)選在Ac,2(rCAc一6(TC的比較低溫的溫度區(qū)域進(jìn)行加熱，因此加熱前存在的馬氏體及貝氏體沒有相變成奧氏體的部分較多，以受到回火處理的軟化相的形式殘存。也就是說，如果在Aq+l(TCACl+60°C、優(yōu)選在ACl+20°CACl+60°C的溫度范圍對熱處理前的鋼管中生成的馬氏體及貝氏體進(jìn)行加熱，則因位錯的回復(fù)及固溶C的析出而軟化，分別成為高溫回火馬氏體及高溫回火貝氏體。此外，鐵素體中混合存在兩部分組織，一部分在加熱前也是鐵素體，在加熱中進(jìn)行回復(fù)；另一部分在ACl+10°CACl+60°C、優(yōu)選在ACl+20°CACl+60°C的溫度范圍被加熱時相變成奧氏體，在空冷中進(jìn)行逆相變，即，分解成鐵素體和滲碳體。可是，由于這些組織難以用光學(xué)顯微鏡進(jìn)行區(qū)分，所以統(tǒng)稱為鐵素體。對于具有這樣的成分及金屬組織的本發(fā)明的變形特性優(yōu)良的鋼管，其抗拉強(qiáng)度為500900MPa、厚度為5mm20mm。特別是在擴(kuò)管用油井用鋼管中，所要求的抗拉強(qiáng)度為550900MPa、厚度為5mm15mm、優(yōu)選為7mm15mm。此外，在低屈服比管線管中，所要求的抗拉強(qiáng)度為500750MPa、厚度為5mm20mm。接著，對含有上述成分的變形特性優(yōu)良的鋼管的制造條件進(jìn)行說明。本發(fā)明的變形特性優(yōu)良的鋼管的制造方法是在不對母鋼管實(shí)施縮徑軋制等熱加工的情況下實(shí)施熱處理。但是，也可以在熱處理前以冷態(tài)實(shí)施用于提高圓度的定徑、及用于矯正形狀的加工。本發(fā)明的變形特性優(yōu)良的鋼管的制造方法基本上是在上述制造條件下，即在Ac一l(TCAc,6(rC、優(yōu)選在Ac,2(rCACi+6(rC的溫度范圍加熱母鋼管后進(jìn)行空冷。所以，根據(jù)本發(fā)明，在將母鋼管整體加熱后，通過空冷也能提高變形特性，不需要實(shí)施要求大規(guī)模的熱處理設(shè)備的水冷。再者，如果在加熱后進(jìn)行水冷，則不生成MA，而生成馬氏體。將鋼管的加熱溫度規(guī)定為ACl+10°CACl+60°C、優(yōu)選為ACl+20°CACl+60°C，是為了在空冷后得到MA。這是因?yàn)橥ㄟ^在二相區(qū)加熱，如果一部分相變成奧氏體，C就向奧氏體部濃縮，幾乎不分配其它元素。也就是說，在加熱溫度低于Ac一l(TC時，向奧氏體相變的比例過小，難以確保MA。為了使加熱時的奧氏體量增加，優(yōu)選將加熱溫度規(guī)定在Ac一2(TC以上。另一方面，如果在超過Ac一6(TC的溫度下加熱，向奧氏體的相變量則過多。因此，奧氏體相中的C的濃縮量不足，因空冷而分解成鐵素體和滲碳體，難以確保MA。此外，為了得到微細(xì)的晶粒直徑，優(yōu)選將加熱溫度的上限規(guī)定為78(TC以下。因此，為了使Aq達(dá)到72(TC以下，優(yōu)選對鋼管的化學(xué)成分進(jìn)行調(diào)整。本發(fā)明的變形特性優(yōu)良的鋼管、特別是擴(kuò)管用油井用鋼管、低屈服比管線管，無論用哪種制造方法制造都沒有問題，但優(yōu)選壁厚不均較小的方法。只要壁厚不均小，也可以是無縫鋼管，但一般通過成形板厚精度高的熱軋鋼板，進(jìn)行對焊來制造焊接鋼管，因此與無縫鋼管相比，其壁厚不均較小。關(guān)于焊接鋼管的成形方法，作為一般采用的鋼管成形法，可以是擠壓成形或輥壓成形。此外，作為對接部的焊接方法，能夠采用激光焊接、電弧焊接及電焊焊接，由于在電焊管工序中生產(chǎn)率高，因此在本發(fā)明的鋼管、特別是油井用鋼管、管線管的制造中是特別合適的。關(guān)于熱軋鋼板，在奧氏體區(qū)對鋼坯進(jìn)行加熱，在進(jìn)行了粗軋后進(jìn)行精軋，優(yōu)選在精軋后進(jìn)行加速冷卻。再者，坯料即鋼板的抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為600800MPa。熱軋的加熱溫度優(yōu)選為IOO(TC以上，以便將鋼坯的組織形成奧氏體，確保熱加工性。另一方面，如果熱軋的加熱溫度超過127(TC，則有可能因組織粗大化而損害熱加工性，因此優(yōu)選將上限規(guī)定為1270°C。12關(guān)于精軋，為了使鋼管的晶粒直徑微細(xì)化，優(yōu)選將壓下率規(guī)定為50%以上。再者，可通過用軋制前的板厚除軋制前后的板厚的差來求出精軋的壓下率。只要將精軋的壓下率規(guī)定為50%以上，在二相區(qū)對鋼管進(jìn)行加熱時，可均勻分散地生成奧氏體，MA也微細(xì)地分散，從而提高擴(kuò)管特性。在精軋后，如果進(jìn)行加速冷卻，則熱軋鋼板的組織成為包含鐵素體、馬氏體及貝氏體的多相組織。再者，鐵素體和貝氏體的多相組織是最普通的。例如，在精軋后，通過以15°C/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻，在40050(TC進(jìn)行巻取，可得到這樣的多相組織。從而，在二相區(qū)對鋼管進(jìn)行加熱時，能更加均勻地分散、生成奧氏體，MA也微細(xì)地分散，因而可提高變形特性，尤其可提高擴(kuò)管特性，降低屈服比。在利用本發(fā)明的制造方法得到的變形特性優(yōu)良的鋼管中，能夠?qū)U(kuò)管用油井用鋼管插入用鉆管挖掘的地下井、或已設(shè)有其它油井管的井內(nèi)。井有時達(dá)到幾千米的深度。對于在井內(nèi)擴(kuò)管的擴(kuò)管用油井用鋼管，優(yōu)選將壁厚規(guī)定為515mm、將外徑規(guī)定為114331mm。用本發(fā)明的制造方法得到的低屈服比管線管在海底管線管的鋪設(shè)時，能夠采用巻筒鋪管船施工法。優(yōu)選管線管是電焊鋼管，優(yōu)選將壁厚規(guī)定為520mm、將外徑規(guī)定為114610mm。實(shí)施例1用轉(zhuǎn)爐熔煉含有表1所示的化學(xué)成分的鋼，通過連續(xù)鑄造形成鋼坯，在1100120(TC下對所得到的鋼坯進(jìn)行加熱，用連續(xù)熱軋機(jī)進(jìn)行軋制，將壓下率規(guī)定為70%以上，以1020°C/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻，在40050(TC進(jìn)行巻取，由此制造9.56mm厚的熱軋鋼板。以該熱軋鋼板作為坯料，通過電焊管工序制造外徑為193.7mm的鋼管。在表2所示的溫度下對所得到的鋼管進(jìn)行120s的加熱，然后進(jìn)行空冷，如此實(shí)施熱處理。再者，表1中的"0"表示有意地不添加選擇元素。從鋼管上采集以圓周方向作為縱向的試驗(yàn)片進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，測定屈服強(qiáng)度(YS)、抗拉強(qiáng)度(TS)及加工硬化系數(shù)(n值)。關(guān)于n值，可通過制作真應(yīng)變、真應(yīng)力的雙對數(shù)圖，從直線部的傾斜度進(jìn)行測定。再有，通過塞子對鋼管的端部實(shí)施30%擴(kuò)管的擴(kuò)管試驗(yàn)。擴(kuò)管后，測定鋼管的壁厚分布，計算與平均壁厚的差，將最大的壁厚減薄的值作為最大壁厚減薄進(jìn)行評價。此外，用光學(xué)顯微鏡觀察了鋼管的組織。通過對經(jīng)過LePera腐蝕的試樣的組織照片進(jìn)行圖像解析而測定了MA的面積率。再者，MA的殘部為鐵素體、馬氏體及貝氏體，通過維氏硬度的測定確認(rèn)馬氏體及貝氏體軟化。表2中示出其結(jié)果。在表2中，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的比Y/T為屈服比(YS/TS)，以百分比表示。如表2所示，可知在本發(fā)明鋼管中，最大壁厚減薄小，達(dá)0.6mm左右以下，具有與經(jīng)過水冷的實(shí)施No.7同等以上的優(yōu)良的擴(kuò)管性能。再者，實(shí)施No.7為沒有滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00、冷卻為水冷的比較例。此外，實(shí)施No.7的MA面積率的"(9)"表示在加熱鋼管后進(jìn)行水冷時生成的馬氏體的面積率為9%。另一方面，實(shí)施No.6的加熱溫度過高，實(shí)施No.8與實(shí)施No.7同樣，鋼組成為本發(fā)明規(guī)定的范圍以外，空冷后MA的生成不充分，產(chǎn)生超過lmm的大的壁厚減薄。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>帶下劃線的部分表示為本發(fā)明的范圍以外。AcH=723+29.1XSi—10.7XMn—16,9X(Ni—Gr)<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>120(TC下對所得到的鋼坯進(jìn)行加熱，用連續(xù)熱軋機(jī)進(jìn)行軋制，將壓下率規(guī)定為70%以上，以1020°C/s的冷卻速度進(jìn)行冷卻，在50060(TC進(jìn)行巻取，由此制造16mm及8mm厚的熱軋鋼板。以該熱軋鋼板作為坯料，通過電焊管工序制造外徑為400mm的鋼管。從熱處理前的鋼管上采集試驗(yàn)片進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，評價了屈服比(Y/T)。在表4所示的溫度下對所得到的鋼管進(jìn)行120s的加熱，然后進(jìn)行空冷，如此實(shí)施熱處理。再者，表3的化學(xué)成分欄中記載的"0"表示有意地不添加選擇元素。從鋼管的縱向采集試驗(yàn)片進(jìn)行抗拉試驗(yàn)，測定屈服強(qiáng)度(YS)、抗拉強(qiáng)度(TS)。對于韌性，通過進(jìn)行夏氏試驗(yàn)，根據(jù)脆性延展性轉(zhuǎn)變溫度(Trs)來進(jìn)行評價。此外，用光學(xué)顯微鏡觀察了鋼管的組織。通過對經(jīng)過LePera腐蝕的試樣的組織照片進(jìn)行圖像解析而測定了MA的面積率。再者，MA的殘部為鐵素體、馬氏體及貝氏體，通過維氏硬度的測定確認(rèn)馬氏體及貝氏體軟化。表4中示出其結(jié)果。在表4中，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的比Y/T為屈服比(YS/TS)。如表4所示，可知在實(shí)施No.1120的本發(fā)明鋼管中，熱處理后的屈服比都為可適用于巻筒鋪管船施工法的0.90以下。再者，如實(shí)施No.20，如果壁厚/外徑比低，則造管時的加工硬化減小，熱處理前的屈服比也低。實(shí)施No.2124為比較例。實(shí)施No.21為加熱溫度過高的例子，而實(shí)施No.22為加熱溫度過低、MA的生成不充分、屈服比沒有充分下降的例子。實(shí)施No.23、24為沒有滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00、淬火性不足、如果是水冷則不能得到低屈服比，但在空冷時屈服比沒有充分下降的例子。另外，實(shí)施No.23的MA面積率的"(8.0)"表示馬氏體的面積率為8.0%。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>帶下劃線的部分表示為本發(fā)明的范圍以外。Aci=723+29.1XSi—10.7XMn—16.9X(Ni—Gr)<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>如上所述，根據(jù)本發(fā)明能夠廉價地制造變形性能優(yōu)良的鋼管、尤其是擴(kuò)管特性優(yōu)良的擴(kuò)管用油井用鋼管、低屈服比管線管，因此本發(fā)明在產(chǎn)業(yè)上的貢獻(xiàn)是非常顯著的。<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>。象K1陋嵌ss扭傳R舊鵬々穩(wěn)s愁寂iL股權(quán)利要求一種變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于以質(zhì)量％計含有C0.04～0.10％、Mn1.00～2.50％；將以下元素限制在Si0.80％以下、P0.03％以下、S0.01％以下、Al0.10％以下、N0.01％以下；進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Ni1.00％以下、Mo0.60％以下、Cr1.00％以下、Cu1.00％以下；Mn的含量和Cr、Ni、Mo、Cu中的一種或兩種以上的含量滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu≥2.00，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)，顯微組織為二相組織，該二相組織由以面積率計為2～10％的馬氏體-奧氏體組元和軟質(zhì)相構(gòu)成。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于所述軟質(zhì)相由鐵素體、高溫回火馬氏體、高溫回火貝氏體中的一種或兩種以上構(gòu)成。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種Nb:0.010.30%、Ti:0.0050.03%、V:0.30%以下、B:0.00030.003%、Ca:0.01%以下、REM:0.02%以下。4.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的圓周方向的加工硬化系數(shù)為0.10以上。5.根據(jù)權(quán)利要求14中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的壁厚/外徑比為0.03以上。6.根據(jù)權(quán)利要求15中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于鋼管的壁厚為520mm。7.根據(jù)權(quán)利要求16中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管，其特征在于，鋼管的外徑為114610mm。8.—種擴(kuò)管用油井用鋼管油井管，其特征在于其是由權(quán)利要求17中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管構(gòu)成、在井內(nèi)被擴(kuò)管的擴(kuò)管用油井用鋼管油井管，其中鋼管的壁厚為515mm，外徑為114331mm。9.一種管線管，其特征在于其是由權(quán)利要求18中任一項(xiàng)所述的變形特性優(yōu)良的鋼管構(gòu)成的管線管，其中鋼管的壁厚為520mm，外徑為114610mm。10.—種變形特性優(yōu)良的鋼管的制造方法，其特征在于在Ac,l(TCAc一6(rC下對母鋼管進(jìn)行加熱，然后進(jìn)行空冷，顯微組織由以面積率計為210%的馬氏體-奧氏體組元和軟質(zhì)相構(gòu)成；所述母鋼管以質(zhì)量％計含有C:0.040.10%、Mn:1.002.50%;將以下元素限制在Si:0.80%以下、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.10%以下、N:0.01%以下；進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Ni:1.00%以下、Mo:0.60%以下、Cr:1.00%以下、CU:1.00%以下;Mn的含量和Cr、Ni、Mo、Cu中的一種或兩種以上的含量滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)。11.根據(jù)權(quán)利要求IO所述的變形特性優(yōu)良的鋼管的制造方法，其特征在于所述母鋼管以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種Nb:0.010.30%、Ti:0.0050.03%、V:0.30%以下、B:0.00030.003%、Ca:0.01%以下、REM:0.02%以下。12.—種變形特性優(yōu)良的鋼管的母鋼管的制造方法，其特征在于在1000127(TC下對鋼坯進(jìn)行加熱，然后進(jìn)行將精軋壓下率規(guī)定為50^以上的熱軋，將所得到的鋼板成形為管狀，焊接對接部；所述鋼坯以質(zhì)量％計含有C:0.040.10%、Mn:1.002.50%;將以下元素限制在Si:0.80%以下、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.10%以下、N:0.01%以下;進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Ni:1.00%以下、Mo:0.60%以下、Cr:1.00%以下、CU:1.00%以下;Mn的含量和Cr、Ni、Mo、Cu中的一種或兩種以上的含量滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu>2.00，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)。13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的變形特性優(yōu)良的鋼管的母鋼管的制造方法，其特征在于所述鋼坯以質(zhì)量％計進(jìn)一步含有以下元素中的一種或兩種以上Nb:0.010.30%、Ti:0.0050.03%、V:0.30%以下、B:0.00030.003%、Ca:0.01%以下、REM:0.02%以下。全文摘要本發(fā)明提供一種變形性能優(yōu)良的鋼管、尤其是擴(kuò)管特性優(yōu)良的擴(kuò)管用油井用鋼管、低屈服比管線管及其可在不進(jìn)行需要大規(guī)模的熱處理設(shè)備的水冷的情況下制造上述鋼管的方法，上述鋼管以質(zhì)量％計含有C0.04～0.10％、Mn1.00～2.50％，將以下元素限制在Si0.80％以下、P0.03％以下、S0.01％以下、Al0.10％以下、N0.01％以下，以滿足Mn+Cr+Ni+2Mo+Cu≥2.00的方式進(jìn)一步含有Ni1.00％以下、Mo0.60％以下、Cr1.00％以下、Cu1.00％以下中的一種或兩種以上，剩余部分包含鐵及不可避免的雜質(zhì)，顯微組織為二相組織，該二相組織由以面積率計為2～10％的馬氏體-奧氏體組元和軟質(zhì)相構(gòu)成。該制造方法包含在Ac1+10℃～Ac1+60℃下對母鋼管進(jìn)行加熱，然后進(jìn)行空冷。文檔編號C21D8/02GK101755068SQ20088002547公開日2010年6月23日申請日期2008年7月22日優(yōu)先權(quán)日2007年7月23日發(fā)明者小弓場基文,朝日均,石塚哲夫,緒方敏幸申請人:新日本制鐵株式會社