專利名稱：一種高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法
技術領域：
本發(fā)明涉及高爐煉鐵技術領域，更具體地講，涉及一種高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的快速開爐方法。
背景技術：
高爐開爐是一項影響因素多、工藝技術復雜的生產(chǎn)組織過程，開爐順利與否和達產(chǎn)速度的快慢關系到高爐一代爐役的壽命和設備安全，也關系到企業(yè)的投資效益和經(jīng)濟效益。實現(xiàn)快速開爐并盡快達產(chǎn)達效是每一個煉鐵廠追求的目標，也是一個煉鐵廠技術水平和組織管理水平的綜合體現(xiàn)。釩鈦磁鐵礦高爐冶煉具有普通礦高爐冶煉的一切共性，但由于高爐冶煉時的爐渣成分、使用的含釩鈦爐料的冶金性能與普通礦有較大差異，決定了釩鈦磁鐵礦高爐冶煉的一些特殊性，這些特殊性在爐渣(TiO2)含量>20%的高鈦型釩鈦磁鐵礦冶煉的高爐體現(xiàn)更加突出?，F(xiàn)有技術的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐技術由于存在渣量大、產(chǎn)量低、消耗高、料制轉換成功率不高及料制轉換的速度慢等不足，所以影響到開爐后生產(chǎn)的經(jīng)濟技術指標，制約了高爐的達產(chǎn)達效進度，對鋼鐵企業(yè)帶來較大的不利影響。

發(fā)明內容
針對現(xiàn)有技術存在的不足，本發(fā)明的目的之一在于解決上述現(xiàn)有技術中的一個或多個問題。本發(fā)明提供了一種高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法。所述開爐方法包括裝料、鼓風冶煉、出渣和出鐵，其中，所述裝料步驟包括在點火冶煉前，用焦炭填充爐缸以及爐腹的中部和下部，用空料填充爐腹的上部和爐腰，將空料和正常料交替裝入爐身，所述空料包括焦炭和石灰石并且不包括含鐵爐料，所述正常料包括焦炭、含鐵塊礦和石灰石，在點火冶煉后，向高爐中加入正常料；在所述鼓風冶煉步驟中，將進風面積縮小為正常風口面積的60% 70% ；所述開爐方法還包括轉換料制步驟，所述轉換料制步驟是指在進行1. 5 2. 0個冶煉周期時用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，所述鼓風冶煉步驟包括點火冶煉后逐漸增加風量，并且隨著風量的增加逐漸擴大進風面積。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，在所述鼓風冶煉步驟中，對進風面積的控制通過在風口處設置風口耐火套圈，所述風口耐火套圈具有面積為風口面積的60% 70%的通孔，并且能夠通過擴大通孔來實現(xiàn)擴大進風面積。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法還包括在將所述空料和正常料裝入高爐的同時執(zhí)行帶風操作，以增加料柱的透氣性。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，所述帶風操作包括在向爐身裝入正常料的過程中，通過風口向高爐中送冷風，待裝料至當前料面距離正常料線5m 7m時，將冷風改為熱風，然后點火，同時繼續(xù)裝料至正常料線。
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根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，在所述帶風操作步驟中，所述冷風的溫度小于或等于200°c，所述熱風的溫度為680°C 720°C。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，對爐容為1000 2000m3的高爐而言，熱風的風壓為0. 6 0. 8X0. IMpa，對爐容為2000 5000m3的高爐而言，熱風風壓為0. 7 1. 0X0. IMpa0根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，所述轉換料制步驟通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制在1. 8 2. 0的范圍內來確保料柱邊緣和中心均形成煤氣通路。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，所述含鐵塊礦和石灰石的粒度為25mm 75mm。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，所述空料和/或正常料還包括硅石。與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明的開爐方法的有益效果包括操作穩(wěn)定成功率高、達產(chǎn)達效速度快、能夠改善開爐后煉鐵生產(chǎn)的經(jīng)濟技術指標等。
具體實施例方式根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦開爐方法包括裝料、鼓風冶煉、出渣和出鐵，其中，所述裝料步驟包括在點火冶煉前，用焦炭填充爐缸以及爐腹的中部和下部，用空料填充爐腹的上部和爐腰，將空料和正常料交替裝入爐身，所述空料包括焦炭和石灰石并且不包括含鐵爐料，所述正常料包括焦炭、含鐵塊礦和石灰石，在點火冶煉后，向高爐中加入正常料；在所述鼓風冶煉步驟中，將進風面積縮小為正常風口面積的60% 70% ；所述開爐方法還包括轉換料制步驟，所述轉換料制步驟是指在進行1. 5 2. 0個冶煉周期后用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。這里，所述冶煉周期是指高爐煉鐵過程中爐料在高爐內的停留時間。所述含鐵塊礦可以是天然的釩鈦磁鐵礦塊礦或其它高爐常用的含鐵塊礦。在本發(fā)明的開爐方法中，所述爐腹的中部和下部可以為從爐腹的下端向上計算爐腹容積的2/3，所述爐腹的上部可以為爐腹容積的剩余1/3。在裝料步驟中，用焦炭填充爐缸以及爐腹的中部和下部能夠在開爐時提供更多的熱量以加熱高爐；向高爐中裝入空料能夠進一步提供熱量以加熱高爐，同時能夠滿足高爐冶煉造渣對爐料堿度的要求。將進風面積縮小為正常風口面積的60% 70%，能夠快速地活躍爐缸，當進風面積小于正常風口面積的60%時，會導致在開爐送風過程中風壓升高，延緩開爐進程甚至破壞高爐順行，當進風面積大于正常風口面積的70%時，會導致吹不透爐缸，影響爐缸活躍程度。所述轉換料制步驟，即，在進行1. 5 2. 0個冶煉周期時用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦，能夠在確保順利開爐的情況下提高開爐速度。當在進行1. 5個冶煉周期前，用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦會因為風量、煤氣流分布、爐溫等關鍵參數(shù)還沒有達到一個適宜、匹配和穩(wěn)定的狀態(tài)，而造成開爐過程出現(xiàn)波動和不順利，當在進行2. 0個冶煉周期后，用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦會降低開爐速度，進而降低生產(chǎn)效率。在本發(fā)明的一個示例性實施例中，所述鼓風冶煉步驟包括點火冶煉后逐漸增加風量，并且隨著風量的增加逐漸擴大進風面積。例如，在所述鼓風冶煉步驟中，通過在風口處
4設置風口耐火套圈來實現(xiàn)對進風面積的控制，所述風口耐火套圈具有面積為風口面積的 60 % 70 %的通孔，并且能夠通過擴大通孔來實現(xiàn)擴大進風面積。在本發(fā)明的一個示例性實施例中，所述開爐方法還可以還包括在將所述空料和正常料裝入高爐的同時執(zhí)行帶風操作，以增加料柱的透氣性。所述帶風操作包括在向爐身裝入正常料的過程中，通過風口向高爐中送冷風，待裝料至當前料面距離正常料線5m 7m 時，將冷風改為熱風，然后點火，同時繼續(xù)裝料至正常料線。所述帶風操作能夠改善料柱的透氣性。當裝入爐料的當前料面距離正常料線約5m 7m時，將冷風改為熱風并點火冶煉， 能夠加快開爐進度，同時熱風也可進一步改善料柱的透氣性。在本發(fā)明的一個示例性實施例中，在所述帶風操作步驟中，所述冷風的溫度小于或等于2000C，所述熱風的溫度為680°C 720°C。這里，冷風的溫度高于200°C可能會導致由于溫度的積累點燃焦炭。如果熱風的溫度低于680°C，則會導致熱風不能及時點燃焦炭； 如果熱風的溫度高于720°C，則會導致開爐操作過程中風壓過高，不利于開爐操作。例如， 對于爐容為1000 2000m3的高爐而言，帶風操作時，冷風風量可以控制在1500 1800m7 min,如果冷風風量低于1500m7min，則不能起到改善料柱透氣性的作用；如果冷風風量高于1800m7min，則會導致吹出量太大。對于爐容為2000 5000m3的高爐而言，帶風操作時， 冷風風量可以控制在1600 2200m7min，如果冷風風量低于1600m7min，則不能起到改善料柱透氣性的作用；如果冷風風量高于2200m7min，則會導致細顆粒爐料吹出量太大。在本發(fā)明的方法中，熱風風壓的確定是基于要保證開爐過程中的順行，關系到開爐達產(chǎn)的快慢和順利與否。確定了熱風風壓后，熱風風量就是一個與熱風風壓對應的一個參數(shù)，即熱風風壓決定熱風風量。熱風風壓與爐容有關，對1000 2000m3的高爐而言，熱風風壓一般為 0. 6 0. 8X0. IMpa，對2000 5000m3的高爐而言，熱風風壓一般為0. 7 1. 0X0. IMpa0在本發(fā)明的一個示例性實施例中，所述轉換料制步驟通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制在1. 8 2. 0的范圍內來確保料柱邊緣和中心均形成煤氣通路。在本發(fā)明的一個示例性實施例中，所述含鐵塊礦和石灰石的粒度可以為25mm 75mm。將粒度為25mm 75mm的含鐵塊礦和石灰石裝入高爐能夠獲得良好的料柱透氣性和物料還原性，而且，粒度為25mm 75mm的含鐵塊礦和石灰石還具有加工容易、性價比高的優(yōu)點。根據(jù)本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其中，所述空料和/或正常料還包括硅石。向爐料中加入硅石主要是為了調節(jié)爐渣的生成量和成分。本發(fā)明的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法也可以通過以下步驟來實現(xiàn)。(1)開爐方式與原料要求采用焦炭填充爐缸以及爐腹的中部和下部、空料填充爐腹的上部和爐腰、空料和正常料交替裝入爐身的裝料方式，全天然磁鐵塊礦開爐方式。開爐用原料可以為如下原料。磁鐵塊礦一般應選擇渣量合適，易還原，粒度均勻，粒度可以為25 75mm且經(jīng)過篩分后的礦石，盡量減少入爐粉末。例如，磁鐵塊礦中的全鐵(TFe)含量可以為44 50wt%， 二氧化硅(SiO2)含量可以為18 22wt%。石灰石粒度可以在25 75mm之間，且其中有效氧化鈣(CaO)含量可以大于51wt%。此外，原料還可以包括用于調節(jié)高爐渣相成分的硅石，硅石中的氧化硅(SiO2)的含量可以大于85wt%。此外，原料中可以不加錳礦，以降低生產(chǎn)成本。(2)鼓風操作開爐初期由于風量小，鼓風動能不足難以吹活爐缸，故縮小進風面積(例如，為正常鼓風面積的60 70% )，并隨著風量的增加逐漸擴大進風面積，從而避免了傳統(tǒng)方法存在生產(chǎn)正常后需要休風擴大風口的弊端?？梢圆捎迷陲L口處加設風口耐火套圈并且隨著操作的進行逐漸擴大風口耐火套圈的內徑的方式來實現(xiàn)本發(fā)明的目的。從而，實現(xiàn)了開爐操作初期縮小進風面積、不堵風口，開爐操作中后期逐漸增大進風面積，而且實現(xiàn)了均勻送風。在實際開爐操作過程中，除安裝了爐底點火吹管外的風口，其余風口全部加設耐火混凝土風口圈，隨著開爐后風量的增加逐漸打掉套圈，以維持適宜的風速。風口耐火套圈的尺寸根據(jù)高爐的尺寸情況而定，例如，對于爐容為1000 2000m3的高爐，可以在其風口處加設尺寸為Φ90πιπι的風口耐火套圈。所述風口耐火套圈的材質可以是各種耐火搗打料或混凝土。用加設風口圈的方式調整進風面積優(yōu)點一是可以促進進風的均勻；二是風口圈比較容易捅開；三是在爐況的恢復過程中，可以根據(jù)需要調整進風面積。(3)帶風裝料為了避免裝料過程中，因爐料易破碎產(chǎn)生粉末，惡化高爐料柱透氣性，導致風壓高、順行差，制約開爐達產(chǎn)速度。本發(fā)明采用帶風裝料方式以增加料柱的透氣性，從而克服了這一弊端，使開爐達產(chǎn)速度明顯加快。具體來說，在裝空料操作完成之后，向高爐裝入塊礦和石灰石等爐料的過程中，通過風口向高爐中送冷風，冷風的溫度可以小于或等于 200°C，待裝料至當前料面距離正常料線5 7m時，將冷風改為熱風點火，同時繼續(xù)裝料至正常料線。帶風裝料起到的作用包括吹出粉塵、松動料柱、改善料柱的透氣性；物料預加熱；冷風吹入爐缸，松動焦炭消除焦炭死區(qū)的大餅結構等。(4)快速轉換料制通過縮短全塊礦冶煉時間能夠加快高爐的達產(chǎn)達效進度。在本發(fā)明的開爐方法中，在進行1. 5 2. 0個冶煉周期后用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦，并且通過調整裝料制度來確保料柱邊緣和中心均形成煤氣通路，從而能夠實現(xiàn)比傳統(tǒng)方法提前2天轉換料制。具體來講，通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制在1. 8 2. 0的范圍內以獲得既疏松邊緣又疏松中心的料柱，以確保料柱邊緣和中心均形成煤氣通路，從而實現(xiàn)合理控制兩道氣流，保證邊沿和中心都有一定的煤氣通路。以下，將參照具體的示例性實施例來詳細說明本發(fā)明的方法。實施例1在冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的某高爐上使用本發(fā)明的開爐方法。該高爐爐容為 1200m3。含鐵塊礦為高鈦型釩鈦磁鐵塊礦，其中全鐵(TJ含量為Mwt %，二氧化硅(SiO2) 含量可以為18wt%，粒度在25 75mm的范圍內。石灰石粒度在25 75mm之間，且其中有效氧化鈣(CaO)含量大于51wt%。風口面積的選擇，除4個安裝爐底點火吹管的風口外，其余全部安裝Φ90πιπι的風口耐火套圈，進風面積為正常鼓風面積的69. 22%。首先，爐缸和爐腹的中部和下部用焦炭填充，爐腹的上部和爐腰裝入空料，然后向爐身間隔裝入空料和正常料時，開始通過混風閥向高爐送冷風，冷風的溫度和風量分別為120°C和1500m7min。料線達到6. 5m時，改用熱
6風閥送風開爐，風溫680°C，風壓0.70X0. IMpa0下料正常后，逐步增加風量至2000m7min 后，根據(jù)爐況和加風需要逐個打掉風口耐火套圈。在冶煉1. 5個冶煉周期后，轉換料制，用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。并且，在轉換料制的過程中，通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制為1. 85來獲得既疏松邊緣又疏松中心的料柱，從而實現(xiàn)合理控制兩道氣流，保證邊沿和中心都有一定的煤氣通路。實施例2在冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的某高爐上使用本發(fā)明的開爐方法。該高爐爐容為 2000m3。塊礦為高鈦型釩鈦磁鐵塊礦，其中全鐵(TJ含量為Mwt %，二氧化硅(SiO2)含量可以為18wt%，粒度在25 75mm的范圍內。石灰石粒度在25 75mm之間，且其中有效氧化鈣(CaO)含量大于51wt%。風口面積的選擇，除4個安裝爐底點火吹管的風口外，其余全部安裝Φ90πιπι的風口耐火套圈，進風面積為正常鼓風面積的68. 72%。首先，爐缸和爐腹的中部和下部用焦炭填充，爐腹的上部和爐腰裝入空料，再向爐身間隔裝入空料和正常料時，開始通過混風閥向高爐送冷風，冷風的溫度和風量分別為200°C和1800m7min。料線達到6. 9m時，改用熱風閥送風開爐，風溫718°C，風壓0. 73X0. IMpa0風量至2000m7min后，根據(jù)爐況和加風需要逐個打掉風口耐火套圈。在冶煉2. 0個冶煉周期后，轉換料制，用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。并且，在轉換料制的過程中，通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制為1.9來獲得既疏松邊緣又疏松中心的料柱，從而實現(xiàn)合理控制兩道氣流，保證邊沿和中心都有一定的煤氣通路。實施例3在冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的某高爐上使用本發(fā)明的開爐方法。該高爐爐容為 U80m3。塊礦為高鈦型釩鈦磁鐵塊礦，其中全鐵(TFe)含量為46wt%，二氧化硅(SiO2)含量可以為20wt%，粒度在25 75mm的范圍內。石灰石粒度在25 75mm之間，且其中有效氧化鈣(CaO)含量大于55wt%。風口面積的選擇，除4個安裝爐底點火吹管的風口外，其余全部安裝Φ90πιπι的風口耐火套圈，進風面積為正常鼓風面積的67.8%。首先，爐缸和爐腹的中部和下部用焦炭填充，爐腹的上部和爐腰裝入空料，再向爐身間隔裝入空料和正常料時，開始通過混風閥向高爐送冷風，冷風的溫度和風量分別為190°C和1750m7min。料線達到5m時，改用熱風閥送風開爐，風溫720°C，風壓0. 71X0. IMpa0風量至2100m7min后，根據(jù)爐況和加風需要逐個打掉風口耐火套圈。在冶煉2. 0個冶煉周期后，轉換料制，用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。并且，在轉換料制的過程中，通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制為1. 87來獲得既疏松邊緣又疏松中心的料柱，從而實現(xiàn)合理控制兩道氣流，保證邊沿和中心都有一定的煤氣通路。表1示出了實施例1至3的開爐方法的效果數(shù)據(jù)。由表1可以看出，采用本發(fā)明的冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法能夠實現(xiàn)在開爐3天內使高爐的利用系數(shù)達到2. Ot/ (m3 · d)以上。表1實施例1至3的開爐方法的效果
第1天 t/(m3-d)第2天 t/(m3-d)第3天 t/(m3-d)第4天 t/(m3-d)第5天 t/(m3-d)實施例30.4741.6192.0152.0272.163實施例200.3192.0482.3452.421實施例101.2262.3392.4172.382 盡管上面已經(jīng)結合一些示例性實施例描述了本發(fā)明，但是本領域技術人員應該清楚，在不脫離權利要求所限定的精神和范圍的情況下，可以對上述示例性實施例進行修改和改變。
權利要求
1.一種高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，所述開爐方法包括裝料、鼓風冶煉、出渣和出鐵，其特征在于，所述裝料步驟包括在點火冶煉前，用焦炭填充爐缸以及爐腹的中部和下部，用空料填充爐腹的上部和爐腰，將空料和正常料交替裝入爐身，所述空料包括焦炭和石灰石并且不包括含鐵爐料，所述正常料包括焦炭、含鐵塊礦和石灰石，在點火冶煉后，向高爐中加入正常料；在所述鼓風冶煉步驟中，將進風面積縮小為正常風口面積的60% 70% ；所述開爐方法還包括轉換料制步驟，所述轉換料制步驟是指在進行1. 5 2. 0個冶煉周期時用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。
2.如權利要求1所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，所述鼓風冶煉步驟包括點火冶煉后逐漸增加風量，并且隨著風量的增加逐漸擴大進風面積。
3.如權利要求2所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，在所述鼓風冶煉步驟中，對進風面積的控制通過在風口處設置風口耐火套圈，所述風口耐火套圈具有面積為風口面積的60% 70%的通孔，并且能夠通過擴大通孔來實現(xiàn)擴大進風面積。
4.如權利要求1所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，所述開爐方法還包括在將所述空料和正常料裝入高爐的同時執(zhí)行帶風操作，以增加料柱的透氣性。
5.如權利要求4所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，所述帶風操作包括在向爐身裝入正常料的過程中，通過風口向高爐中送冷風，待裝料至當前料面距離正常料線5m 7m時，將冷風改為熱風，然后點火，同時繼續(xù)裝料至正常料線。
6.如權利要求5所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，在所述帶風操作步驟中，所述冷風的溫度小于或等于200°C，所述熱風的溫度為680°C 720°C。
7.如權利要求6所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，對爐容為1000 2000m3的高爐而言，熱風的風壓為0. 6 0. 8X0. IMpa，對爐容為2000 5000m3 的高爐而言，熱風風壓為0. 7 1. 0X0. IMpa0
8.如權利要求1所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，所述轉換料制步驟通過將在料柱的橫截面上將邊緣和中心的礦焦比控制在1. 8 2. 0的范圍內來確保料柱邊緣和中心均形成煤氣通路。
9.如權利要求1所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，所述含鐵塊礦和石灰石的粒度為25mm 75mm。
10.如權利要求1所述的高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法，其特征在于，所述空料和/或正常料還包括硅石。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種高爐冶煉高鈦型釩鈦磁鐵礦的開爐方法。所述開爐方法包括裝料、鼓風冶煉、出渣和出鐵，其中，裝料步驟包括在點火冶煉前，用焦炭填充爐缸以及爐腹的中部和下部，用空料填充爐腹的上部和爐腰，將空料和正常料交替裝入爐身，空料包括焦炭和石灰石并且不包括含鐵爐料，正常料包括焦炭、含鐵塊礦和石灰石，在點火冶煉后，向高爐中加入正常料；在鼓風冶煉步驟中，將進風面積縮小為正常風口面積的60％～70％；所述開爐方法還包括轉換料制步驟，轉換料制步驟是指在進行1.5～2.0個冶煉周期時用高鈦型釩鈦磁鐵燒結礦替換含鐵塊礦。本發(fā)明的方法能夠實現(xiàn)操作穩(wěn)定成功率高、達產(chǎn)達效速度快、改善開爐后煉鐵生產(chǎn)的經(jīng)濟技術指標等效果。
文檔編號C21B5/00GK102337360SQ20111026895
公開日2012年2月1日 申請日期2011年9月13日 優(yōu)先權日2011年9月13日
發(fā)明者宋劍, 張遠祥, 曾華峰, 李剛, 杜斯宏, 雷電 申請人:攀鋼集團攀枝花鋼釩有限公司