具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板及其制備方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及用于家用電器等的薄冷軋鋼板及其制備方法，并且提供具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板及其制備方法。本發(fā)明涉及具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板，其包括：0.15-0.25重量%的碳(C)、1.5-2.5重量%的錳(Mn)、0.1至1.0重量%的硅(Si)、0.01-0.05重量%的鈦(Ti)、5-30ppm的硼(B)，和余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)，其中微結(jié)構(gòu)包括70-100體積%的貝氏體和0-30體積%的鐵素體，并且涉及其制備方法。本發(fā)明所提供的薄鋼板具有高強(qiáng)度和高可成型性，并且因此可以有效地用于——除支撐底盤的強(qiáng)度的產(chǎn)品如用于便攜式電腦、LCD監(jiān)測(cè)器、LCD設(shè)備、PMP或LED?TV等的部件外——需要基于HV500g的300HV或更高的強(qiáng)度的具有高強(qiáng)度的薄冷軋產(chǎn)品等中。
【專利說明】具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板及其制備方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及用于家用電器等的薄冷軋鋼板，及其制備方法，并且更具體而言，涉及具有高強(qiáng)度和高可成型性(formability)的薄冷軋鋼板，以及其制備方法。
[0002]由于大部分現(xiàn)有的在家用電器中使用的鋼板是低碳鋼板，所以可成型性被認(rèn)為是一個(gè)重要的因素而不考慮其強(qiáng)度。
[0003]特別地，由于需要高度的可成型性的優(yōu)異的深拉質(zhì)量(EDDQ)或更高強(qiáng)度的鋼板更集中于其可成型性，控制這些鋼板的強(qiáng)度至低于特定值的水平。
[0004]然而，隨著近來的需要，如在包括主要使用冷軋鋼板的汽車、家用電器等的產(chǎn)品系列中出于低制造成本、高燃料效率、減重等，最重要的關(guān)鍵詞是薄和高強(qiáng)度。即，由于使用薄鋼板降低使用超薄鋼中的產(chǎn)品的總重量，所以可以實(shí)現(xiàn)低制造成本、更薄的產(chǎn)品和產(chǎn)品設(shè)計(jì)范圍。因此，薄和高強(qiáng)度可以地提供一舉多得的效果。
[0005]已經(jīng)進(jìn)行了大量對(duì)具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄鋼板產(chǎn)品開發(fā)的研究。
[0006]該研究通常可以分類為I)使用在制造鋼板過程中產(chǎn)生的變形的織構(gòu)(變形)增強(qiáng)，2)控制在鋼的基體相中可以固體溶解的組分的固溶增強(qiáng)，3)使用沉淀增強(qiáng)以通過沉淀分布而提高純金屬的強(qiáng)度，和4)通過使在最終退火過程中完全重結(jié)晶的鋼帶進(jìn)行二次軋制而引起加工硬化的加工增強(qiáng)。
[0007]這些相關(guān)技術(shù)的發(fā)明通常可以分為兩類:1)使用根據(jù)所施加方法的二次軋制的雙減(DR)型方法，和2)不使用二次軋制的省去DR的方法。即，變形增強(qiáng)、固溶增強(qiáng)、沉淀增強(qiáng)等根據(jù)是否存在二次軋制還可以分為DR型方法和省去DR的方法。
[0008]由于DR型方法使用二次軋制以提高強(qiáng)度而在鋼中產(chǎn)生缺陷如位錯(cuò)，由于二次軋制這不可避免地伴隨有強(qiáng)度提高以緩慢提高鋼板的強(qiáng)度同時(shí)引起伸長率急劇降低，所以在需要高度的可成型性的鋼板部分不使用二次軋制。
[0009]例如，由于進(jìn)行二次軋制的大部分鋼板具有2-3%的低伸長率，所以該鋼板具有通過由于低伸長率和在二次軋制中產(chǎn)生的軋制晶粒的影響而降低可成型性而在軋制方向產(chǎn)生裂縫的缺陷。
[0010]在這些相關(guān)技術(shù)發(fā)明中的碳鋼基于碳含量可以分類為碳含量不大于0.01重量％的超低碳鋼，碳含量為0.01〈C重量％〈0.1的低碳鋼，碳含量為0.1〈C重量％〈0.25的中碳鋼，和碳含量為0.25重量％或更高的高碳鋼。
[0011]超低碳鋼主要用于容器，并且作為超低碳鋼的相關(guān)技術(shù)發(fā)明，公開了日本專利申請(qǐng)第1995-274558號(hào)，其中二次還原中的壓下率降低并且控制Mn含量以提高強(qiáng)度，并且日本專利申請(qǐng)第1997-216980號(hào)，其中控制壓下率以提高可加工性。
[0012]同樣，日本專利申請(qǐng)第2002-30 7898和2002-201574號(hào)公開了一些發(fā)明，其中相同鋼板的高溫強(qiáng)度通過使用Mn、P、TiC等的固體溶液增強(qiáng)和沉淀增強(qiáng)而提高。然而，由于超低碳鋼具有有限的強(qiáng)度并且在進(jìn)行二次軋制以提高其強(qiáng)度的情況下，超低碳鋼的伸長率會(huì)降低至非常低的水平，該超低碳鋼就高可成型性和其在高強(qiáng)度產(chǎn)品中的用途而言具有限制。
[0013]同樣，由低碳鋼形成的最高強(qiáng)度的鋼板用作用于容器的黑鋼板(BP)，關(guān)于用于容器的BP的相關(guān)技術(shù)發(fā)明包括使用高氮鋼和雙還原磨機(jī)(DRM)的技術(shù)(日本專利申請(qǐng)第1990-052642號(hào))，在鋼板中提高M(jìn)n含量并且對(duì)其施加連續(xù)潤滑軋制和二次軋制的技術(shù)(日本專利申請(qǐng)第1996-239734號(hào))，使用過時(shí)效處理效果的技術(shù)(日本專利申請(qǐng)第1997-040883號(hào))，和進(jìn)行快速冷卻和使用通過快速冷卻而獲得的織構(gòu)的技術(shù)(日本專利申請(qǐng)第 2006-074140 號(hào))。
[0014]然而，這些相關(guān)技術(shù)發(fā)明的限制在于低碳鋼具有在通常的連續(xù)退火方法中難以實(shí)現(xiàn)的低強(qiáng)度水平和高冷卻速率，該退火方法即使在強(qiáng)度水平高的情況下也是所需的，并且所獲得的伸長率的范圍低于目標(biāo)伸長率范圍。
[0015]同樣，由于具有0.2重量％或更高的碳含量的最高碳鋼由于PCM中的初始高強(qiáng)度而使截面積還原具有難度和在還原后控制形狀的水平具有難度，其不用于薄冷軋產(chǎn)品。
[0016]近來，通過這些想法的結(jié)合而開發(fā)了多種鋼板，加入磷(P)以在中碳鋼中進(jìn)行基體織構(gòu)的固體增強(qiáng)，同時(shí)形成基體織構(gòu)以具有鐵素體+珠光體的兩相織構(gòu)，并且控制二次軋制以10%或更低的百分比以使強(qiáng)度和伸長率的結(jié)合最大化(韓國專利申請(qǐng)第2009-0084530 號(hào))。
[0017]特別地，該韓國專利公開了所有固體溶液增強(qiáng)、織構(gòu)控制和通過二次軋制的加工硬化用于獲得與其他技術(shù)相比更高的強(qiáng)度水平(Y.s.>650MPa)并且二次軋制的量低，以在軋制方向獲得具有優(yōu)異的可成型性的薄冷軋鋼板。
[0018]然而，這些專利具有限制:由于使用二次軋制而使方法復(fù)雜，并且即使當(dāng)軋制量小時(shí)，由于軋制效果而產(chǎn)生位錯(cuò)導(dǎo)致軋制方向和垂直方向之間可成型性的差異。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0019]摶術(shù)問是頁
[0020]本公開的一個(gè)方面提供具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板以及其制備方法。
[0021]本公開的一個(gè)方面還提供通過合適地控制鋼的組成以及制造鋼的條件，不使用二次冷軋而制備具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板的方法。
[0022]技術(shù)方案
[0023]根據(jù)本公開的一個(gè)方面，具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板可包括:0.15-0.25重量％的碳(C)、1.5-2.5重量％的錳(Mn)、0.I至1.0重量％的硅(Si)、
0.01-0.05重量％的鈦(Ti)、5-30ppm的硼(B)，和余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)，其中微結(jié)構(gòu)包括70-100體積％的貝氏體，和0-30體積％的鐵素體。
[0024]根據(jù)本公開的另一個(gè)方面，制備薄冷軋鋼板的方法包括:加熱具有以下組分的鋼坯:0.15-0.25重量％的碳(C)、1.5-2.5重量％的錳(Mn)、0.1至1.0重量％的硅(Si)、
0.01-0.05重量％的鈦(Ti)、5-30ppm的硼(B)，和余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)；在溫度等于Ar3轉(zhuǎn)變溫度或高于該溫度的溫度下進(jìn)行鋼板的熱精軋以形成熱軋鋼板；在溫度為500-800°C下卷繞熱軋鋼板，在壓下率為50-90%下將熱軋鋼板冷軋以形成冷軋的鋼板；在連續(xù)退火線上將冷軋鋼板保持在750-850°C的退火溫度下30秒或更長；以冷卻速率為10-500C /秒在溫度為250-450°C下冷卻冷軋的鋼板；在250_450°C溫度下保持冷卻的鋼板50秒或更長；并且再冷卻鋼板。
[0025]有益.效果[0026]如上所述，根據(jù)本公開的示例性的實(shí)施方案，可以提供具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄鋼板，并且因此可以有效地用于一一除支撐底盤的強(qiáng)度的部件(如用于產(chǎn)品如便攜式電腦、IXD監(jiān)測(cè)器、IXD設(shè)備、PMP或LED TV等的部件)外——需要基于HV500g的300HV或更高的強(qiáng)度的高強(qiáng)度的薄冷軋產(chǎn)品等中。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0027]圖1提供本發(fā)明鋼和對(duì)比鋼的光學(xué)顯微照片，并且特別地，圖1A為本發(fā)明鋼的光學(xué)顯微照片，并且圖1B為對(duì)比鋼的光學(xué)顯微照片。
[0028]圖2提供在1000x (圖2A)、2000x(圖2B)和5000x(FIG.2C)放大率下拍攝的本發(fā)明鋼的掃描電子顯微鏡(SEM)照片。
[0029]本發(fā)明實(shí)施方式
[0030]在下文中，詳細(xì)描述本發(fā)明。
[0031]為在低的冷卻速率下獲得低溫轉(zhuǎn)變織構(gòu)，排除相對(duì)昂貴的合金元素如Nb、Mo、Ti等并且將相對(duì)廉價(jià)的Mn、B等加入至鋼，通過控制Mn、B等含量以確保高的淬透性，因此即使在慢的冷卻速率下(例如30°C /秒或更低，在連續(xù)退火線(CAL)中在退火方法中的冷卻速率)也可得到低溫轉(zhuǎn)變織構(gòu)。
[0032]本發(fā)明鋼特征在于包括70-100體積％的貝氏體和0-30體積％的鐵素體的織構(gòu)，并且由于貝氏體可以在常用的冷卻速率下獲得，所以本發(fā)明的鋼與馬氏體鋼相比具有降低的變形和優(yōu)異的可加工性的優(yōu)點(diǎn)。
[0033]同樣，由于本發(fā)明的鋼板沒有進(jìn)行二次軋制，其具有HV500的硬度，與進(jìn)行二次軋制的高強(qiáng)度薄鋼板(硬度為HV200-250)相比高HV300或更大，本發(fā)明鋼板在一些軋制方向上不具有在二次軋制過程中產(chǎn)生的各向異性。
[0034]在下文中，描述本公開鋼板的組分(單位:重量％)。
[0035]碳(C)優(yōu)選包含的用量為0.15重量％或更多以控制鋼的織構(gòu)并且確保在制備薄冷軋鋼板中的充分的強(qiáng)度，但是考慮到控制碳化物的沉淀量、鋼板的可加工性、冷軋的可行性、成型劣化，和在退火中的喂料壓下而使碳含量的上限限制為0.25%。
[0036]錳(Mn)降低Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度，在冷卻中提高淬透性以延遲在低冷卻速率下的轉(zhuǎn)變的相(如珠光體)的形成，以使得可以在通常的冷卻速率下可以形成貝氏體，并且其是必要組分，將其加入以防止由于硫(S)雜質(zhì)產(chǎn)生的熱脆性。Mn優(yōu)選加入含量為1.5%或更多，但是考慮可冷軋性、鋼板坯的脆性等而將Mn含量控制至2.5%或更少。在連續(xù)退火方法后，Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度為反向轉(zhuǎn)變溫度以形成使得在出現(xiàn)冷卻時(shí)反向轉(zhuǎn)變的奧氏體池。
[0037]硼(B)為在退火 熱處理過程中即使在常用的冷卻速率下也可與Mn —起提高淬透性以形成貝氏體相的主要元素。當(dāng)B含量低于5ppm時(shí)，無法期望達(dá)到B的效果，并且當(dāng)B含量高于30ppm時(shí)，硼基沉淀會(huì)在晶界處過量形成而不利地影響鋼的物理特性。因此，B含量限制為5-30ppm。
[0038]鈦(Ti)為將其加入以更穩(wěn)定地獲得B效果的元素，并且將其作為清除劑而加入以抑制鋼中由于氮(N)和硼的連接而形成氮化硼。因此，Ti含量以鋼中殘留的N含量的比例而確定并且因此限制為0.01-0.05%。
[0039]硅(Si)為作為脫氧劑而加入并且用于固體溶液增強(qiáng)的元素；然而，當(dāng)Si含量超過1.0%時(shí)，出現(xiàn)裂縫脆化。
[0040]優(yōu)選產(chǎn)品的C、Mn和B含量滿足1.13*104〈(:重量％蝴11重量％*8重量％〈1.875*10-3。
[0041]當(dāng)產(chǎn)品的含量大于1.875*10_3時(shí)，可能出現(xiàn)脆化并且可軋性降低，并且當(dāng)產(chǎn)品的含量低于1.13*10_4時(shí)，Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度提高并且淬透性降低使得貝氏體不能充分形成。
[0042]除上述組分外，可以加入鋁(Al)、磷(P)和硫⑶。
[0043]優(yōu)選地，Al包括的用量可以最聞達(dá)0.06%,并且P和S包括的用量可以分別為最聞達(dá) 0.03%。
[0044]根據(jù)本公開的實(shí)施方案的冷軋鋼板包括70-100體積％的貝氏體和0-30體積％的
鐵素體。
[0045]由于即使在常用的冷卻速率下也可以獲得貝氏體織構(gòu)，根據(jù)本公開實(shí)施方案的冷軋鋼板與馬氏體鋼板相比可以具有較少的變形，由此提高其可加工性和可成型性。
[0046]根據(jù)本公開的實(shí)施方案的冷軋鋼板可以包括鐵素體含量最高達(dá)30體積％。
[0047]鐵素體為使得鋼板的延性提高的微結(jié)構(gòu)，并且包括用量最高達(dá)30體積％。
[0048]在冷軋鋼板的L彎曲測(cè)試中(r=0)，用裸眼觀察到的在拐角部分的裂縫的數(shù)量優(yōu)選每米兩個(gè)或更少。
[0049]在下文中，描述根據(jù)本公開實(shí)施方案的冷軋鋼板的制備條件。
[0050]將具有上述組分的鋼坯加熱，然后在Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度或更高的溫度下熱精軋，并且在500-800°C溫度下卷繞。`
[0051]本公開內(nèi)容特別限制鋼坯加熱溫度的同時(shí)，優(yōu)選鋼坯的加熱溫度限制至1100°C或更高以使得穩(wěn)定地獲得軋制-精煉溫度。
[0052]熱軋制-精煉溫度優(yōu)選限制至Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度或更高的溫度以在奧氏體單相溫度區(qū)域進(jìn)行軋制。
[0053]更優(yōu)選地，熱軋制-精煉溫度為Ar3_950°C。
[0054]在熱精軋中，不特別限制壓下率和冷卻條件。卷繞溫度優(yōu)選限制至500°C或更高以獲得可冷軋性，但是其上限優(yōu)選限制至800°C以防止晶粒粗化。
[0055]熱軋鋼板的厚度不特別限制，但是優(yōu)選為1.0-3.0mm。
[0056]在本公開內(nèi)容中，不大量加入沉淀增強(qiáng)元素，但是控制卷繞溫度至500°C或更高以使在熱軋過程中不形成硬的織構(gòu)，熱軋鋼板的最終強(qiáng)度不會(huì)過高，并且在冷軋過程中酸洗(pickling) &冷軋磨機(jī)(PCM)的軋制載荷降低。
[0057]然后，熱軋鋼板為在壓下率為50-90%下冷軋，并且在連續(xù)退火方法，在連續(xù)退火線上冷軋鋼板在退火溫度為750-850°C下保持30秒或更長，然后這些鋼板在冷卻速率為10-50°C /秒冷卻至范圍為250-450°C的溫度范圍(過時(shí)效溫度范圍)并且在該溫度下保持50秒或更長(過時(shí)效)，最后進(jìn)行冷卻，由此制備具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板。
[0058]設(shè)定冷軋的壓下率以確定最終鋼板的厚度，并且優(yōu)選限制為50-90%。
[0059]當(dāng)冷軋的壓下率低于50%時(shí)，難以獲得目標(biāo)厚度，并且當(dāng)壓下率超過90%時(shí)，可軋性降低。
[0060]當(dāng)退火溫度低于750°C時(shí)，反向轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體難以充分進(jìn)行，并且當(dāng)退火溫度高于850°C時(shí)，容易出現(xiàn)熱屈曲。
[0061]當(dāng)保持時(shí)間小于30秒時(shí)，反向轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體難以充分進(jìn)行。因此，保持時(shí)間優(yōu)選限制至30秒或更多。
[0062]在冷卻停止溫度(過時(shí)效溫度)低于250°C或超過450°C時(shí)，不能充分形成貝氏體。因此，冷卻停止溫度(過時(shí)效溫度)優(yōu)選限制至250-450°C。
[0063]當(dāng)冷卻速率低于10°C /秒時(shí)，會(huì)形成珠光體，當(dāng)冷卻速率高于50°C /秒時(shí)，會(huì)形成馬氏體。因此，冷卻速率優(yōu)選限制至10-50°C /秒。 [0064]更優(yōu)選的冷卻速率為10_30°C /秒。
[0065]當(dāng)保持時(shí)間(過時(shí)效時(shí)間)小于50秒時(shí)，不能充分形成貝氏體。因此，保持時(shí)間(過時(shí)效時(shí)間)優(yōu)選限制至50秒或更長。
[0066]在連續(xù)冷軋過程中鋼板的移動(dòng)速度優(yōu)選限制至100-500m/分鐘以形成精細(xì)的貝氏體相。
[0067]在本發(fā)明中，通過以下方法制備薄冷軋鋼板:將鋼材料(其中通過控制鋼材料中所含的組分而在750-850°C退火過程中出現(xiàn)反向轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體相)冷卻至250-450°C的溫度范圍下的狀態(tài)(其中在冷卻過程中奧氏體相沒有轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w相狀態(tài)等)，并且保持鋼材料在該溫度內(nèi)以引起貝氏體轉(zhuǎn)變，由此在鋼中形成低溫轉(zhuǎn)變織構(gòu)。
[0068]如上所述制備的冷軋鋼板包括70-100體積％的貝氏體和0-30體積％的鐵素體。
[0069]在冷軋鋼板的L彎曲測(cè)試(r=0)中，用裸眼觀察到的在拐角部分的裂縫的數(shù)量優(yōu)選每米兩個(gè)或更少。
[0070]冷軋鋼板的厚度不特別限制但是優(yōu)選為0.5mm或更小。
[0071]如上所述，根據(jù)本公開，具有目標(biāo)強(qiáng)度和可成型性的鋼板可以在連續(xù)退火線上不經(jīng)二次軋制下通過使用以下方法而獲得:排除相對(duì)昂貴的元素如Mo、Nb、Ti等并且將相對(duì)廉價(jià)的Mn、B等用于在連續(xù)退火過程中在起始強(qiáng)度沒有提高的狀態(tài)下促進(jìn)貝氏體轉(zhuǎn)變。
[0072]與使用50°C /秒或更高的快速冷卻速率以在低碳鋼中引起轉(zhuǎn)變并且形成馬氏體微結(jié)構(gòu)等的相關(guān)技術(shù)發(fā)明相比，根據(jù)本公開的鋼板在具有與現(xiàn)有鋼板類似水平強(qiáng)度的同時(shí)可以克服特征為該馬氏體微結(jié)構(gòu)的低可成型性并且防止由于剪切變形而產(chǎn)生的彎曲。
[0073]同樣，本發(fā)明通過降低在連續(xù)退火方法中用于轉(zhuǎn)變的冷卻速率至連續(xù)退火線(CAL)水平的冷卻速率而沒有加入相對(duì)昂貴的元素或施加快速冷卻速率而獲得低溫和高強(qiáng)度轉(zhuǎn)變。
[0074]同樣，由于在本發(fā)明中沒有進(jìn)行二次軋制，所以根據(jù)本公開的鋼板在用于高強(qiáng)度薄材料的變形模式的L彎曲方法中具有良好的可成型性，和高的屈服強(qiáng)度(YR)。
[0075]在下文中，用實(shí)施例而詳細(xì)描述本發(fā)明。
[0076](實(shí)施例1)
[0077]將具有表1所示的組分的鋼熱軋(加熱溫度:1250°C，精軋溫度:900°C，熱軋鋼板的厚度:2.7mm，卷繞溫度:600°C )，然后將這些鋼板在以下表2所示的制備條件下冷軋(初次冷軋壓下率:89%，厚度:0.3mm)，然后這些冷軋鋼板在以下表3所示制備條件下退火以檢驗(yàn)屈服強(qiáng)度、總伸長率、硬度和可成型性(在L彎曲中存在或不存在裂縫)，并且分別在表2中提供屈服強(qiáng)度和總伸長率，表4提供硬度，并且表5提供可成型性評(píng)估結(jié)果(存在或不存在裂縫)。
[0078]根據(jù)退火條件測(cè)量本發(fā)明鋼的轉(zhuǎn)變量，結(jié)果提供于以下表6中。
[0079]在表2中，在對(duì)比鋼A和B中的屈服強(qiáng)度和伸長率為根據(jù)二次壓下率的值，并且本發(fā)明鋼的屈服強(qiáng)度和伸長率為直接連續(xù)退火而未經(jīng)二次軋制的值。
[0080]表5示出本發(fā)明鋼和對(duì)比鋼的可成型性測(cè)試結(jié)果，其中由于L彎曲測(cè)試受到在模具清洗中是否形成裂縫所影響，假定模具間歇設(shè)定為幾乎為零的差的環(huán)境并且使用r=0彎曲進(jìn)行90度L彎曲測(cè)試。
[0081]由于在約700°C的退火溫度制造的本發(fā)明鋼不能獲得目標(biāo)程度的高強(qiáng)度(反向轉(zhuǎn)變由于低的退火溫度而沒有充分地出現(xiàn)，使得微結(jié)構(gòu)中的貝氏體的份額低)，用于測(cè)試片的可成型性測(cè)試的退火溫度分別限制為750°C、780°C和800°C。測(cè)試總計(jì)進(jìn)行兩次。在表5中，〇表示產(chǎn)生裂縫，Λ表示沒有產(chǎn)生裂縫但是產(chǎn)生頸縮(裂縫的前體)，而X表示沒有產(chǎn)生裂縫的光亮的表面。
[0082]表6示出通過膨脹計(jì)測(cè)量而獲得的約350°C的過時(shí)效溫度范圍的貝氏體的相對(duì)量以模擬本發(fā)明鋼板的退火條件對(duì)相轉(zhuǎn)變的影響。關(guān)于此，最后的術(shù)語，即規(guī)一化的轉(zhuǎn)變長度表明在約350 V的過時(shí)效溫度范圍內(nèi)相對(duì)量的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w。
[0083]在以下表2和5中，B表不貝氏體，F(xiàn)表不鐵素體，并且P表不珠光體。
[0084][表 I]
[0085]
【權(quán)利要求】
1.一種具有高強(qiáng)度和高可成型性的薄冷軋鋼板，其包括:0.15-0.25重量％的碳(C)、1.5-2.5 重量 ％ 的猛(Mn), 0.1 至 1.0 重量 ％ 的硅(Si),0.01-0.05 重量 ％的鈦(Ti)、5_30ppm的硼(B)，和余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)，其中超薄冷軋鋼板具有包括70-100體積％的貝氏體和0-30體積％的鐵素體的微結(jié)構(gòu)。
2.權(quán)利要求1的薄冷軋鋼板,其中C、Mn和B的含量的乘積滿足關(guān)系1.13*10_4〈C重量 ％*Mn 重量 ％*B 重量 %<1.875*10-3。
3.權(quán)利要求1或2的薄冷軋鋼板，其中冷軋鋼板厚度小于0.5mm。
4.權(quán)利要求1或2的薄冷軋鋼板，其中在冷軋鋼板的L彎曲測(cè)試中(r=0)，用裸眼觀察到的在冷軋鋼板的拐角部分的裂縫的數(shù)量為每米兩個(gè)或更少。
5.制備薄冷軋鋼板的方法，包括: 加熱具有以下組分的鋼坯:0.15-0.25重量%的碳(C)U.5-2.5重量%的錳(Mn)、0.I至1.0重量%的硅(Si)、0.01-0.05重量%的鈦(Ti)、5-30ppm的硼(B)，和余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)； 在溫度等于Ar3轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度或高于該溫度的溫度下進(jìn)行鋼坯的熱精軋以形成熱軋鋼板； 在溫度為500-800°C下卷繞熱軋鋼板； 在壓下率為50- 90%下將熱軋鋼板冷軋以形成冷軋的鋼板； 在連續(xù)退火線上將冷軋鋼板保持在750-850°C的退火溫度下30秒或更長； 以冷卻速率為10-50°C /秒在溫度為250-450°C下冷卻冷軋的鋼板； 在250-450°C溫度下保持冷卻的鋼板50秒或更長；以及 再冷卻鋼板。
6.權(quán)利要求5的方法，其中C、Mn和B的含量的乘積滿足關(guān)系1.13*10_4〈C重量％*Mn重量 ％*B 重量 %<1.875*10-3。
7.權(quán)利要求5或6的方法，其中在連續(xù)退火過程中鋼板移動(dòng)速度為100-500m/分鐘。
8.權(quán)利要求5或6的方法，其中熱精軋溫度為Ar3-950°C并且冷卻速率為10_30°C/秒。
9.權(quán)利要求5或6的方法，其中熱軋鋼板的厚度范圍為1.0-3.0mm并且冷軋鋼板的厚度小于0.5mmο
10.權(quán)利要求5或6的方法，其中在冷軋鋼板的L彎曲測(cè)試中(r=0)，用裸眼觀察到的在冷軋鋼板的拐角部分的裂縫的數(shù)量為每米兩個(gè)或更少。
【文檔編號(hào)】C21D9/46GK103797143SQ201180073442
【公開日】2014年5月14日 申請(qǐng)日期:2011年9月16日 優(yōu)先權(quán)日:2011年9月16日
【發(fā)明者】李炳鎬, 尹正鳳, 金正哲, 金圣煥 申請(qǐng)人:Posco公司