向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法、熔融鋅液中Al濃度的調(diào)整方法以及向熔融鋅鍋供給Zn ...的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其是向熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的收容有熔融鋅液的熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其中，具有從設(shè)在管狀的插入導(dǎo)向器的下部的供給部供給所述Zn-Al合金的供給工序；所述供給部被浸漬在所述熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁與設(shè)在所述熔融鋅液中的前支承輥之間，且在距所述前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的深度；所述插入導(dǎo)向器的內(nèi)部通過(guò)不活潑氣體而被加壓，防止所述熔融鋅液侵入所述插入導(dǎo)向器的所述內(nèi)部。
【專利說(shuō)明】向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法、熔融鋅液中Al濃度的調(diào)整方法以及向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及鋼板的連續(xù)熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法、熔融鋅液中的Al濃度的調(diào)整方法以及向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置。
[0002]本申請(qǐng)基于2012年03月05日提出的日本專利申請(qǐng)?zhí)卦?012-047546號(hào)并主張其優(yōu)先權(quán)，在此引用其內(nèi)容。
【背景技術(shù)】
[0003]配置在鋼板的連續(xù)熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的熔融鋅鍋內(nèi)的熔融鋅液中的Al濃度(Al相對(duì)于整個(gè)熔融鋅液的重量％)左右鍍鋅鋼板的品質(zhì)、特別是基底金屬和鋅的合金層的品質(zhì)。所以，為了使鍍鋅鋼板的品質(zhì)穩(wěn)定，重要的是使熔融鋅液中的Al濃度保持恒定。
[0004]以往，以補(bǔ)償由鋼板帶出的熔融鋅鍋內(nèi)的熔融鋅帶出量為目的，將含有Al的鋅錠從熔融鋅鍋的上方投入熔融鋅鍋內(nèi)，從而使熔融鋅液的熔融鋅量保持恒定，同時(shí)粗略地調(diào)整熔融鋅中的Al濃度(專利文獻(xiàn)I)。
[0005]此外，還采用一種如下的方法，即吸取熔融鋅鍋內(nèi)的熔融鋅的一部分而實(shí)施ICP分析、或者利用設(shè)在熔融鋅鍋內(nèi)的Al濃度計(jì)而測(cè)定熔融鋅液中的Al濃度，在熔融鋅液中的Al濃度降低時(shí)，由人工將含有Al濃度比含Al的鋅錠高的Zn-Al合金片(所謂鋁餅)從熔融鋅鍋的上方投入熔融鋅液的表層，從而微調(diào)熔融鋅中的Al濃度。一般地說(shuō)，上述鋅錠的重量為幾十~幾百kg，微 調(diào)用的Zn-Al合金片(鋁餅)的重量為5~IOkg左右。
[0006]含有Al的鋅錠中以及Zn-Al合金片中的Al的比重比鋅小。因此，在用上述這樣的方法投入含Al的鋅錠或Zn-Al合金片時(shí)，在熔融鋅液的液面Al發(fā)生濃化，液面附近處于高Al濃度狀態(tài)。另一方面，熔融鋅鍋內(nèi)的底部處于低Al濃度狀態(tài)，容易在底部發(fā)生并堆積底渣。如果連續(xù)熱浸鍍鋅生產(chǎn)線的通板速度達(dá)到高速，則通過(guò)鍋內(nèi)的攪拌流動(dòng)將該底渣卷起，從而附著在鋼板上。附著在鋼板上的底渣成為擠壓缺陷(pressing flaw)的原因，使鍍鋅鋼板的產(chǎn)品價(jià)值降低。因此，現(xiàn)在為了避免此問(wèn)題，對(duì)通板速度的上限進(jìn)行限制，同時(shí)定期地停止設(shè)備吸出底渣。這些通板速度的限制以及定期的設(shè)備停止都成為生產(chǎn)率下降的原因。
[0007]此外，在上述這樣的用人力投入時(shí)，投入間隔大，目標(biāo)Al濃度和實(shí)際Al濃度之差增大是不可避免的。由此，成為鍍鋅鋼板的合金層的品質(zhì)不穩(wěn)定，發(fā)生稱之為未燒透的合金化不足，或發(fā)生過(guò)合金，從而使產(chǎn)品價(jià)值降低的原因。
[0008]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0009]專利文獻(xiàn)
[0010]專利文獻(xiàn)1:日本特開2005-240155號(hào)公報(bào)
【發(fā)明內(nèi)容】

[0011]發(fā)明所要解決的課題[0012]本發(fā)明的目的在于解決上述以往的問(wèn)題。也就是說(shuō)，本發(fā)明的目的在于，提供向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法、熔融鋅液中Al濃度的調(diào)整方法以及向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置，它們經(jīng)常使鋼板的連續(xù)熱浸鍍鋅生產(chǎn)線的熔融鋅鍋內(nèi)的熔融鋅液中的Al濃度保持恒定，而且即使進(jìn)行比以往高速的通板，也不會(huì)發(fā)生擠壓缺陷、合金化不足、過(guò)合金 [0013]用于解決課題的手段
[0014]本發(fā)明是基于上述見解而提出的，其要點(diǎn)如下。
[0015](I)也就是說(shuō)，本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式涉及一種向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其是向熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的收容有熔融鋅液的熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其中，具有從設(shè)在管狀的插入導(dǎo)向器的下部的供給部供給所述Zn-Al合金的供給工序；所述供給部被浸潰在所述熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁與設(shè)在所述熔融鋅液中的前支承輥之間，且在距所述前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的深度；所述插入導(dǎo)向器的內(nèi)部通過(guò)不活潑氣體而被加壓，防止所述熔融鋅液侵入所述插入導(dǎo)向器的所述內(nèi)部。
[0016](2)根據(jù)上述(I)的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其中，所述Zn-Al合金也可以是絲狀、片狀、粉末狀中的任一種形態(tài)。
[0017](3)根據(jù)上述(I)的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其中，所述插入導(dǎo)向器的所述供給部也可以設(shè)置在排出流中，該排出流產(chǎn)生于所述熔融鋅液中的所述前支承輥與行走的所述鋼板之間。
[0018](4)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式涉及一種熔融鋅液中Al濃度的調(diào)整方法，其中，具有控制工序:其根據(jù)由設(shè)在所述熔融鋅鍋內(nèi)的Al濃度計(jì)測(cè)定的Al濃度，對(duì)采用上述(I)~
(3)中任一項(xiàng)所述的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法所供給的所述Zn-Al合金的供給量進(jìn)行控制。
[0019](5)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式涉及一種向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置，其是向熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的收容有浸潰著前支承輥的熔融鋅液的熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置，其中，具有:管狀的插入導(dǎo)向器，其下部具有供給部，被設(shè)置于所述熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁與設(shè)在所述熔融鋅液中的所述前支承輥之間；以及氣體供給裝置，其向所述插入導(dǎo)向器的內(nèi)部供給不活潑氣體；所述供給部的設(shè)置位置為所述熔融鋅液中且距所述前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的深度；所述Zn-Al合金從所述插入導(dǎo)向器的所述供給部供給至所述熔融鋅液中。
[0020]發(fā)明的效果
[0021]根據(jù)本發(fā)明的上述實(shí)施方式，通過(guò)從供給部向熔融鋅鍋內(nèi)供給Zn-Al合金，能夠使Al均勻地?cái)U(kuò)散到熔融鋅液中，其中所述供給部浸潰在熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁與設(shè)在熔融鋅液中的前支承輥之間，且在距熔融鋅液中的前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的深度中，并設(shè)于管狀的插入導(dǎo)向器的下部。其結(jié)果是，可抑制由熔融鋅鍋內(nèi)的熔融鋅液中的Al濃度不均勻所造成的底渣的發(fā)生，即使提高通板速度，起因于底渣卷起的擠壓缺陷也減少。因此，可謀求生產(chǎn)率的提高。
[0022]此外，根據(jù)本發(fā)明的上述實(shí)施方式，通過(guò)根據(jù)由Al濃度計(jì)測(cè)定的熔融鋅液中的Al濃度來(lái)控制所供給的Zn-Al合金的量，常常能夠?qū)óa(chǎn)生基底金屬和鋅的合金反應(yīng)的鋼板表面的熔融鋅液中的Al濃度維持恒定。因此，合金層的品質(zhì)穩(wěn)定，能夠防止被稱為未燒透的合金化不足以及過(guò)合金的發(fā)生。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0023]圖1是本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法的說(shuō)明圖。
[0024]圖2是圖1的主要部位的剖視圖。
[0025]圖3是表示熔融鋅鍋內(nèi)的熔融鋅液的流動(dòng)的側(cè)視圖。
[0026]圖4A是表示使用水模型的實(shí)驗(yàn)中的各顆粒計(jì)數(shù)器的位置的說(shuō)明圖、側(cè)視圖。
[0027]圖4B是表示使用水模型的實(shí)驗(yàn)中的各顆粒計(jì)數(shù)器的位置的說(shuō)明圖、俯視圖。
[0028]圖5是表示使用水模型的實(shí)驗(yàn)中的換算成實(shí)際設(shè)備的從前支承輥的下端到丙烯基示蹤物添加位置的距離和示蹤物檢測(cè)比ε之間的關(guān)系的曲線圖。
[0029]圖6是鋼板寬度比率的說(shuō)明圖。
[0030]圖7是表示鋼板寬度比率和示蹤物檢測(cè)比η以及示蹤物檢測(cè)比μ之間的關(guān)系的曲線圖。
[0031]圖8Α是表示實(shí)施例中的Al濃度計(jì)的位置的側(cè)視圖。
[0032]圖8Β是表示實(shí) 施例中的Al濃度計(jì)的位置的俯視圖。
[0033]圖9是表示圖8Α以及圖8Β的X位置的Al濃度的曲線圖。
[0034]圖10是表示圖8Α以及圖8Β的Y位置的Al濃度與圖8Α以及圖8Β的X位置的Al濃度之比的曲線圖。
[0035]圖11是表示圖8Α以及圖8Β的Z位置的Al濃度與圖8Α以及圖8Β的X位置的Al濃度之比的曲線圖。
[0036]圖12是表示渣卷起率的曲線圖。
【具體實(shí)施方式】
[0037]以下對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。
[0038]在圖1中，I是鋼板的熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的熔融鋅鍋，2是其內(nèi)部收容的熔融鋅液。熔融鋅鍋I的內(nèi)部以浸潰在熔融鋅液2中的狀態(tài)設(shè)有沉沒(méi)棍3、前支承棍4、后支承棍5。鋼板S如圖1所示，從斜方向?qū)肴廴阡\液2中，在通過(guò)沉沒(méi)輥3反轉(zhuǎn)后，從熔融鋅液中的前支承輥4和后支承輥5之間向垂直上方提升。在本實(shí)施方式中，將圖1的紙面右方向稱為鋼板的行走方向上的上游側(cè)，將紙面左方向稱為鋼板的行走方向上的下游側(cè)。
[0039]在熔融鋅鍋I的液面的上方，設(shè)有Zn-Al合金的添加裝置(Zn-Al合金供給裝置)
6。其詳細(xì)內(nèi)容如圖2所示。Zn-Al合金絲7纏繞在滾筒8上，通過(guò)電動(dòng)機(jī)9使該滾筒8旋轉(zhuǎn)，由此經(jīng)由導(dǎo)輥10、10向下方引出Zn-Al合金絲7，從設(shè)在管狀的插入導(dǎo)向器11的下部的供給部向熔融鋅液2中供給。如果考慮到更換Zn-Al合金絲的作業(yè)的安全性，則優(yōu)選滾筒8不在熔融鋅的液面上，而是配置在工作臺(tái)19的上方。優(yōu)選Zn-Al合金絲7的供給為連續(xù)的，但也可以是周期短的間歇供給。插入導(dǎo)向器11由氧化鋁等具有耐熱性的陶瓷制成，被設(shè)置在熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁20與設(shè)在所述熔融鋅液中的所述前支承輥之間，也就是說(shuō)設(shè)在比前支承輥更靠紙面左側(cè)的熱浸鍍鋅液中。另外，上述的供給部被設(shè)定為其深度距熔融鋅液中的前支承輥4的下端達(dá)到±400mm以內(nèi)。
[0040]整個(gè)添加裝置6如圖2所示，被收納在氣密箱12的內(nèi)部，從未圖示的氣體供給裝置向其內(nèi)部、通過(guò)閥門13供給氮?dú)饣駻r氣等不活潑氣體。14是用于檢測(cè)氣密箱12的內(nèi)部壓力的壓力計(jì)。該壓力計(jì)對(duì)從氣體供給裝置通過(guò)閥門13供給的不活潑氣體的量進(jìn)行控制，從而控制插入導(dǎo)向器11內(nèi)部的壓力。供給的不活潑氣體將要侵入插入導(dǎo)向器11的內(nèi)部的熔融鋅下推到例如插入導(dǎo)向器11的下端附近。由此，Zn-Al合金絲7不與熔融鋅接觸而下降到插入導(dǎo)向器11的下端，在從下端部出來(lái)的瞬間與熔融鋅接觸而開始熔化，也就是說(shuō)開始Zn-Al合金向熔融鋅液中的供給。開始向熔融鋅液中供給Zn-Al合金的位置相當(dāng)于插入導(dǎo)向器的供給部。再者，不采用不活潑氣體而采用空氣(大氣)有可能使熔融鋅以及Zn-Al合金氧化，因此是不優(yōu)選的。
[0041]如圖1所示，在熔融鋅鍋I中設(shè)有適當(dāng)數(shù)量的Al濃度計(jì)15。在本實(shí)施方式中，根據(jù)由該Al濃度計(jì)15測(cè)定的Al濃度來(lái)控制Zn-Al合金的供給量。由此能夠?qū)⑷廴阡\液2中的Al濃度維持恒定。再者，關(guān)于Zn-Al合金的供給量，例如，能夠通過(guò)改變絲7的進(jìn)給速度來(lái)控制。如果加快絲的進(jìn)給速度，則即使與熔融鋅接觸，有時(shí)也不會(huì)使絲立即熔化，但在此種情況下，也可以對(duì)絲進(jìn)行預(yù)熱。
[0042]接著，對(duì)將插入導(dǎo)向器11的供給部規(guī)定為距熔融鋅液2中的前支承輥4的下端±400mm以內(nèi)的深度的理由進(jìn)行說(shuō)明。
[0043]圖3是表示產(chǎn)生于熔融鋅鍋I內(nèi)部的熔融鋅液的流動(dòng)的圖示。在熔融鋅液2中，前支承輥4形成的輥旋轉(zhuǎn)流B和鋼板S附近的隨伴流A發(fā)生碰撞，發(fā)生朝向鋼板的行走方向上的下游側(cè)(紙面左側(cè))的強(qiáng)的排出流C。排出流C與壁面碰撞而上下分離，沿熔融鋅鍋I的整體循環(huán)。本實(shí)施方式中，規(guī)定將從插入導(dǎo)向器11供給Zn-Al合金的位置設(shè)在排出流C中，隨著該強(qiáng)的排出流C使Zn-Al合金有效且均勻地?cái)U(kuò)散。
[0044]如上所述，排出流C朝向前支承輥的鋼板行走方向上的下游側(cè)。因此，本
【發(fā)明者】認(rèn)為，以插入導(dǎo)向器的供給部相對(duì)于前支承輥成為鋼板行走方向上的下游側(cè)的方式設(shè)置插入導(dǎo)向器是有效的。此外，本
【發(fā)明者】為了對(duì)插入導(dǎo)向器的設(shè)置位置進(jìn)行更詳細(xì)的研究，多次進(jìn)行了采用使弗勞德數(shù)類似 于實(shí)際設(shè)備的1/5規(guī)模的水模型的試驗(yàn)，并進(jìn)行了流動(dòng)分析。流動(dòng)分析中采用粒徑為50 μ m的丙烯基示蹤物，從各式各樣的深度添加丙烯基示蹤物，在液面?zhèn)群鸵旱讉?cè)通過(guò)顆粒計(jì)數(shù)器16、17、18計(jì)數(shù)示蹤物檢測(cè)數(shù)。這些顆粒計(jì)數(shù)器16、17、18的位置如圖4A、圖4B所示。另外，圖5的曲線圖中將(液面?zhèn)鹊氖聚櫸餀z測(cè)數(shù)/液底側(cè)的示蹤物檢測(cè)數(shù))作為示蹤物檢測(cè)比ε，歸納了從前支承輥4的下端到丙烯基示蹤物添加位置的距離和示蹤物檢測(cè)比ε之間的關(guān)系。再者，圖5的距前支承輥的距離是從水模型和實(shí)際設(shè)備的尺寸的比率換算成實(shí)際設(shè)備中的距離的值。
[0045]這里，求出ε時(shí)所用的液面?zhèn)鹊氖聚櫸餀z測(cè)數(shù)是通過(guò)圖4Α的顆粒計(jì)數(shù)器16測(cè)定的結(jié)果，液底側(cè)的示蹤物檢測(cè)數(shù)是通過(guò)圖4Α的顆粒計(jì)數(shù)器18測(cè)定的結(jié)果。
[0046]再者，圖4Α是水模型試驗(yàn)中所用的水槽的側(cè)視圖。圖4Β是水槽的俯視圖。從圖4Α、圖4Β中得知，顆粒計(jì)數(shù)器16、17、18在深度方向以及鋼板的寬度方向被設(shè)置在不同的位置上。
[0047]如圖5的曲線圖所示，在丙烯基示蹤物的添加位置位于距前支承輥4的下端±400mm左右的范圍(液面?zhèn)葹?00mm以內(nèi)，且在液底側(cè)為400mm以內(nèi))時(shí)，示蹤物檢測(cè)比ε接近I，也就是說(shuō)，確認(rèn)丙烯基示蹤物在液面?zhèn)群鸵旱讉?cè)均等地分散。所以在本發(fā)明中，規(guī)定從浸潰在距前支承輥4的下端±400mm以內(nèi)的深度中的插入導(dǎo)向器11的供給部供給Zn-Al合金。為了更均等地分散，優(yōu)選規(guī)定為距前支承輥4的下端±300mm的深度，更優(yōu)選規(guī)定為± 200mm的深度。
[0048]同樣如圖6所示，在鋼板S的寬度方向使丙烯基示蹤物的添加位置變化，在寬度方向的同一位置的液面?zhèn)群鸵旱讉?cè)通過(guò)顆粒計(jì)數(shù)器計(jì)數(shù)示蹤物檢測(cè)數(shù)。然后將(液面?zhèn)鹊氖聚櫸餀z測(cè)數(shù)+液底側(cè)的示蹤物檢測(cè)數(shù))/投入示蹤物數(shù)定義為示蹤物檢測(cè)比n，歸納在圖7的曲線圖中。這里，求出Π時(shí)所用的液面?zhèn)鹊氖聚櫸餀z測(cè)數(shù)為通過(guò)圖4Α的顆粒計(jì)數(shù)器16測(cè)定的結(jié)果，液底側(cè)的示蹤物檢測(cè)數(shù)為通過(guò)圖4Α的顆粒計(jì)數(shù)器18測(cè)定的結(jié)果。
[0049]該曲線圖的橫軸的鋼板寬度比率如圖6所示，是通過(guò)將從鋼板的邊緣到丙烯基示蹤物的添加位置的距離L除以鋼板的板寬W所得到的值(L/W)。圖7 —并示出了將由設(shè)在鋼板的板寬的外側(cè)(鋼 板寬度比率=110%)的顆粒計(jì)數(shù)器檢測(cè)的示蹤物數(shù)除以投入示蹤物數(shù)得出的示蹤物檢測(cè)比μ。再者，求出μ時(shí)所用的顆粒計(jì)數(shù)器為圖4Α的顆粒計(jì)數(shù)器17。
[0050]由圖7得知，確認(rèn)在從鋼板S的邊緣的外側(cè)添加丙烯基示蹤物的情況下，鋼板寬度內(nèi)的示蹤物檢測(cè)數(shù)下降，鋼板S的邊緣附近的示蹤物檢測(cè)數(shù)增加。這表明添加的Al集中在鋼板S的邊緣附近，在鋼板S的邊緣附近引起合金化不良。相反，在從鋼板寬內(nèi)的中央附近添加丙烯基示蹤物的情況下，示蹤物檢測(cè)比Π高，Al比較高效率地分散。因此，鋼板寬度比率(L/W)優(yōu)選為O~100%，更優(yōu)選為20~80%，最優(yōu)選為40~60%。
[0051]實(shí)施例
[0052]通過(guò)實(shí)際設(shè)備確認(rèn)了上述本發(fā)明的內(nèi)容。熔融鋅鍋為3.lmX3.9mX2.6m(深度)，將插入導(dǎo)向器的供給部規(guī)定為與前支承輥的下端相同的高度(深度)，從插入導(dǎo)向器的供給部供給Zn-Al合金。
[0053]為了測(cè)定Al濃度，分別在熔融鋅液中的圖8所示的X、Y、Z位置設(shè)置Al濃度計(jì)。X在鋼板行走方向上的上游側(cè)的內(nèi)壁面附近，處于距液面(液面)200mm下的位置，Y同樣在鋼板行走方向上的上游側(cè)的內(nèi)壁面附近，處于距液面2000mm下的位置。Z在前支承輥的寬度方向外側(cè)，深度與X相同。
[0054]圖9中示出了 X位置的Al濃度的變化?？v軸為用現(xiàn)有技術(shù)中的Al濃度/本發(fā)明法中的Al濃度表示的第IAl濃度指標(biāo)。相對(duì)于本發(fā)明法，確認(rèn)在現(xiàn)有技術(shù)(鋁餅投入法)中Al濃度因投入鋁餅而較大地變化。
[0055]圖10中示出了現(xiàn)有技術(shù)以及本發(fā)明法中的Y位置的Al濃度相對(duì)于X位置的Al濃度之比(第2A1濃度指標(biāo))的變化。得知:在現(xiàn)有技術(shù)中值通常小于1，向液底部的Al供給不足。另一方面，確認(rèn)根據(jù)本發(fā)明，值一般穩(wěn)定在1，能夠消除熔融鋅液的液面和液底的Al濃度差。
[0056]圖11中示出了 Z位置的Al濃度相對(duì)于X位置的Al濃度之比(第3A1濃度指標(biāo))的變化。在現(xiàn)有技術(shù)中，Al濃度因投入鋁餅而明顯提高，而且隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)，Al濃度較大地變動(dòng)。也就是說(shuō)，得知Al濃度的穩(wěn)定化需要較多的時(shí)間。另一方面，根據(jù)本發(fā)明法，第3A1濃度指標(biāo)的值通常是穩(wěn)定的，能夠使整個(gè)熔融鋅鍋的Al濃度穩(wěn)定化。
[0057]圖12中示出了渣卷起率怎樣隨鋼板的通板速度(線速度:LS)而變化。渣卷起率是通過(guò)將以往的通板速度即110m/min中的浮渣的浮游數(shù)作為100而使浮渣的浮游數(shù)指標(biāo)化而得到的值。該浮渣浮游率減小表示浮渣堆積量減小。根據(jù)本發(fā)明，即使通板速度高到140m/min,也能夠?qū)⒃砥鹇室种圃?00%，與以往相比可將通板限制速度提高30m/min。由此能夠提高生產(chǎn)率，同時(shí)在實(shí)際作業(yè)中，成功地將合金化不良率減少到以往的1/2。
[0058]再者，本發(fā)明并不限定于上述的實(shí)施方式，在不脫離其要點(diǎn)的范圍內(nèi)可進(jìn)行多種設(shè)計(jì)變更。例如，在上述的實(shí)施方式中以絲的形態(tài)添加Zn-Al合金，但是Zn-Al合金的形態(tài)并非限定于絲，除絲狀以外，也能夠采用片狀、粉末狀等形態(tài)。在片狀或粉末狀的情況下，只要采用粉粒體等的定量運(yùn)出裝置，從管狀的插入導(dǎo)向器的供給部供給即可。
[0059]此外，在上述的實(shí)施方式中添加了 Zn-Al合金，但只要在熔融鋅液中熔化的，例如對(duì)于Zn-Al-Mg合金等其它合金也能使用。
[0060]此外，在上述的實(shí)施方式中，從設(shè)在插入導(dǎo)向器下部的供給部供給Zn-Al合金，但供給部的位置并不限定于插入導(dǎo)向器的下部。例如，通過(guò)控制不活潑氣體的壓力，將Zn-Al合金的熔化開始位置規(guī)定為插入導(dǎo)向器的中央部附近，同時(shí)在插入導(dǎo)向器的中央部附近的側(cè)面開孔，也可以從該孔向熔融鋅液中供給Zn-Al合金。在此種情況下，只要投入Zn-Al合金的位置(孔)在距前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的位置即可。
[0061]此外，在上述的實(shí)施方式中作為插入導(dǎo)向器使用直線管狀的裝置，但只要將供給位置形成在規(guī)定位置，插入導(dǎo)向器也可以是直線狀以外的形狀，例如具有曲率等的形狀。
[0062]正如以上所說(shuō)明的那樣，根據(jù)本發(fā)明，能夠使Al均勻地分散到熔融鋅液中，所以即使進(jìn)行比以往更高速的通板，也不會(huì)發(fā)生由底渣的卷起造成的擠壓缺陷或由Al濃度的不均勻造成的合金化不足、過(guò)合金等。
[0063]產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0064]根據(jù)本發(fā)明， 能夠使Al均勻地?cái)U(kuò)散到熔融鋅液中。因此可對(duì)熔融鋅鍋內(nèi)的Al濃度不均勻造成的底渣的發(fā)生進(jìn)行抑制，即使提高通板速度，起因于底渣的卷起的擠壓缺陷也減少。因此，可謀求生廣率的提聞。
[0065]符號(hào)說(shuō)明:
[0066]I熔融鋅鍋2熔融鋅液
[0067]3沉沒(méi)輥4前支承輥
[0068]5后支承棍6添加裝置(Zn-Al合金供給裝置)
[0069]7Ζη-Α1合金絲8滾筒
[0070]9電動(dòng)機(jī)10導(dǎo)輥
[0071]11插入導(dǎo)向器12氣密箱
[0072]13閥門14壓力計(jì)
[0073]15A1濃度計(jì)16、17、18顆粒計(jì)數(shù)器
[0074]19工作臺(tái)20內(nèi)壁
[0075]21供給部
【權(quán)利要求】
1.一種向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其是向熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的收容有熔融鋅液的熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其特征在于: 具有從設(shè)在管狀的插入導(dǎo)向器的下部的供給部供給所述Zn-Al合金的供給工序； 所述供給部被浸潰在所述熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁與設(shè)在所述熔融鋅液中的前支承輥之間，且在距所述前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的深度； 所述插入導(dǎo)向器的內(nèi)部通過(guò)不活潑氣體而被加壓，防止所述熔融鋅液侵入所述插入導(dǎo)向器的所述內(nèi)部。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其特征在于，所述Zn-Al合金為絲狀、片狀、粉末狀中的任一種形態(tài)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法，其特征在于，所述插入導(dǎo)向器的所述供給部設(shè)置在排出流中，該排出流產(chǎn)生于所述熔融鋅液中的所述前支承輥與行走的所述鋼板之間。
4.一種熔融鋅液中的Al濃度的調(diào)整方法，其特征在于，具有控制工序:其根據(jù)由設(shè)在所述熔融鋅鍋內(nèi)的Al濃度計(jì)測(cè)定的Al濃度，對(duì)采用權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的方法所供給的所述Zn-Al合金的供給量進(jìn)行控制。
5.一種向熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置，其是向熱浸鍍鋅生產(chǎn)線中的收容有浸潰著前支承輥的熔融鋅液的熔融鋅鍋供給Zn-Al合金的裝置，其特征在于，所述裝置具有: 管狀的插入導(dǎo)向器，其下部具有供給部，被設(shè)置于所述熔融鋅鍋在鋼板的行走方向上的下游側(cè)的內(nèi)壁與設(shè)在所述熔融鋅液中的所述前支承輥之間；以及 氣體供給裝置，其向 所述插入導(dǎo)向器的內(nèi)部供給不活潑氣體； 所述供給部的設(shè)置位置為所述熔融鋅液中且距所述前支承輥的下端±400mm以內(nèi)的深度； 所述Zn-Al合金從所述插入導(dǎo)向器的所述供給部供給至所述熔融鋅液中。
【文檔編號(hào)】C23C2/06GK103620080SQ201380001688
【公開日】2014年3月5日 申請(qǐng)日期:2013年3月4日 優(yōu)先權(quán)日:2012年3月5日
【發(fā)明者】山內(nèi)優(yōu), 川村三喜夫, 面高正明, 西村秀生 申請(qǐng)人:新日鐵住金株式會(huì)社