離合器用花鍵輪轂及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種離合器用花鍵輪轂及其制造方法，根據(jù)本發(fā)明的某一例子提供一種離合器用花鍵輪轂，以重量比為準，其包括：C:3.4～3.9%、Si:2.1～2.5%、Mn:0.2～0.7%、P:0.01%以下、S:0.009～0.02%、Cu:0.2～0.4%，及殘余量的Fe及不可避免的不純物，所述花鍵輪轂具有在奧氏體基體組織上析出有球狀石墨的形態(tài)的組織。
【專利說明】離合器用花鍵輪轂及其制造方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種離合器用花鍵輪轂及其制造方法，特別是涉及構(gòu)成用于汽車變速裝置上的離合器的花鍵輪轂及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002]通常，離合器作為連接機械裝置的主動軸和從動軸而傳遞動力的機械因素，其特性上要求具備柔和的齒輪變速和迅速而高的動力傳遞應(yīng)答特性。這種離合器應(yīng)用于汽車、摩托車及工業(yè)用機械、壓力機、船舶等各種工業(yè)領(lǐng)域。
[0003]上述離合器具有通過主動齒輪和從動齒輪之間的摩擦力而傳遞旋轉(zhuǎn)力的結(jié)構(gòu)，包括產(chǎn)生摩擦力的離合器盤以及與所述離合器盤連接而將動力傳遞至輪子的驅(qū)動軸的花鍵輪轂。
[0004]對上述花鍵輪轂要求具備耐磨性、剛性及耐疲勞性。以往使用的花鍵輪轂是對將碳(C)、鑰(Mo)、銅(Cu)、鉻(Cr)、錳(Mn)及硅(Si)等元素和鐵一同溶解制鋼而獲得的碳鋼進行鍛造、加工、滲碳、熱處理及表面加工的過程中制造的。但是，由于通過上述多步驟工序而制造花鍵輪轂，存在有因工序復(fù)雜及材料收益率的降低而生產(chǎn)成本上升的問題。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明是為了克服如上所述的現(xiàn)有技術(shù)的問題點而提出的，其課題在于提供一種相比于以往，費用低廉、 易于生產(chǎn)的花鍵輪轂。
[0006]并且，本發(fā)明的又一課題在于提供一種上述花鍵輪轂的制造方法。
[0007]為了達到上述技術(shù)課題，本發(fā)明提供一種離合器用花鍵輪轂，以重量比為準，其包括:C:3.4 ~3.9%、S1:2.1 ~2.5%、Mn:0.2 ~0.7%、Ρ:0.01% 以下、S:0.009 ~0.02%、Cu:0.2~0.4%,及殘余量的Fe及不可避免的不純物,所述花鍵輪轂具有在奧氏體基體組織上析出有球狀石墨的形態(tài)的組織。
[0008]在本發(fā)明的上述技術(shù)方案中，利用具有上述成分及組織的球墨鑄鐵制造花鍵輪轂，與以往的鍛造相比，可以縮短制造工序及時間，并且使得花鍵輪轂具備充分的強度及耐磨性。由此，可低廉容易地制造花鍵輪轂。
[0009]在這里，上述成分可以利用廢料、生鐵及廢鋼等調(diào)整為上述范圍。所謂廢料是指在機械加工過程中產(chǎn)生的屑等，廢鋼是指使用后被廢棄的鋼材等，因這些材料低廉且容易獲得，更能節(jié)減制造費用。
[0010]并且，上述組織可包括針狀鐵素體組織。
[0011]并且，離合器用花鍵輪轂，以重量比為準，可進一步包括Mg: 0.04~0.07%。
[0012]根據(jù)本發(fā)明的另一方案，提供一種離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，包括:以重量比為準，混合包括C:3.4~4.0%、S1: 1.5~1.9%、Mn:0.5%以下、P:0.05%以下、S:0.009~0.02%,Cu:0.2~0.4%，及殘余量的Fe的原料并熔煉得到原液熔液的步驟；在所述原液熔液中投入球化劑及孕育劑，得到熔液的步驟；將所述熔液注入至鑄模，得到輪轂半成品的鑄造步驟；對所述輪轂半成品進行機械加工而形成預(yù)定形狀的步驟；及對機械加工的輪轂半成品進行等溫淬化的步驟。
[0013]在上述得到原液熔液的步驟中，所述原液熔液是在1490~1530°C溫度下取出。
[0014]并且，作為上述球化劑，投入原液熔液質(zhì)量的1.0~1.1%的稀土類硅鐵鎂合金(FeSiMg6REl)。
[0015]并且，上述等溫淬化的步驟包括:將所述輪轂半成品加熱至890~930°C，并維持1.5~2.5小時的步驟；將所述輪轂半成品投入至340~360°C溫度的液體中維持I~2小時的步驟；及，在大氣中冷卻至常溫的步驟。
[0016]并且，上述液體為將KNO3及NaNO3以1:1的質(zhì)量比混合生成的硝酸鹽溶液。
[0017]并且，在注入所述球化劑及孕育劑的狀態(tài)下，熔液的成分，以重量比為準包括:C:3.4 ~3.9%、S1:2.1 ~2.5%、Mn:0.2 ~0.7%、Ρ:0.01% 以下、S:0.05% 以下、Cu:0.2 ~
0.4%及Mg: 0.04~0.07%，及殘余量的Fe。
[0018]所述離合器用花鍵輪轂的制造方法，可進一步包括將完成等溫淬火的輪轂半成品研磨成最終形狀的步驟。
[0019]在本發(fā)明的上述方案中，利用具有上述特性的球墨鑄鐵制造花鍵輪轂，與以往的鍛造相比可以縮短制造工序及時間，并且使得花鍵輪轂具備充分的強度及耐磨性。由此，可低廉容易地制造花鍵輪轂。 【專利附圖】

【附圖說明】
[0020]圖1為表示本發(fā)明所述花鍵輪轂的一實施例的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的圖。
【具體實施方式】
[0021]以下參照附圖，對本發(fā)明所述花鍵輪轂的實施例進行詳細說明。在此，本發(fā)明并非是關(guān)于花鍵輪轂形狀的，而是關(guān)于其材質(zhì)的，因此其形狀不受任何限制。
[0022]通常，鑄鐵的硬度高，具有耐磨性優(yōu)秀、切割性良好的特性，但其拉伸強度較低，脆性較強，一般不作為暴露在高壓環(huán)境的部件使用。特別是，在上述離合器用花鍵輪轂中，如上所述，其動作原理上要求高的耐磨性、耐沖擊性及耐疲勞性。在本發(fā)明中，為了克服鑄鐵的缺點，作為花鍵輪轂的材質(zhì)，利用了具備析出有球狀石墨的奧氏體組織的球墨鑄鐵。
[0023]以下對用于制造球墨鑄鐵的各個元素進行說明。在此，在無特別標記的情況下，各個含量表示重量比。
[0024](I)碳(C):3.4 ~4.0%
[0025]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，以重量比計算，碳(C)的含量為3.4~4.0%，也可以為3.5~4.0%，也可以為3.4~3.9%，也可以為
3.6 ~3.8%。
[0026]存在于鑄鐵內(nèi)部的碳是以石墨形態(tài)存在，或以Fe3C標記的碳化物(或carbide)形態(tài)存在。因此，如果碳含量少，則大部分碳會以碳化物的形態(tài)存在，球狀石墨組織不容易呈現(xiàn)，因此，碳(C)含量要添加3.4%以上，從而獲得整體上均勻的球狀石墨組織。另外，碳含量越高，凝固點越低，這雖然有助于鑄造性的改善，但會導(dǎo)致石墨析出量過多，增加脆性，對拉伸強度帶來不良影響。即，在碳飽和度(Sc)大約在0.8至0.9時，具有最佳拉伸強度，因此，將碳(C)的含量的上限值設(shè)為4.0%，可以獲得良好的拉伸強度。
[0027](2)硅(Si): 1.5 ~1.9%
[0028]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，以重量比計算，硅(Si)的含量為1.5~1.9%，也可以為1.6~1.9%，也可以為1.8~1.9%，也可以是1.6 ~1.8%。
[0029]硅作為石墨化促進元素，其起到分解碳化物并使其析出為石墨的作用。即，硅的添加起到與增加碳量相同的效果。并且，硅還起到使得鑄鐵內(nèi)存在的微細石墨組織生長為片狀石墨組織的作用。如此生長的片狀石墨組織通過鎂或球化劑等的作用生成為球狀石墨。特別是，貝氏體(bainite)基體組織的機械性能隨著Si含量的增加而提高。也就是說，如果大量添加硅，可以兼具強化貝氏體基體組織而提高拉伸強度的作用，這種效果在硅含量為3.0%以下時更為突出。這是因為隨著硅含量的增加，石墨的球徑變小，鐵素體(ferrite)量增加，從而可以促進貝氏體的轉(zhuǎn)換。所述鐵素體可包括針狀的鐵素體組織。
[0030]也就是說，Si/C變大則石墨量減少，廣生聞娃引起的基體組織強化效果，從而可提高拉伸強度，這種效果在熔液中進行孕 育處理(inoculat1n)的情況下更為明顯。
[0031]但是，如果硅含量超過3.0%,則上述效果達到飽和。并且，如果硅含量過高，則會存在碳化物含量減少而降低材料的硬度及耐磨性，材料溶解變得困難，不僅如此，在后續(xù)冷卻過程中奧氏體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為馬氏體結(jié)構(gòu)而導(dǎo)致脆性增加的問題。并且，硅含量越高，導(dǎo)熱性越低，在冷卻或加熱過程中溫度分布不均勻，從而增加殘余應(yīng)力。因此，將硅含量定為1.5~
1.9%。
[0032](3)錳(Mn):0.5% 以下
[0033]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，以重量比計算，錳(Mn)的含量為0.5%以下，也可以為0.001~0.5%，也可以為0.4%以下，也可以為0.001~0.4%，也可以為0.35%以下，也可以為0.001~0.35%，也可以為0.3%以下，也可以為 0.2 ~0.4%ο
[0034]錳作為抑制碳的石墨化的鑄鐵白口化促進元素，起到穩(wěn)定化合碳(即碳化鐵)的作用。并且，錳抑制鐵素體的析出，微細化珠光體(pearlHe)，因此，可用于對鑄鐵的基體組織進行珠光體化的工程中。特別是，錳可以與鑄鐵中的硫結(jié)合而制造硫化錳，該硫化錳浮到熔液表面作為熔渣被去除，或者在凝固后作為非金屬夾雜物殘留在鑄鐵中，防止硫化鐵的生成。也就是說，錳也作為中和硫的影響的元素使用。為了促進珠光體化及去除硫成分，錳的含量為0.5%以下。
[0035](4)磷(P):0.05% 以下
[0036]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，以重量比計算，磷(P)的含量為0.05%以下，也可以為0.007~0.05%,也可以為0.009~0.05%,也可以為0.007~0.01%，也可以為0.01%以下。
[0037]磷形成磷化鐵(Fe3P)化合物，并與鐵素體、碳化鐵一同作為三元共晶斯氏體(steadite)存在。所述磷化鐵容易出現(xiàn)過冷現(xiàn)象,在鑄件中容易引起偏析。因此，磷含量越多其脆性更高，拉伸強度急劇下降。因此，磷含量在0.05%以下。
[0038](5)硫(S):0.009 ~0.02%
[0039]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，以重量比計算,硫(S)的含量為0.009~0.02%,也可以為0.01~0.02%。
[0040]硫添加的量越大，熔液的流動性越是降低，增加其收縮量，也會成為產(chǎn)生收縮孔或龜裂的原因。因此，盡量少量包含硫為佳。因此，使硫的含量控制在以上范圍內(nèi)。
[0041](6)銅(Cu):0.2 ~0.4%
[0042]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，以重量比計算，銅(Cu)的含量為0.2~0.4%,也可以為0.25~0.4%,也可以為0.3~0.4%。
[0043]銅是使得石墨形狀粗短，減少D、E型過冷石墨，促進A型片狀石墨的元素。并且，銅對石墨的形態(tài)改善起到良好的作用，在共析轉(zhuǎn)變過程中抑制石墨化，并減輕鑄鐵的冷硬傾向。并且，改善碳化物的分布，形成珠光體，微細化組織。
[0044]再者，在促進珠光體形成的同時，縮短珠光體之間的距離而微細化珠光體。并且，還具有提高熔液的流動性而提高鑄造性，并降低由此產(chǎn)生的殘留應(yīng)力的效果。并且，銅可使組織更加細密，多少提高鑄鐵的拉伸強度及硬度等。為此，添加上述含量的銅。
[0045](7)生鐵
[0046]作為用于制造本發(fā)明某一實施例所述花鍵輪轂的球墨鑄鐵的原料，可以使用生鐵。生鐵為由鐵礦石直接制造的鐵的一種，其除了 C,還包括硫、憐等不純物。生鐵具有易碎的特性，因此無法軋制或鍛造，但因其熔點低，具有適合作為鑄造原料使用的特性。
[0047]再者，在鋼材 的機械加工過程中生成的屑或碎片的所謂殘余物(scrap)具有母材所具有的特性。并且，作為建筑現(xiàn)場或各種結(jié)構(gòu)物等被應(yīng)用導(dǎo)致壽命已盡的廢鋼也具有原來鋼材所具有的柔性及韌性，因此，在鑄造工序中，若與生鐵一同混合使用，則可用于改善生鐵的特性。
[0048]以下，對本發(fā)明中用于制造輪轂(hub)的制造工序進行說明。
[0049](I)熔煉(smelting)
[0050]選擇適當比例的上述元素而制備原料,將其放入中頻感應(yīng)爐(middle frequencyinduct1n furnace)中加熱至原料全部熔解后進行熔煉。此時,從爐中取出原液熔液的溫度為約1490~1530°C。
[0051](2)球化處理及孕育處理(inoculat1n)
[0052]在上述熔煉步驟中熔煉的原液熔液中接種用于石墨球化的球化劑及孕育劑(接種劑)。此時，作為球化劑，可以使用包括促進石墨球化的元素Mg、Ca及稀土類(RE)的物質(zhì)，具體地，可以使用包括 Mg:5.5-6.5%、S1:44-48%, Ca:0.5-2.5%、AL<1.5%、RE:0.8-1.5%、Mg0〈0.7%等成分的球化劑，例如，添加所述原液熔液的質(zhì)量的1.0~1.1%的FeSiMg6REl。
[0053]另外，孕育能夠產(chǎn)生較多的石墨核從而促進石墨化，均勻化石墨的分布而有利于增強強度，作為孕育劑可以使用鋇硅鐵合金(FeSi72Ba2)，其添加量為所述原液熔液的質(zhì)量的 0.1 ~0.2%ο
[0054]如上所述進行球化處理后，按照重量比，熔液中的成分包括C: 3.4~3.9%、S1:2.1 ~2.5%、Μη:0.2 ~0.7%、Ρ:0.01% 以下、S:0.05% 以下、Cu:0.2 ~0.4%及Mg:0.04 ~0.07%，其余部分的Fe。
[0055](3)鑄造(casting)
[0056]在上述孕育步驟中，將孕育處理的熔液注入至預(yù)先以具有所需形態(tài)的腔體(cavity)而制造的鑄模中。此時,利用濕砂模(green sand mold)進行鑄造,注入過程中的熔液溫度控制在1390~1420°C。并且，球化處理之后的熔液應(yīng)在10分鐘以內(nèi)完成向鑄模的注入。冷卻注入至鑄模中的熔液，獲得由包含球狀石墨、鐵素體及珠光體的球狀鑄鐵形成的輪轂。
[0057](4)機械加工(Machining)
[0058]對在上述鑄造步驟中獲得的輪轂半成品進行一次清洗后，去除貼附在表面上的沙子和氧化層后，進行機械加工而獲得需要的形狀。
[0059](5)等溫淬火處理
[0060]對機械加工的輪轂半成品進行等溫淬火處理(熱處理)。所述等溫淬火處理過程是為了使基體組織奧氏體化，具體地，利用可控制空氣溫度的電阻爐，將被機械加工的具有珠光體基體組織的輪轂半成品加熱至890~930°C的狀態(tài)下，維持1.5至2.5小時，之后迅速放入溫度為340~360°C的硝酸鹽溶液中維持I~2小時后，取出在空氣中冷卻至常溫。通過上述熱處理，轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體基體組織，由此可大大提高韌性及耐沖擊性。
[0061]在此，上述硝酸鹽溶液使用以1:1重量比混合KNO3和NaNO3的硝酸鹽溶液。此處，硝酸鹽溶液的濃度，以及形成所述硝酸鹽溶液的KNO3和NaNO3的濃度，均沒有特別地限制。上述硝酸鹽溶液作為淬火溶劑，與通常的淬火油相比具有優(yōu)點。具體地，上述優(yōu)點如下。
[0062]-在硝酸鹽溶液的淬火過程中，沒有蒸汽膜步驟，高溫區(qū)域的冷卻速度非常快，因此較厚的配件可以具有良好的淬火組織。
[0063]-硝酸鹽溶液在低溫區(qū)域等溫時冷卻速度接近0，因此，淬火變形非常小。 [0064]-硝酸鹽的冷卻速度可通過調(diào)整水含量來進行調(diào)整(在熱油冷卻速度和油冷卻速度的四倍之間)，因此非常方便。
[0065]-配件表面呈現(xiàn)應(yīng)力壓迫狀態(tài)，呈現(xiàn)配件裂開現(xiàn)象減少的趨勢，增加配件壽命。
[0066]-淬火處理后，配件的顏色為均勻的金屬光澤的淺藍色，清洗后無需溝流(channeling)或噴丸(peening),其防腐蝕性能較高。
[0067]完成上述等溫淬火后，上述輪轂具有IlOOMPa以上的拉伸強度和50~55的HRC硬度。
[0068](6)細磨及拋光(fine grinding and polishing)
[0069]通過細磨及拋光加工，使得經(jīng)上述熱處理獲得的碳化物的球墨鑄鐵的輪轂具備最終形狀及要求的品質(zhì)。
[0070]以下，對本發(fā)明的離合器用花鍵輪轂的實施例進行說明。
[0071]實施例1
[0072]以重量比混合C:3.5%,S1:1.6%,Mn:0.3%、Ρ:0.01%,S:0.01%,Cu:0.2% 及作為其余
部分的Fe，將所有原料放入中頻感應(yīng)電阻爐中熔煉出球墨鑄鐵原液，從爐中取出的球墨鑄鐵原液(原液熔液)的溫度為1503°C。
[0073]對熔煉后從爐中取出的球墨鑄鐵原液進行球化處理及孕育處理，作為球化劑添加了相當于原液熔液質(zhì)量的1.0%的稀土類硅鐵鎂合金(FeSiMg6REl)，作為孕育劑添加了相當于原液熔液質(zhì)量的0.15%的鋇硅鐵合金(FeSi72Ba2)。結(jié)果，確認熔液的成分(wt%)為C:3.5、S1: 2.2, Mn:0.3、P: 0.01、S: 0.015、Cu: 0.2、Mg: 0.045。
[0074]被球化處理及孕育處理的熔液注入至預(yù)先制備好的濕砂模中，其熔液的溫度控制為1405°C,注入7分鐘后進行冷卻,從而獲得包含球狀石墨、鐵素體及珠光體的球狀鑄鐵輪轂。
[0075]之后，將球狀鑄鐵輪轂進行加工而制造成所需的輪轂形狀，利用可連續(xù)加熱的爐將球狀鑄鐵輪轂加熱至890°C，維持2小時后，迅速將其投入至溫度為340°C的硝酸鹽溶液中維持1.5小時。之后取出，并在空氣中冷卻至室溫，從而獲得奧氏體球墨鑄鐵輪轂。
[0076]最后，進行細磨及拋光處理，最終加工至其表面達到要求的表面光潔度。
[0077]實施例2
[0078]將C:3.6%、S1: 1.5%、Mn:0.35%、P:0.007%, S:0.012%、Cu:0.25% 及作為其余部分的Fe混合熔融后，在1520°C條件下取出，投入原液熔液質(zhì)量的1.1%的FeSiMg6REl及原液熔液質(zhì)量的0.15%的FeSi72Ba2。被球化處理及孕育處理的熔液的成分(wt%)成為C:3.6、S1:2.2, Mn:0.4、Ρ:0.007、S:0.017、Cu:0.25、Mg:0.048。
[0079]之后，向濕砂膜以1410°C溫度條件注入7分鐘熔液后進行冷卻。對獲得的輪轂半成品進行機械加工后，進行等溫淬火處理。此時，加熱輪轂半成品至910°C，維持兩個小時后，在340°C硝酸鹽溶液中投入1.5小時。之后，在空氣中冷卻至室溫后，進行細磨及拋光加
工。
[0080]實施例3
[0081]將C:3.8%、S1: 1.8%、Mn: 0.4%、Ρ:0.009%、S:0.009%、Cu:0.3% 及作為其余部分的Fe進行混合而熔解后，在1515°C取出，投入原液熔液質(zhì)量1.1%的FeSiMg6REl及原液熔液質(zhì)量0.15%的FeSi72Ba2。被球化處理及孕育處理的熔液的成分(wt%)為C:3.8、S1:2.3、Mn:0.4、P:0.01、S:0.01、Cu:0.3、Mg:0.05。
[0082]之后，向濕砂膜以1402°C溫度條件注入7分鐘熔液后進行冷卻。對獲得的輪轂半成品進行機械加工后，進行等溫淬火處理。此時，加熱輪轂半成品至920°C，維持兩個小時后，在360°C硝酸鹽溶液中投入1.5小時。之后，在空氣中冷卻至室溫后，進行細磨及拋光加工。
[0083]圖1為拍攝了上述實施例1的內(nèi)部組織的照片，參照圖1可以確認，實施例1由奧氏體及球狀石墨組成。
【權(quán)利要求】
1.一種離合器用花鍵輪轂，其特征在于，以重量比為準，其包括:C:3.4~3.9%、S1: 2.1 ~2.5%, Mn: 0.2 ~0.7%、Ρ:0.01% 以下、S:0.009 ~0.02%、Cu: 0.2 ~0.4%,以及殘余量的Fe及不可避免的不純物， 所述花鍵輪轂具有在奧氏體基體組織上析出有球狀石墨的形態(tài)的組織。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的離合器用花鍵輪轂，其中，所述組織包括針狀的鐵素體組織。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的離合器用花鍵輪轂，其中，以重量比為準，進一步包括Mg:0.04 ~0.07%ο
4.一種離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，包括: 以重量比為準，混合包括C:3.4~4.0%、S1:l.5~1.9%、Μη:0.5%以下、Ρ:0.05%以下、s:0.009~0.02%、Cu:0.2~0.4%，及殘余量的Fe的原料并進行熔煉，獲得原液熔液的步驟； 在所述原液熔液中投入球化劑及孕育劑，獲得熔液的步驟； 將所述熔液注入至鑄模，獲得輪轂半成品的鑄造步驟； 對所述輪轂半成品進行機械加工而形成預(yù)定形狀的步驟；及 對機械加工的輪轂 半成品進行等溫淬火的步驟。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，在所述獲得原液熔液的步驟中，所述原液熔液是在1490~1530°C溫度下取出。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，作為所述球化劑，投入所述原液熔液質(zhì)量的1.0~1.1%的稀土類硅鐵鎂合金。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，所述等溫淬火步驟包括: 將所述輪轂半成品加熱至890~930°C，并維持1.5~2.5小時的步驟； 將所述輪轂半成品投入至340~360°C溫度的液體中維持I~2小時的步驟；及， 在大氣中冷卻至常溫的步驟。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，所述液體為將KNO3及NaNO3以1:1的質(zhì)量比混合生成的硝酸鹽溶液。
9.根據(jù)權(quán)利要求6所述的離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，在注入所述球化劑及孕育劑的狀態(tài)下，熔液的成分，以重量比為準包括:C: 3.4~3.9%、S1:2.1~2.5%、Mn:0.2 ~0.7%、Ρ:0.1% 以下、S:0.05% 以下、Cu:0.2 ~0.4% 及 Mg:0.04 ~0.07%，及殘余量的Fe。
10.根據(jù)權(quán)利要求4所述的離合器用花鍵輪轂的制造方法，其中，進一步包括將完成等溫淬火的輪轂半成品研磨成最終形狀的步驟。
【文檔編號】C22C33/10GK104032207SQ201410083665
【公開日】2014年9月10日 申請日期:2014年3月7日 優(yōu)先權(quán)日:2013年3月8日
【發(fā)明者】樸載奉 申請人:Lg電子株式會社