本發(fā)明涉及一種例如在安裝半導體元件時使用的凸塊與接地電極之間,作為防止彼此的元素擴散的擴散防止層形成W-Ti膜的W-Ti濺射靶。
本申請主張基于2014年10月8日于日本申請的專利申請2014-207343號的優(yōu)先權,并將其內(nèi)容援用于此。
背景技術:
以往,將半導體芯片安裝到基板時,例如在Al電極或Cu電極上形成Au凸塊或焊錫凸塊等。
在此,例如在Al電極與Au凸塊直接接觸的情況下,因Al與Au彼此擴散而導致形成Al與Au的金屬間化合物,可能會使電阻上升或粘附性下降。并且,例如在Cu電極與焊錫凸塊直接接觸的情況下,因Cu與焊錫中的Sn彼此擴散而導致形成Cu與Sn的金屬間化合物,可能會使電阻上升或粘附性下降。
因此,例如使用專利文獻1、2中公開的W-Ti濺射靶,在接地電極與凸塊之間作為防止彼此的元素擴散的擴散防止層形成W-Ti膜。
另外,專利文獻1、2中記載的W-Ti濺射靶分別通過粉末燒結(jié)法制造。
在此,在接地電極與凸塊之間作為擴散防止層形成W-Ti膜時,在接地電極的整個面形成W-Ti膜之后形成凸塊,并通過蝕刻去除沒有形成凸塊的區(qū)域的W-Ti膜。但是,由于蝕刻速度非常遲緩,因此存在該W-Ti膜的生產(chǎn)效率較差的問題。
因此,專利文獻3中公開有使用微量添加Fe的W-Ti濺射靶,從而使所形成的W-Ti膜中含有Fe,并能夠改善蝕刻速度的技術。
專利文獻1:日本專利第2606946號公報
專利文獻2:日本特開平05-295531號公報
專利文獻3:日本專利第4747368號公報
然而,如上所述通過在W-Ti膜中微量添加Fe而其蝕刻速度得到改善,但是在W-Ti膜的Fe濃度產(chǎn)生偏差的情況下,會導致蝕刻速度在W-Ti膜內(nèi)局部變化,從而可能無法進行均勻的蝕刻。
因此,期待一種能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜的W-Ti濺射靶。
技術實現(xiàn)要素:
本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的,其目的在于提供一種能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜的W-Ti濺射靶。
為了解決上述課題,作為本發(fā)明的一方式的W-Ti濺射靶的特征在于,具有如下組成:含有5質(zhì)量%以上且20質(zhì)量%以下的范圍內(nèi)的Ti及25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下的范圍內(nèi)的Fe,且余量由W及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成,在靶面內(nèi)的多處測定Fe濃度,并將所測定的Fe濃度的最大值設為Femax,將Fe濃度的最小值設為Femin的情況下,滿足如下關系式:
(Femax-Femin)/(Femax+Femin)≤0.25。
如此構(gòu)成的本發(fā)明的W-Ti濺射靶中,由于含有25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下的范圍內(nèi)的Fe,因此能夠改善所形成的W-Ti膜的蝕刻速度。
而且,在靶面內(nèi)的多處測定Fe濃度,所測定的Fe濃度的最大值(Femax)與Fe濃度的最小值(Femin)滿足上述關系式,因此靶面內(nèi)的Fe濃度的偏差得到抑制。因此,能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜。
如上所述,根據(jù)本發(fā)明可提供一種能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜的W-Ti濺射靶。
附圖說明
圖1為表示本發(fā)明的一實施方式所涉及的W-Ti濺射靶的制造方法的流程圖。
圖2為表示靶面呈圓形的W-Ti濺射靶的靶面中的Fe濃度的測定位置的說明圖。
圖3為表示靶面呈矩形的W-Ti濺射靶的靶面中的Fe濃度的測定位置的說明圖。
圖4為說明實施例中測定形成于基板上的W-Ti膜的蝕刻速度的部位的說明圖。
具體實施方式
以下,參考附圖對作為本發(fā)明的實施方式的W-Ti濺射靶進行說明。
本實施方式所涉及的W-Ti濺射靶例如在為了將液晶驅(qū)動IC接合到COF帶,而通過濺射在形成于液晶驅(qū)動IC上的Au凸塊與Al焊墊部(接地電極)之間作為擴散防止層形成W-Ti膜時使用。
本實施方式所涉及的W-Ti濺射靶具有如下組成:含有5質(zhì)量%以上且20質(zhì)量%以下的范圍內(nèi)的Ti及25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下的范圍內(nèi)的Fe,且余量由W及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
而且,在靶面內(nèi)的多處測定Fe濃度,并將所測定的Fe濃度的最大值設為Femax,將Fe濃度的最小值設為Femin的情況下,滿足如下關系:
(Femax-Femin)/(Femax+Femin)≤0.25
以下,對如上規(guī)定成分組成的理由進行說明。
<Ti:5質(zhì)量%以上且20質(zhì)量%以下>
在W-Ti濺射靶中的Ti含量小于5質(zhì)量%的情況下,可能使所形成的W-Ti膜與接地電極的粘附性下降。另一方面,在W-Ti濺射靶中的Ti含量超過20質(zhì)量%的情況下,會導致所形成的W-Ti膜的電阻上升,并且可能無法通過所形成的W-Ti膜充分防止構(gòu)成凸塊的元素(本實施方式中為Au)與構(gòu)成接地電極的元素(本實施方式中為Al)彼此的擴散。
因此,在本實施方式中,將W-Ti濺射靶中的Ti的含量規(guī)定在5質(zhì)量%以上且20質(zhì)量%以下的范圍內(nèi)。另外,Ti的含量的下限優(yōu)選設為7質(zhì)量%以上,更優(yōu)選設為9質(zhì)量%以上。并且,Ti的含量的上限優(yōu)選設為15質(zhì)量%以下,更優(yōu)選設為13質(zhì)量%以下。
<Fe:25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下>
在W-Ti濺射靶中的Fe的含量小于25質(zhì)量ppm的情況下,可能無法充分改善所形成的W-Ti膜的蝕刻速度。另一方面,在W-Ti濺射靶中的Fe的含量超過100質(zhì)量ppm的情況下,可能無法通過所形成的W-Ti膜充分防止構(gòu)成凸塊的元素(本實施方式中為Au)與構(gòu)成接地電極的元素(本實施方式中為Al)的彼此的擴散。
因此,本實施方式中,將W-Ti濺射靶中的Fe的含量規(guī)定在25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下的范圍內(nèi)。
另外,F(xiàn)e的含量的下限優(yōu)選設為30質(zhì)量ppm以上,進一步優(yōu)選設為35質(zhì)量ppm以上。并且,F(xiàn)e的含量的上限優(yōu)選設為75質(zhì)量ppm以下,進一步優(yōu)選設為50質(zhì)量ppm以下。
<(Femax-Femin)/(Femax+Femin)≤0.25>
在使用本實施方式的W-Ti濺射靶形成W-Ti膜的情況下,各個原子從W-Ti濺射靶的整個靶面濺射出來而形成膜。
在此,在靶面內(nèi)的多處測定Fe濃度且所測定的Fe濃度的最大值(Femax)與Fe濃度的最小值(Femin)滿足上述關系式的情況下,在靶面內(nèi)Fe濃度的偏差變小。因此,使用該W-Ti濺射靶而形成的W-Ti膜的Fe濃度的偏差也變小,且蝕刻速度變得均勻。
另外,(Femax-Femin)/(Femax+Femin)優(yōu)選設為0.2以下,更優(yōu)選設為0.15以下。另外(Femax-Femin)/(Femax+Femin)越低越好,但極度降低(Femax-Femin)/(Femax+Femin)會導致成本的增加。因此,(Femax-Femin)/(Femax+Femin)可以為0.005以上。
在此,本實施方式中,在W-Ti濺射靶的靶面呈圓形的情況下,如圖2所示,在圓的中心(1)及通過圓的中心并相互正交的2條直線上的外周部分(2)、(3)、(4)、(5)這5個點測定Fe濃度,并求出上述Fe濃度的最大值(Femax)與Fe濃度的最小值(Femin)。外周部分(2)、(3)、(4)、(5)例如可以是從靶的周緣向中心側(cè)約為10mm的位置。
并且,在W-Ti濺射靶的靶面呈矩形的情況下,如圖3所示,在對角線正交的交點(1)及各對角線上的角部(2)、(3)、(4)、(5)這5個點測定Fe濃度,并求出上述Fe濃度的最大值(Femax)與Fe濃度的最小值(Femin)。角部(2)、(3)、(4)、(5)例如可以是從頂點向交點側(cè)約為10mm的位置。
Fe濃度的測定部位個數(shù)可以是5個點以上且20個點以下。該情況下,測定部位可以是靶中心點、從通過其中心的直線與靶外周緣的交點向中心側(cè)約為10mm的點。
接著,參考圖1的流程圖對制造本實施方式所涉及的W-Ti濺射靶的一實施方式進行說明。
如圖1所示,本實施方式所涉及的W-Ti濺射靶的制造方法具備:混合粉碎工序S01,混合粉碎以規(guī)定的配料量進行配料的原料粉;燒結(jié)工序S02,加熱混合粉碎的原料粉而燒結(jié);及加工工序S03,對所獲燒結(jié)體進行加工。
首先,作為原料粉,準備Ti粉末、W粉末及Fe粉末。在此,作為Ti粉末,優(yōu)選使用純度為99.999質(zhì)量%以上、平均粒徑為1μm以上且40μm以下的粉末。并且,作為W粉末,優(yōu)選使用純度為99.999質(zhì)量%以上、平均粒徑為0.5μm以上且20μm以下的粉末。此外,作為Fe粉末,優(yōu)選使用純度為99.999質(zhì)量%以上、平均粒徑為75μm以上且150μm以下的粉末。
<混合粉碎工序S01>
對這些原料粉進行稱量,使它們成為含有5質(zhì)量%以上且20質(zhì)量%以下范圍內(nèi)的Ti及25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下范圍內(nèi)的Fe,且余量由W及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的組成,并且混合粉碎該原料粉。本實施方式中,用球磨機混合已稱量的原料粉,接著利用硬質(zhì)合金制球,通過磨碎機裝置進行混合粉碎。
通過該混合粉碎工序S01,F(xiàn)e粉末被粉碎成平均粒徑為10μm以下。
<燒結(jié)工序S02>
接著,在真空或惰性氣體氣氛中或還原氣氛中對如上混合粉碎的原料粉(混合粉)進行燒結(jié)。該燒結(jié)工序S02中,粉碎成平均粒徑為10μm以下的Fe粉末均勻地擴散到W中。
在此,燒結(jié)工序中的燒結(jié)溫度優(yōu)選根據(jù)待制造的W-Ti合金的熔點Tm設定。
該燒結(jié)工序S02中,作為燒結(jié)方法,能夠應用常壓燒結(jié)、熱壓、熱等靜壓成型。
本實施方式中,向石墨制模具填充原料粉(混合粉),通過將壓力設為10MPa以上且60MPa以下、將溫度設為1000℃以上且1500℃的真空熱壓進行了燒結(jié)。
<加工工序S03>
對在燒結(jié)工序S02中獲得的燒結(jié)體實施切削加工或磨削加工,從而加工成規(guī)定形狀的濺射靶。
通過如上工序,制造出作為本實施方式的W-Ti濺射靶。關于該W-Ti濺射靶,將In作為焊錫,接合在Cu或SUS(不銹鋼)或由其他金屬(例如Mo)構(gòu)成的墊板上而使用。
根據(jù)如上構(gòu)成的作為本實施方式的W-Ti濺射靶,由于含有25質(zhì)量ppm以上且100質(zhì)量ppm以下范圍內(nèi)的Fe,因此能夠改善所形成的W-Ti膜的蝕刻速度。
而且,在靶面內(nèi)的多處測定Fe濃度,且所測定的Fe濃度的最大值(Femax)與Fe濃度的最小值(Femin)滿足(Femax-Femin)/(Femax+Femin)≤0.25這一關系式,因此靶面內(nèi)的Fe濃度的偏差得到抑制。因此,能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜。
并且,本實施方式中,通過混合粉碎Ti粉末、W粉末及Fe粉末,燒結(jié)前的Fe粉末的粒徑成為10μm以下,因此在燒結(jié)時,能夠使Fe粒子在成為母相的W中均勻地擴散,且能夠使Fe均勻地分散到整個燒結(jié)體。燒結(jié)前的Fe粉末的粒徑優(yōu)選為5μm以下,更優(yōu)選為2μm以下,但并不限于此。并且,燒結(jié)前的Fe粉末的粒徑越小越好,但極度減小燒結(jié)前的Fe粉末的粒徑會導致成本的增加。因此,燒結(jié)前的Fe粉末的粒徑可以是0.1μm以上。
另外,在直接使用50μm以下的粒子占整體的50%以上的微細的Fe粉末的情況下,需要將其視為危險物來操作,但本實施方式中,將平均粒徑為75μm以上且150μm以下的Fe粉末與其他原料粉(Ti粉末、W粉末)一起混合粉碎,從而將粒徑設為10μm以下,此外Fe粉末的比率足夠低,因此容易操作。
以上,對本發(fā)明的實施方式進行了說明,但本發(fā)明并不限于此,在不脫離本發(fā)明的技術思想的范圍內(nèi)能夠適當變更。
例如,本實施方式中,對利用磨碎機裝置混合粉碎原料粉的方式進行了說明,但并不限于此,也可以通過其他方法混合粉碎原料粉。
另外,作為混合粉碎原料粉的方法,可舉出行星球磨機、振動球磨機等。
作為W-Ti濺射靶中的不可避免的雜質(zhì),可舉出Na、K、Ca、Ni、Cr、Mn等。這些不可避免的雜質(zhì)優(yōu)選總計為0.01質(zhì)量%以下,但并不限于此。
實施例
以下,對評價本發(fā)明所涉及的W-Ti濺射靶的作用效果的評價測試的結(jié)果進行說明。
<本發(fā)明例>
作為原料粉末,準備純度為99.999質(zhì)量%且平均粒徑為15μm的Ti粉末、純度為99.999質(zhì)量%且平均粒徑為1μm的W粉末及純度為99.999質(zhì)量%且平均粒徑為100μm的Fe粉末,并以成為如表1所示的組成的方式對Ti粉末、Fe粉末及W粉末進行了稱量。
稱量的Ti粉末、Fe粉末及W粉末中,將W粉末和Fe粉末與直徑約為5mm的硬質(zhì)合金制球一起投入到磨碎機裝置(NIPPON COKE&ENGINEERING CO.,LTD.的MA1D),并以轉(zhuǎn)速300ppm的條件在Ar氣氛下實施1小時的混合粉碎。另外,為了防止在粉碎混合時來自容器的雜質(zhì)混入,在該磨碎機的混合容器的內(nèi)側(cè),實施了W箔的內(nèi)襯。在此,將硬質(zhì)合金制球的投入重量設為W粉末和Fe粉末的投入重量的約10倍。
通過滾動球磨機裝置對混合粉碎的W粉末及Fe粉末及Ti粉末進行混合,從而獲得混合粉末。在此,利用EPMA裝置觀察燒結(jié)前的混合粉末,并通過特征X射線的面分析圖像確定Fe粒子,并確認了其粒徑。在表1中示出該粒子粒徑。檢測出的Fe粒子均具有小于10μm的粒徑。
將所獲混合粉末填充到石墨制模具,在壓力:15MPa、溫度:1200℃、保持3小時的條件下通過真空熱壓,從而制作熱壓燒結(jié)體,并對所獲得熱壓燒結(jié)體進行機械加工,制作出了具有直徑:152.4mm、厚度:6mm的本發(fā)明例的W-Ti濺射靶。
<比較例>
作為原料粉末,準備純度為99.999質(zhì)量%且平均粒徑為15μm的Ti粉末、純度為99.999質(zhì)量%且平均粒徑為1μm的W粉末及純度為99.999質(zhì)量%且平均粒徑為100μm的Fe粉末,并以成為表1所示的組成的方式對Ti粉末、Fe粉末及W粉末進行了稱量。
通過滾動球磨機裝置對稱量的Ti粉末、Fe粉末及W粉末進行混合,以獲得混合粉末。即,比較例中,未實施原料粉的粉碎。在此,利用EPMA裝置觀察燒結(jié)前的混合粉末,通過特征X射線的面分析圖像確定Fe粒子,并確認了其粒徑。在表1示出該粒徑。檢測出的Fe粒子大致具有將表1所示的值作為最大值的粒徑。
將所獲混合粉末填充到石墨制模具中,在壓力:15MPa、溫度:1200℃、保持3小時的條件下進行真空熱壓,從而制作熱壓燒結(jié)體。對所獲熱壓燒結(jié)體進行機械加工,制作出了具有直徑:152.4mm、厚度:6mm的比較例的W-Ti濺射靶。
<靶面內(nèi)的Fe濃度>
在所獲W-Ti濺射靶的靶面為圓形(圓形靶)的情況下,如圖2所示,從圓的中心(1)及通過中心并相互正交的2條直線上的距離外周約為10mm的位置(2)、(3)、(4)、(5)的這5點使用硬質(zhì)合金制的鉆頭采集組成分析用樣本。
并且,在所獲W-Ti濺射靶的靶面為矩形(方型靶)的情況下,如圖3所示,從對角線交叉的交點(1)及各對角線上的距離角部約為10mm的位置(2)、(3)、(4)、(5)的這5點使用硬質(zhì)合金制的鉆頭采集組成分析用樣本。
通過ICP發(fā)射光譜分析法分析了這些樣本的Fe濃度。在表2示出測定結(jié)果。
<W-Ti膜的形成>
接著,將上述本發(fā)明例及比較例的W-Ti濺射靶焊接到無氧銅制的墊板,將其安裝到濺射裝置(株式會社愛發(fā)科制SIH-450H),且在以下條件下實施了濺射成膜。
基板:直徑100mm的Si基板
極限真空度:<5×10-5Pa
基板與靶的距離:70mm
功率:直流600W
氣體壓力:Ar 1.0Pa
基板加熱:無
膜厚:300nm
<W-Ti膜的蝕刻速度評價>
在如此獲得的直徑100mm的Si基板中,從如圖4所示的三個部位的位置切出20mm方形樣本。進一步,將該樣本切割成為10mm×20mm的兩個部分,將切割的一側(cè)樣本在通過恒溫水槽設定為液溫30℃的31體積%過氧化氫水中浸漬5分鐘。從過氧化氫水取出之后,用純凈水充分清洗,進一步利用干燥空氣吹干所附著的純凈水液滴,使樣本干燥。
利用場發(fā)射式掃描電子顯微鏡(FE-SEM:Hitachi High-Technologies Corporation制SU-70)觀察該樣本的未在過氧化氫水中浸漬的一側(cè)與浸漬側(cè)這兩側(cè),并測定W-Ti膜的膜厚。求出在過氧化氫水中浸漬的一側(cè)與未浸漬側(cè)的膜厚差,該膜厚差除以浸漬時間(5分鐘),計算出了直徑100mm的基板的各位置上的蝕刻速度。在表3示出該結(jié)果。
[表1]
[表2]
※Fe濃度的偏差:(Femax-Femin)/(Femax+Femin)
Femax:靶面內(nèi)的Fe濃度最大值
Femin:靶面內(nèi)的Fe濃度最小值
[表3]
比較例1-6中,如表2所示,確認到靶面內(nèi)的Fe濃度的偏差變大。靶面內(nèi)的Fe濃度的偏差之所以變大,推測其原因在于未進行原料粉的粉碎就利用粒徑較大的Fe粒子進行了燒結(jié)。
尤其,在Fe濃度較低的比較例2、5中,F(xiàn)e濃度局部變低,且Fe濃度的最大差值也變大。
在使用該比較例1-6的W-Ti濺射靶形成的比較例11-16的W-Ti膜中,確認到蝕刻速度不均勻。
并且,在使用Fe濃度較低的比較例2、5的W-Ti濺射靶形成的比較例12、15的W-Ti膜中,局部確認到蝕刻速度變得非常慢。
而在本發(fā)明例1-6中,確認到靶面內(nèi)的Fe濃度的偏差變小。靶面內(nèi)的Fe濃度的偏差之所變小,推測其原因在于通過進行原料粉的混合粉碎,從而使用粒徑較小的Fe粒子來進行了燒結(jié)。
并且,在Fe濃度較低的本發(fā)明例2、5和Fe濃度較高的本發(fā)明例3、6中,F(xiàn)e濃度的偏差也較小且穩(wěn)定。
在使用該本發(fā)明例1-6的W-Ti濺射靶形成的本發(fā)明例11-16的W-Ti膜中,確認到蝕刻速度均勻。
尤其,在使用Fe濃度較低的本發(fā)明例2、5的W-Ti濺射靶形成的本發(fā)明例12、15的W-Ti膜中,也在W-Ti膜中可靠地添加有Fe,且蝕刻速度穩(wěn)定。
并且,在使用Fe濃度較高的本發(fā)明例3、6的W-Ti濺射靶形成的本發(fā)明例13、16的W-Ti膜中,蝕刻速度的偏差也充分得到抑制。
從以上確認實驗的結(jié)果確認到,根據(jù)本發(fā)明例,能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜。
產(chǎn)業(yè)上的可利用性
根據(jù)本發(fā)明的W-Ti濺射靶,能夠形成Fe濃度的偏差較小且蝕刻速度均勻的W-Ti膜。本發(fā)明的W-Ti濺射靶適合于例如在安裝半導體元件時使用的凸塊與接地電極之間,形成作為防止彼此的元素的擴散的擴散防止層的W-Ti膜。