專利名稱：拉伸折邊特性優(yōu)良的高張力冷軋鋼板及熔融鍍鋅鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及抗拉強(qiáng)度(以下用T.S.表示)為40kgf/mm2以上，而且延展性，特別是拉伸折邊特性(伸びフランジ特性)優(yōu)良的冷軋鋼板、熔融鍍鋅鋼板，以及它們的制造方法。
T.S.超過40kgf/mm2的高張力冷軋鋼板，例如在汽車工業(yè)中為了提高安全性、以輕量化來減少燃料費(fèi)用，以及強(qiáng)化防銹，而對使用高張力冷軋鋼板的熔融鍍鋅鋼板的要求更高。此外，在建材用途中，希望建筑材料薄壁化以降低成本，因此對高張力冷軋鋼板也有很高的要求。
這種高張力鋼板，在上述諸用途中，不言而喻也應(yīng)該滿足所希望的壓力加工等加工性。
試圖滿足這些要求的技術(shù)，有特開昭57-63634號和56-13437號公報(bào)公開的以Mn-Si鋼為原材的制造方法，但這種方法主要是靠固溶強(qiáng)化處理使之高張力化，要大量添加有利于高強(qiáng)度化的Si，因而導(dǎo)致表面性質(zhì)，化學(xué)轉(zhuǎn)化性以及鍍敷性方面都產(chǎn)生問題。
其它作為不取決于合金成分的方法，如特開照60-33318號公報(bào)所述，利用恢復(fù)退火組織的方法，但有材質(zhì)不穩(wěn)定，延展性低，而且面內(nèi)各向異性大等方面的問題，以致于不能低成本大量制造。
本發(fā)明涉及一種T.S.超過40kgf/mm2的高張力冷軋鋼板以及高張力熔融鍍鋅鋼板，其目的是為解決先有技術(shù)存在的問題，提供一種能達(dá)到以下條件的拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力冷軋鋼板，高張力熔融鍍鋅鋼板以及它們的制造方法。
(1)能避免使表面性質(zhì)惡化且對鍍敷性有害的Si添加，而且是低合金系。
(2)改善延展性，特別是拉伸折邊特性。
(3)可得到面內(nèi)各向異性少的穩(wěn)定材質(zhì)。
(4)不必特別規(guī)定嚴(yán)格的操作條件。
本發(fā)明者們?yōu)榻鉀Q上述問題，綜合調(diào)查各種成分系的鋼以及各種制造條件下其材質(zhì)和組織，調(diào)查結(jié)果發(fā)現(xiàn)，將珠光體等第2相的分率減少，作為再結(jié)晶鐵素體組織，且使其組織成為均勻微細(xì)顆粒時(shí)即可得到極優(yōu)的拉伸折邊特性，進(jìn)而發(fā)現(xiàn)這種希望的組織主要是通過將鋼的成分和冷軋條件·退火條件最佳組合而得到的。
本發(fā)明是以上述發(fā)現(xiàn)為基礎(chǔ)。
即本發(fā)明是一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力冷軋鋼板，其組成是含有C0.03～0.15wt%(以下簡單用%表示)、Si0.05%以下，Mn0.5～1.2%、Nb0.005～0.045%及Al0.10%以下，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)組成，且具有平均晶粒徑20μm以下的均勻微細(xì)再結(jié)晶鐵素體占95%以上面積的組織。
本發(fā)明還涉及拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力冷軋鋼板的制造方法。其特征在于，將含有C0.03～0.15%、Si0.05%以下，Mn0.5～1.2%、Nb0.005～0.045%及Al0.10%以下，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)所構(gòu)成的鋼作為原材，對該原材進(jìn)行熱軋后，以超過50%的壓下率進(jìn)行冷軋，隨后在連續(xù)退火線上以5℃/秒以上的加熱速度加熱，在720℃～780℃的溫度范圍保持20～60秒進(jìn)行退火，然后進(jìn)行冷卻。
本發(fā)明還涉及一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力熔融鍍鋅鋼板，其組成為含有C0.03～0.15%、Si0.05%以下，Mn0.5～1.2%、Nb0.005～0.045%以及Al0.10%以下，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)所構(gòu)成，且具有平均晶粒徑20μm以下的均勻微細(xì)再結(jié)晶鐵素體占95%以上面積的組織。
本發(fā)明還涉及拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力熔融鋅鋼板的制造方法，其特征在于，將含有C0.03～0.15%、Si0.05%以下，Mn0.5～1.2%、Nb0.005～0.045%及Al0.10%以下、余量為鐵和不可避免雜質(zhì)所構(gòu)成的鋼作為原材，對該原材進(jìn)行熱軋后，以超過50%的壓下率進(jìn)行冷軋，隨后在線內(nèi)退火方式的連續(xù)熔融鍍鋅線上以5℃/秒以上的加熱速度加熱，在720℃～780℃的溫度范圍內(nèi)保持20～60秒進(jìn)行退火，待其冷卻后接著進(jìn)行鍍敷處理。
本發(fā)明還涉及拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力熔融鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，將含有C0.03～0.15%、Si0.05%以下、Mn0.5～1.2%、Nb0.005～0.045%及Al0.10%以下、余量為鐵和不可避免雜質(zhì)所構(gòu)成的鋼作為原材，對該原材進(jìn)行熱軋后，以超過50%的壓下率進(jìn)行冷軋，隨后在線內(nèi)退火方式的連續(xù)熔融鍍鋅線上以5℃/秒以上的加熱速度加熱，在720℃～780℃的溫度范圍內(nèi)保持20～60秒進(jìn)行退火，待其冷卻后接著進(jìn)行鍍敷處理，隨后進(jìn)行合金化處理。
首先說明對本發(fā)明鋼板，將成分組成限定在上述范圍內(nèi)的理由。
C0.03～0.15%C作為強(qiáng)化成分是最有效的，而且價(jià)格低因此是希望的成分，但添加量超過0.15%時(shí)珠光體等的第2相的分率顯著增加，延展性特別是拉伸折邊性顯著惡化，焊接性也顯著惡化。另一方面，C的添加量不足0.03%時(shí)，即使添加其它成分也得不到足夠的T.S，因此，定為0.03～0.15%范圍。
Si0.05%以下Si對鋼的強(qiáng)化是有效的，而且對延展性的惡化影響很小，因此從機(jī)械性質(zhì)方面看是希望大量添加的成分，但由于起鱗屑而使表面性質(zhì)顯著惡化，而且不利于鍍敷性，因此為了能得到美麗的表面，其含量必需在0.05%以下。
Mn0.5～1.2%Mn是其固溶強(qiáng)化能不會影響C、Si等的有效強(qiáng)化成分。Mn還具有抑制珠光體過度生成及粗大化，使晶粒微細(xì)化的作用。為了發(fā)揮這些作用，Mn的添加量必須在0.5%以上。另一方面，如果Mn量超過1.2%，則強(qiáng)化作用趨于飽和，而且第2相顯示出層狀分布的傾向，因此，拉伸折邊性惡化，鍍敷性也惡化。因此定其范圍為0.5～1.2%。
Nb0.005～0.045%Nb的添加及添加量的控制是本發(fā)明的重要因素。本發(fā)明中，Nb的添加效果最終能得到細(xì)微且均勻的再結(jié)晶鐵素體組織，以致改善強(qiáng)度和延展性特別是拉伸折邊特性。認(rèn)為Nb可能作為碳氮化物折出，帶來上述希望的效果，但其詳細(xì)機(jī)理不太清楚。這種理想效果，只能在Nb的添加量超過0.005%才能得到。而超過0.045%，其效果飽和，因此是不經(jīng)濟(jì)的。而且，過量添加會導(dǎo)致難以穩(wěn)定地制鋼。因此，其范圍定為0.005～0.045%。
Al0.10%以下Al作為脫氧成分且為了鋼的凈化它是不可欠缺的添加成分。因此Al最好是至少添加0.005%。但是，超過0.10%時(shí)，產(chǎn)生氧化鋁渣等導(dǎo)致表面缺陷的危險(xiǎn)性高，因此定在0.10%以下。
除上述成分外，本發(fā)明中作為不可避免的雜質(zhì)成分，容許N、O及S分別達(dá)0.0050%，0.0070%以及0.010%。特別是S，使其降低可顯著提高拉伸折邊特性。這樣就可達(dá)到使T.S.超過45kgf/mm2的更高強(qiáng)度。因此，如果想達(dá)到高強(qiáng)度，降低S是有利的。
以下說明結(jié)晶組織的限定理由。
本發(fā)明的目的，如上所述是改善延展性，尤其是拉伸折邊特性。
這種特性是將珠光體等之第2相的分率減少，使再結(jié)晶鐵素體分率為95%以上，而且使其組織成為平均20μm以下的均勻微粒時(shí)即可得到極優(yōu)的拉伸折邊特性。
此時(shí)，成為拉伸折邊裂紋起點(diǎn)的珠光體(特別粗大)的分率越多越不利，而且若再結(jié)晶鐵素體組織不均勻且粗大同樣不利，這是不希望有的，因此，將再結(jié)晶鐵素體分率定為95%以上，而再結(jié)晶的鐵素體的平均結(jié)晶粒徑定為20μm以下。
以下敘述制造條件的限定理由。
由制鋼到熱軋的工序沒有特別的限制，可按照通常使用的方法進(jìn)行制造。作為代表性的熱軋條件，可例舉加熱溫度1280～1180℃，熱軋加工溫度900～800℃，卷繞溫度650～500℃。
至于冷軋，一般來說其壓下率高的則有利于再結(jié)晶退火后的組織細(xì)微化，鑒于這種考慮，將冷軋壓下率的下限定為50%。但是，將冷軋壓下率提高到必要值以上時(shí)，雖然對材質(zhì)而無害但會帶來熱軋母板厚度增大的問題。
關(guān)于冷軋鋼板的連續(xù)退火線、和熔融鍍鋅鋼板的線內(nèi)退火方式的連續(xù)熔融鍍鋅線內(nèi)退火加熱速度，其速度高的對再結(jié)晶粒細(xì)微化有利，為了得到均勻且細(xì)微的再結(jié)晶粒，有必要將其規(guī)定在5℃/秒以上，希望在10℃/秒以上。而加熱速度的上限，鑒于加熱設(shè)備的設(shè)置，技術(shù)和經(jīng)濟(jì)諸方面的考慮，定為100℃/秒。
退火溫度定為720～780℃。低于720℃的低溫則再結(jié)晶不能充分進(jìn)行，延伸性降低，拉伸折邊性也降低，因此得不到滿意的材質(zhì)。但如果超過780℃則會產(chǎn)生因晶粒成長的軟化，這是不希望有的。本發(fā)明中，由于添加Nb，Nb的碳氮化物抑制再結(jié)晶粒的異常生長，因此可以在較寬的溫度范圍得到細(xì)微再結(jié)晶鐵素體晶粒組織。
這種退火的保持時(shí)間實(shí)際上沒有也行，但考慮材質(zhì)的穩(wěn)定性，保持時(shí)間20秒以上是有利的。如果超過60秒則有可能因異常晶粒成長導(dǎo)致材質(zhì)劣化，因此定為20-60秒。
在本發(fā)明之鋼板的用途中，作為部件的成型加工后的強(qiáng)度，原板的屈服應(yīng)力是最重要的，因此往往希望即使少許犧牲成型性也要保證屈服比(Y.R.)在70%以上，為了得到這種高強(qiáng)度和適宜的屈服比，在緊接退火的冷卻過程中，最好是在至少700～500℃的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行冷卻速度為20℃/秒以上的急冷。
熔融鍍鋅鋼板制造中，對退火后的鍍敷處理，沒有特別的限定，用普通的方法鍍敷處理就行。而且，本發(fā)明中不問有無合金化處理。這種合金化處理引起的特性變化很小，實(shí)質(zhì)上成為同一材質(zhì)。
實(shí)施例實(shí)施例1按照普通方法制得表1所示的各種成分組成的鋼坯。
表1
將這些鋼坯在表2所示條件下進(jìn)行熱軋，冷軋，隨后在連續(xù)退火線中進(jìn)行退火。
對由此得到的鋼板，測定相應(yīng)于鋼板抗張?zhí)匦?，拉伸折邊特性的?cè)彎曲(サィドベンド)拉伸特性，評價(jià)結(jié)果示于表3，抗張?jiān)囼?yàn)用JIS 5號試驗(yàn)片評價(jià)。關(guān)于側(cè)彎曲拉伸特性，根據(jù)特公昭50-35438號公報(bào)公開的方法評價(jià)，將寬40mm，長170mm的條狀試驗(yàn)片，特別是制作時(shí)每當(dāng)截?cái)嗫紤]有適當(dāng)?shù)目障叮逸p輕地用砂紙加工截?cái)嗝嬉怨┰囼?yàn)，使面內(nèi)彎曲變形，評價(jià)發(fā)生裂紋時(shí)折邊部位的拉伸情況。
表3鋼 Y.S. T.S. EL. Y.R. 側(cè)彎曲 第2
由表3可看出，如果是本發(fā)明之成分組成范圍，盡管是高強(qiáng)度(T.S.≥40kgf/mm2)，也可以獲得良好的拉伸(El.)和側(cè)彎曲拉伸，即拉伸折邊特性。并可得到合適的屈服比。
實(shí)施例2采用具有表1成分組成的鋼，在表4所示各種條件下制造冷軋鋼板，與實(shí)施例1相同，調(diào)查抗張?zhí)匦院蛡?cè)彎曲拉伸特性，結(jié)果示于表5。
表4鋼 冷軋壓下率 加熱速度 退火溫度 退火時(shí)間 冷卻速度 摘要(%) (℃/秒) (℃) (秒) (℃/秒)1 60 12 740 20 25 實(shí)施例2 70 10 730 40 27 實(shí)施例3 45 10 740 20 30 比較例4 60 3 740 40 22 比較例5 60 20 760 20 32 實(shí)施例6 60 12 700 40 28 比較例7 60 12 800 40 30 比較例8 55 15 725 5 25 比較例9 50 15 725 40 30 實(shí)施例10 60 5 740 30 30 實(shí)施例11 60 12 780 30 25 實(shí)施例12 55 10 720 40 25 實(shí)施例13 60 10 725 60 20 實(shí)施例表5鋼 Y.S. T.S. T.R. El. 側(cè)彎曲 第2相的 平均鐵素體kgf/mm2kgf/mm2% % 拉伸% 分率% 結(jié)晶粒徑μm1 39 47 83 38 ＞60 1.8 192 38 46 83 39 ＞60 1.7 173 66 71 93 9 20 2.1 244 38 40 95 38 ＞60 3.2 235 39 47 83 36 ＞60 2.1 196 55 65 85 12 28 1.8 一部份未再結(jié)晶7 33 35 94 35 ＞60 3.1 228 49 56 87 19 30 3 一部份未再結(jié)晶9 37 46 80 38 ＞60 2.2 1710 40 48 83 38 ＞60 1.7 1711 37 46 80 38 ＞60 1.5 1712 40 49 81 37 ＞60 2.2 1713 39 46 85 38 ＞60 1.5 17由表5清楚地看出，如果在本發(fā)明之制造條件范圍內(nèi)，可以得到良好的強(qiáng)度一拉伸兼顧和拉伸折邊特性。
實(shí)施例3為了調(diào)查組織對延展性、拉伸折邊特性的影響，采用表6所示成分及制造條件下制得的供試驗(yàn)用鋼材，改變組成和處理?xiàng)l件，調(diào)查它們的相應(yīng)關(guān)系，結(jié)果示于表7。
由表7可看出，通過適當(dāng)控制第2相的分率，再結(jié)晶鐵素體平均粒徑、再結(jié)晶鐵素體面積率，則可以得到良好的材料。對比例中，5的T.S.在40kgf/mm2以下，拉伸、側(cè)彎曲拉伸特性良好，但鐵素體平均粒徑超過20μm，不能說是滿意的材質(zhì)。
表7鋼 第2相和 鐵素體平均粒徑 再結(jié)晶鐵素體 E1. 側(cè)彎曲拉伸其分率(%) (μm) 面積率(%) % (%)1 珠光體＜2% 14 98 38 ＞602 同上 17 ～100 38 ＞603 同上 18 90 30 314 珠光體7% 14 93 32 365 珠光體6% 23 94 33 ＞60實(shí)施例4按照通常方法制得表1所示各種成分組成的鋼坯。將這些鋼坯在表8所示條件下進(jìn)行熱軋、冷軋，隨后在線內(nèi)退火方式的連續(xù)熔融鍍鋅線上進(jìn)行退火，接著進(jìn)行鍍敷處理、合金化處理，從而制得合金化熔融鍍鋅鋼板。
對由此制得的鋼板，測定其相應(yīng)于拉伸特性、拉伸折邊特性的側(cè)彎曲拉伸特性，表9示出其評價(jià)結(jié)果。拉伸試驗(yàn)是用JIS 5號試驗(yàn)片，也是對側(cè)彎曲拉伸特性，進(jìn)行實(shí)施例1同樣的評價(jià)。
表9鋼 Y.S. T.S. Y.R. El. 側(cè)彎 其它 第2 平均 摘要kgf/mm2kgf/mm2% % 曲拉相的鐵素伸% 分率% 體粒徑μmA 39 45 87 38 ＞60 3 15 實(shí)施例B 38 46 83 37 ＞60 4 17 實(shí)施例C 40 48 83 34 ＞60 2 15 實(shí)施例D 33 35 94 35 57 ＜1 28 比較例E 35 48 73 33 44 9 13 比較例F 41 42 98 25 44 3 26 比較例G 38 45 84 34 51 2 12 比較例H 39 43 91 29 49 多處不鍍 3 12 比較例I 34 38 89 24 59 7 25 比較例J 38 45 84 36 ＞60 5 12 實(shí)施例K 38 47 81 37 ＞60 4 15 實(shí)施例L 38 46 83 37 ＞60 4 15 實(shí)施例M 40 48 83 36 ＞60 4 13 實(shí)施例N 40 46 87 37 ＞60 2 14 實(shí)施例O 41 48 85 34 ＞60 3 12 實(shí)施例P 41 48 85 36 ＞60 3 13 實(shí)施例由表9可清楚地看到，如果是本發(fā)明之成分組成范圍，盡管是高強(qiáng)度(T.S.≥40kgf/mm2)，也可得到良好的拉伸(El.)和側(cè)彎曲拉伸，即拉伸折邊特性。
實(shí)施例5采用具有表1成分組成的A鋼，在表10所示各條件下，制造合金化熔融鍍鋅鋼板及非合金化的熔融鍍鋅鋼板，與實(shí)施例1相同，調(diào)查拉伸特性和側(cè)彎曲拉伸特性，結(jié)果示于表11。
表10冷軋壓 加熱速度 退火 退火 冷卻速度 有無合金 摘要下率(%) (℃/秒) 溫度 時(shí)間 (℃/秒) 化處理(℃) (秒)1 60 12 740 20 30 有·無 實(shí)施例2 70 10 730 40 30 有 實(shí)施例3 45 10 740 20 35 有 比較例4 60 3 740 40 20 有 比較例5 60 20 760 20 30 有·無 實(shí)施例6 60 12 700 40 29 有 比較例7 60 12 800 40 30 有 比較例8 55 15 725 5 27 有 比較例9 50 15 725 40 30 有 實(shí)施例10 60 5 740 30 30 有 實(shí)施例11 60 12 780 30 25 有 實(shí)施例12 55 10 720 40 20 有 實(shí)施例13 60 10 725 60 25 有 實(shí)施例表11鋼 Y.S. T.S. Y.R. El. 側(cè)彎曲 第2相的 平均鐵素體kgf/mm2kgf/mm2% % 拉伸% 分率% 結(jié)晶粒徑μm1 38 46 83 39 ＞60 1.5 182 38 46 83 38 ＞60 1.5 173 65 70 93 8 20 2 254 38 40 95 39 ＞60 3 235 39 47 83 37 ＞60 2 186 55 65 85 12 28 1.5 一部份未再結(jié)晶7 33 35 94 36 ＞60 3 228 48 55 87 18 30 3 一部分未再結(jié)晶9 37 46 80 37 ＞60 2.0 1810 38 46 83 38 ＞60 1.5 1711 37 46 80 39 ＞60 1.5 1812 38 47 81 38 ＞60 2.0 1713 39 46 85 38 ＞60 1.5 17由表11可清楚地看出，如果在本發(fā)明的制造條件范圍內(nèi)，則可以得到良好的強(qiáng)度-拉伸兼顧和拉伸折邊特性。有無合金化處理對材質(zhì)的影響很小，實(shí)質(zhì)上成為同一材質(zhì)。
實(shí)施例6為了調(diào)查組織對延展性，拉伸折邊特性的影響，采用表12所示成分及制造條件下制得的供試驗(yàn)用鋼材，改變組成和處理?xiàng)l件，調(diào)查它們的相應(yīng)關(guān)系，結(jié)果示于表13。
由表13可看出，通過適當(dāng)控制第2相的分離、再結(jié)晶鐵素體平均粒徑和再結(jié)晶鐵素體面積率，則可以得到良好的材質(zhì)。對比例中，5的T.S.在40kgf/mm2以下，拉伸，側(cè)彎曲拉伸特性良好，但鐵素體粒經(jīng)超過20μm，不能說是滿意的材質(zhì)。
表13鋼 第2相和 鐵素體平均粒徑 再結(jié)晶鐵素體 El. 側(cè)彎曲拉伸其分率(%) (μm) 面積率(%) % (%)1 珠光體＜2% 15 98 39 ＞602 同上 18 ～100 37 ＞603 同上 18 90 31 304 珠光體8% 15 92 31 355 珠光體7% 25 93 34 ＞60實(shí)施例7采用表14所示成分系的鋼，進(jìn)行熱軋加工溫度為800～850℃的熱軋和冷軋壓下率為65%的冷軋之后，以10℃/秒加熱且施以740℃下30秒的均熱退火，繼而進(jìn)行鍍敷處理和進(jìn)一步的合金化處理后，按照實(shí)施例1方法調(diào)查拉伸折邊特性。
表14化學(xué)成分(%)鋼 C Si Mn Nb Al N O SQ 0.07 0.02 0.85 0.010 0.025 0.020 0.010 0.010R 0.08 0.02 0.80 0.012 0.035 0.025 0.015 0.007S 0.07 0.01 0.75 0.010 0.020 0.025 0.010 0.005T 0.07 0.02 0.75 0.012 0.025 0.025 0.010 0.003U 0.08 0.01 0.85 0.012 0.025 0.025 0.010 0.001在該試驗(yàn)中，其條件應(yīng)比實(shí)施例1更嚴(yán)格，截?cái)鄷r(shí)的間隙比通常的更大，而且完全不進(jìn)行端面處理以供試驗(yàn)，其結(jié)果示于表15。
表15鋼 側(cè)彎曲拉伸Q 55%R 57%S ＞60%T ＞60%U ＞60%表15中，鋼Q的側(cè)彎曲拉伸為55%，該值比以前的鋼材好得多，但進(jìn)一步降低S則能進(jìn)一步改善該特性。表15中，＞60%則表示試驗(yàn)片擠過夾具間不發(fā)生裂紋狀態(tài)，表示具有極優(yōu)側(cè)彎曲拉伸特性(拉伸折邊特性)。
本發(fā)明涉及一種與以前不同的高強(qiáng)度且延展性、拉伸折邊性優(yōu)異的高張力冷軋鋼板，以及溶融鍍鋅鋼板。以前，作為T.S.為40kgf/mm2以上的高張力鋼板，多數(shù)因欠缺拉伸折邊性而產(chǎn)生裂紋，而且很難得到像汽車等部件那樣要求成型加工后能保持足夠的強(qiáng)度且具有高屈服比的材料。而且在熔融鍍鋅鋼板進(jìn)行表面處理時(shí)，成為高強(qiáng)度化及鍍敷性等的障礙。而本發(fā)明由于合適地使用了細(xì)微而均勻的鐵素體相，因而解決了這種問題。主要可用作汽車用強(qiáng)度部件的防銹鋼板。
權(quán)利要求
1.一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力冷軋鋼板，其特征在于，它含有C0.03～0.15wt%，Si0.05wt%以下，Mn0.5～1.2wt%，Nb0.005～0.045wt%，Al0.10wt%以下，以及余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，且具有平均結(jié)晶粒徑為20μm以下的均勻細(xì)微再結(jié)晶鐵素體組織的面積率為95%以上的組織。
2.一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將含有C0.03～0.15wt%，Si0.05wt%，Mn0.5～1.2wt%，Nb0.005～0.045wt%，Al0.10wt%以下，且余量由鐵及不可避免雜質(zhì)構(gòu)成的鋼作為原材，對該原材進(jìn)行熱軋后，進(jìn)行壓下率為50%以上的冷軋，繼而在連續(xù)退火線上以5℃/秒以上的加熱速度加熱并在720℃～780℃的溫度范圍內(nèi)保持20～60秒進(jìn)行退火，然后進(jìn)行冷卻。
3.一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力熔融鍍鋅鋼板，其特征在于它含有C0.03～0.15wt%，Si0.05wt%以下，Mn0.5～1.2wt%，Nb0.005～0.045wt%，Al0.10wt%以下，以及余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，且具有平均結(jié)晶粒徑為20μm以下的均勻細(xì)微再結(jié)晶鐵素組織的面積率為95%以上的組織。
4.一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力熔融鍍鋅鋼板制造方法，其特征在于，將含有C0.03～0.15wt%，Si0.05wt%，Mn0.5～1.2wt%，Nb0.005～0.045wt%，Al0.10wt%以下，且余量由鐵及不可避免雜質(zhì)構(gòu)成的鋼作為原材，對該原材進(jìn)行熱軋后，進(jìn)行壓下率為50%以上的冷軋，繼而在線內(nèi)退火方式的連續(xù)熔融鍍鋅線上以5℃/秒以上的加熱速度加熱并在720℃～780℃的溫度范圍內(nèi)保持20～60秒進(jìn)行退火，隨其冷卻后，施以鍍敷處理。
5.一種拉伸折邊特性優(yōu)異的高張力熔融鍍鋅鋼板制造方法，其特征在于，將含有C0.03～0.15wt%，Si0.05wt%以下，Mn0.5～1.2wt%，Nb0.005～0.045wt%，Al0.10wt%以下，以及余量由鐵和不可避免雜質(zhì)構(gòu)成的鋼作為原材，對該原材進(jìn)行熱軋后，進(jìn)行壓下率為50%以上的冷軋，繼而在線內(nèi)退火方式的連續(xù)熔融鍍鋅線上以5℃/秒以上的加熱速度加熱，并在720℃～780℃的溫度范圍內(nèi)保持20-60秒進(jìn)行退火，隨其冷卻后，施以鍍敷處理以及以后的合金化處理。
全文摘要
本發(fā)明涉及抗拉強(qiáng)度為40kgf/mm
文檔編號C23C2/06GK1051764SQ9010929
公開日1991年5月29日 申請日期1990年11月16日 優(yōu)先權(quán)日1989年11月16日
發(fā)明者登坂章男, 富房夫, 橋本弘 申請人:川崎制鐵株式會社