. 08%的C、 0~1. 0%的Si (包括無添加）、0. 2~0. 8%的Μη、0. 03%以下的P(不包括無添加）、0. 01% 以下的S(不包括無添加）以及0.05%以下的Al(不包括無添加），并且以滿足（2)式的方 式含有0. 03~0. 4%的Nb、0. 01~0. 3%的V以及0. 01~0. 3%的Ti中的至少一種，余量 由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
[0109] 需要說明的是，在含有Cr、Ni、Mo以及B中的至少一種的情況下，熔煉如下化學 成分的鋼坯：在上述各化學成分的基礎(chǔ)上，以滿足（3)式的方式含有0. 10~2. 0%的Cr、 0· 05~(λ 5%的Ni、0. 05~(λ 5%的Mo以及(λ 0002~(λ 002%的B中的至少一種。
[0110] 將該鋼坯加熱至1200°C以上后，進行熱軋。需要說明的是，加熱溫度低于1200°C 時，碳化物的固溶化有可能不充分。
[0111] 熱軋中，從熱軋鋼板的品質(zhì)以及熱軋效率等觀點出發(fā)，優(yōu)選將熱軋終軋溫度調(diào)節(jié) 為比ArJg變點高的溫度。即，終軋溫度優(yōu)選設(shè)定為850°C以上且950°C以下。
[0112] 另外，熱軋鋼板的卷取溫度低于550°C時，硬質(zhì)組織增多，通過使卷取溫度為 550°C以上，能夠形成硬質(zhì)組織少而近似于鐵素體相單相的組織形態(tài)。另一方面，卷取溫度 超過700°C時，鋼板的表面脫碳變得顯著，最表層部的碳化物的析出量減少，并且碳化物的 粒徑減小。因此，卷取溫度設(shè)定為550°C以上且700°C以下，以在該溫度范圍內(nèi)進行卷取而 得到的熱軋卷材作為原材料。
[0113] 另外，從終軋溫度到卷取溫度以低于20°C /秒的平均冷卻速度進行緩慢冷卻時， 析出的碳化物發(fā)生粗大化，因此平均冷卻速度優(yōu)選為20°C /秒以上。
[0114] 熱軋鋼板通過酸洗處理除去表面的氧化皮后，進行冷軋而成為產(chǎn)品。具體而言，為 了得到作為分離片（即分離片1)用的冷軋鋼板所需的硬度，需要以20%以上且70%以下 的冷軋率進行冷軋。需要說明的是，硬度的調(diào)節(jié)通過調(diào)節(jié)軋制率來進行。
[0115] 在此，從沖裁性的觀點出發(fā)，要求用于產(chǎn)品的冷軋鋼板具有200HV以上且350HV以 下的硬度和平坦性。為了確保平坦度，優(yōu)選在20%以上且70%以下的范圍內(nèi)調(diào)節(jié)冷軋率。 另外，硬度小于200HV時，沖裁品的塌邊和毛邊變大，產(chǎn)生二次剪切面，花鍵部3的性狀變 差。另一方面，硬度超過350HV時，沖裁模具的磨損、損傷增大，并且在沖裁面不形成剪切 面，作為花鍵部的形狀不優(yōu)選。
[0116] 另外，可以根據(jù)需要對熱軋鋼板直接進行退火或者以中間退火的方式對冷軋鋼板 進行退火。任一種情況下都優(yōu)選在退火后實施冷軋。另外，在冷軋工序中進行中間退火的 情況下，可以考慮產(chǎn)品板厚和冷軋加工率適當?shù)剡x擇合適的退火條件。但是，不優(yōu)選產(chǎn)生表 面脫碳這樣的退火條件。
[0117] 如此形成的冷軋鋼板通過沖裁加工等成型為規(guī)定形狀，從而制造出分離片1。
[0118] 并且，根據(jù)上述分離片1，基于上述第1對策至第4對策及關(guān)于沖裁性的對策對 化學成分進行了限制，并且使析出的Nb系碳化物、V系碳化物、Ti系碳化物的平均粒徑為 20nm以上且IOOnm以下，因此能夠抑制因摩擦熱的加熱引起的金屬組織的變化以及硬度的 降低，能夠提高疲勞強度。需要說明的是，如果為例如以往的構(gòu)成，則金屬組織因摩擦熱而 發(fā)生變化時，在接合了離合器的狀態(tài)下容易作用有應(yīng)力的花鍵部3的齒根等特別容易發(fā)生 疲勞破壞，但如上所述即使是結(jié)構(gòu)上容易作用有應(yīng)力的部位，金屬組織也不易因摩擦熱引 起的加熱而發(fā)生變化，因此不易發(fā)生疲勞破壞。
[0119] 因此，由于分離片1的耐過熱點性、耐磨損性、沖裁性以及疲勞強度良好，因而能 夠防止花鍵部3的磨損、花鍵部3的位置精度不良引起的顫動、摩擦面的磨損引起的粗糙度 的變化、以及過熱點的產(chǎn)生和與此相伴的形狀及材質(zhì)的不均勻化。
[0120] 需要說明的是，在上述一個實施方式中，設(shè)定為將熱軋卷材進行冷軋而制成冷軋 鋼板后、通過沖裁加工成形為規(guī)定形狀的構(gòu)成，但只要能夠使截面硬度為200HV以上且 350HV以下，則無需對熱乳卷材進行冷乳、退火。
[0121] 需要說明的是，如上所述制造的鋼板不僅適合用于濕式多片離合器用的分離片， 也適合用于摩擦片，還可以用于干式離合器用片。
[0122] 實施例
[0123] 以下，對本實施例及比較例進行說明。
[0124] 首先，熔煉表1所示的化學成分的鋼坯。需要說明的是，表1中，在不含有Cr、Ni、 Mo以及B中的至少一種的情況下，將（1)式的左邊的值以Q值示出；在含有Cr、Ni、Mo以及 B中的至少一種的情況下，將（3)式的左邊的值以Q值示出。
[0125] [表 1]
[0126]
[0127] 使用各鋼坯，在表2所示的條件下進行熱軋和冷軋來制作各供試材料。
[0128] 熱軋中，使加熱溫度為1250 °C，卷取溫度設(shè)定為450 °C、520 °C、570 °C、600 °C、 630°C、650°C以及725°C中的任一個溫度。
[0129] 另外，對熱軋鋼板進行鹽酸酸洗之后，以各種冷軋率終軋至板厚為1. 8_。需要說 明的是，冷軋后的時刻的截面硬度以250HV作為目標。另外，對于本實施例和比較例中的一 部分，將熱軋鋼板在690°C下退火后進行冷軋。
[0130] 對于這些冷軋鋼板的各供試材料，進行了熱導(dǎo)率的測定、截面硬度的測定以及析 出的碳化物（Nb碳化物（NbC)、V碳化物（VC或V4C3，以下記作VC)及Ti碳化物（TiC))的 平均粒徑測定。
[0131] 進一步，通過沖裁加工由各供試材料制作出圖2所示形狀的試驗片11，進行了沖 裁試驗、照射部的硬度測定以及疲勞試驗。需要說明的是，試驗片11的板厚為1.8_，沖裁 間隙為板厚的8%。另外，沖裁加工后，利用#600的金剛砂紙除去毛邊。
[0132] 在熱導(dǎo)率測定中，使用激光閃光法，測定了 100~200°C下的熱導(dǎo)率。并且，將測定 出的熱導(dǎo)率為50W/m · K以上的情況作為良好評價，在表2中記作〇。
[0133] 在截面硬度測定中，切下各供試材料的一部分，埋入樹脂中進行研磨后，測定截面 的板厚中心部的維氏硬度。需要說明的是，測定負荷設(shè)定為50gf。
[0134] 在表層的碳化物的平均粒徑測定中，切斷各供試材料的一部分，以與冷軋鋼板的 軋制方向平行的面作為觀察面的方式埋入樹脂中。并且，進行蝕刻來制作提取復(fù)型，進行析 出物的觀察。單獨添加了 Nb、V以及Ti之中的Nb的試樣對NbC進行觀察，單獨添加了 V的 試樣對VC進行觀察，單獨添加了 Ti的試樣對TiC進行觀察，復(fù)合添加的試樣對NbC、VC以 及TiC之中的相應(yīng)的析出物進行觀察。觀察使用透射電子顯微鏡（TEM)，利用圖像分析裝 置將析出物的大小進行圓換算，計算出析出物各自的直徑。需要說明的是，拍攝倍率設(shè)定為 5萬倍，對10個視野進行觀察。并且，用計算出的析出物的粒徑的總和除以析出物的個數(shù)， 作為平均粒徑。關(guān)于如此測定的各供試材料的析出物的平均粒徑，在表2中，將平均粒徑小 于20nm的情況作為A、將平均粒徑為20~IOOnm的情況作為B、將平均粒徑超過IOOnm的 情況作為C。
[0135] 在沖裁試驗中，使用300kN萬能試驗機從各試驗片11沖裁出厚度為I. 8mm且直徑 為IOmm的圓形孔。作為沖裁模具，沖頭、沖模均使用調(diào)質(zhì)為60HRC的主要用于冷作模具的 JIS標準的SKD11。試驗條件設(shè)定成沖裁加工速度為I. 7mm/秒、間隙為5%?；厥諞_裁沖次 數(shù)為20~30沖次的沖裁加工品，對剪切面的塌邊量、剪切面率進行評價。具體而言，針對 原材鋼板的軋制方向和其直角方向，測定各指標并計算出平均值。并且，將一次剪切面率為 50%以上且塌邊小于0. 2mm的情況作為良好評價，在表2中記作〇。
[0136] 在照射部的硬度測定中，利用未圖示的螺栓將試驗片11固定于厚度為20mm且 60mmX60mm的鋼制塊體12的表面中央部。并且，對試驗片11表面的中央部照射激光束。 照射條件為：使用CO2激光，使有效輸出功率為1080W、使光束形狀為6mmΦ、使照射時間為 0. 75 秒。
[0137] 如此對試驗片表面短時間照射強力的激光而對表層部進行局部加熱。另外，使激 光照射停止，由此，通過鋼板的自冷卻作用使加熱部驟冷，制作出過熱點中的特征性變質(zhì)層 (包含馬氏體的組織變化層）。另外，即使在不形成馬氏體相的情況下，有時通過冷軋而硬 化的原材料鋼板也會因激光照射所引起的溫度升高而發(fā)生再結(jié)晶從而變?yōu)榇执缶Я?，由?使得硬度降低。如此，包括硬化和軟化在內(nèi)，如果形成變質(zhì)