強(qiáng)度和延展性優(yōu)異的熱處理硬化型鋼板及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開一種熱處理硬化型鋼板及其制造方法。本發(fā)明一方面的熱處理硬化型鋼板以重量％計(jì)，包含0.05～0.25％的C、0.5％以下(0除外)的Si、0.1～2.0％的Mn、0.05％以下的P、0.03％以下的S、余量的Fe及其它不可避免的雜質(zhì)，并且包含90體積％以上的具有第一硬度的馬氏體及具有第二硬度的馬氏體，作為所述鋼板的微細(xì)組織。
【專利說明】
強(qiáng)度和延展性優(yōu)異的熱處理硬化型鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及一種強(qiáng)度及延展性優(yōu)異的熱處理硬化型鋼板及其制造方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 鋼的強(qiáng)度及延展性呈反比例關(guān)系，作為獲得強(qiáng)度及延展性均優(yōu)異的鋼材的方法， 使用以下現(xiàn)有技術(shù)等。
[0003] 作為代表性的實(shí)例，有諸如韓國授權(quán)專利公報(bào)第0782785號中公開的雙相（DP， Dual Phase)鋼，或者韓國授權(quán)專利公報(bào)第0270396號中公開的相變誘發(fā)塑性（TRIP， transformation induced plasticity)鋼等抑制鐵素體、貝氏體、馬氏體組織的相含量的 技術(shù)，或者韓國授權(quán)專利公報(bào)第1054773號中公開的利用Mn或Ni等的合金元素來抑制余量 的奧氏體含量的技術(shù)。
[0004] 但是，對于DP鋼或TRIP鋼，將強(qiáng)度提高至1200MPa以上是有限的，并且抑制余量的 奧氏體含量的技術(shù)，也在將強(qiáng)度提高至1200MPa以上的方面有限，而且因高價(jià)的合金元素而 存在價(jià)格上升的問題。
[0005] 因此，強(qiáng)烈要求開發(fā)一種使高價(jià)的合金元素的使用最小化的同時(shí)，強(qiáng)度及延展性 優(yōu)異的鋼材。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 要解決的技術(shù)問題
[0007] 本發(fā)明的一方面，欲提供一種熱處理硬化型鋼板及其制造方法，所述熱處理硬化 型鋼板通過適當(dāng)?shù)乜刂坪辖鸾M成和熱處理?xiàng)l件，從而即使不添加昂貴合金元素，也能夠具 有優(yōu)異的強(qiáng)度和延展性。
[0008] 技術(shù)方案
[0009] 為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明一實(shí)施方案的熱處理鋼板，以重量％計(jì)，包含0.05~ 0.25%的(：、0.5%以下（0除外）的51、0.1~2.0%的]\111、0.05%以下的？、0.03%以下的5、余 量的Fe及其它不可避免的雜質(zhì)，并且包含90體積％以上的具有第一硬度的馬氏體及具有第 二硬度的馬氏體，作為所述鋼板的微細(xì)組織，并且所述第一硬度比第二硬度具有更大的硬 度值，而且所述第一硬度及第二硬度差與第一硬度的比例滿足下述關(guān)系式1:
[0010] [關(guān)系式1]
[0011] (第一硬度-第二硬度)/(第一硬度)*100<30。
[0012]另外，本發(fā)明另一實(shí)施方案的熱處理硬化型鋼板，以重量％計(jì)，包含0.05~0.25% 的C、0.5%以下（0除外）的Si、0.1~2.0%的Mn、0.05%以下的P、0.03%以下的S、余量的Fe 及其它不可避免的雜質(zhì)，并且通過對包含作為微細(xì)組織的鐵素體及珠光體的鋼板進(jìn)行冷乳 及熱處理來制造，所述熱處理硬化型鋼板的微細(xì)組織包含90體積％以上的具有第一硬度的 馬氏體及具有第二硬度的馬氏體，所述具有第一硬度的馬氏體是由熱處理前的珠光體及其 鄰近區(qū)域相變而成，所述具有第二硬度的馬氏體是由熱處理前的鐵素體及其鄰近區(qū)域相變 而成。
[0013]另外，本發(fā)明一實(shí)施方案的熱處理硬化型鋼板的制造方法包括以下步驟：用30% 以上的壓下率，對包含作為微細(xì)組織的鐵素體(Ferrite)及珠光體(Pearlite)的鋼板進(jìn)行 冷乳，所述鋼板以重量％計(jì)，包含0.05~0.25%的C、0.5%以下(0除外）的Si、0.1~2.0%的 Mn、0.05%以下的P、0.03%以下的S、余量的Fe及其它不可避免的雜質(zhì)；將上述經(jīng)過冷乳的 鋼板加熱至Ar3~Ar3+500°C的加熱溫度(T*);以及對上述經(jīng)過加熱的鋼板進(jìn)行冷卻，并且 所述加熱時(shí)的加熱速度(V r，°C/sec)滿足下述關(guān)系式2,所述冷卻時(shí)的冷卻速度(V。，°C/sec) 滿足下述關(guān)系式3:
[0014][關(guān)系式2]
[0015] Vr> (TVllO)2
[0016] [關(guān)系式3]
[0017] Vc>(T780)2〇
[0018]此外，上述技術(shù)問題的解決手段中并沒有完全列出本發(fā)明的技術(shù)特征。參見下述 具體的實(shí)施方式，可以更詳細(xì)地理解本發(fā)明的各種特征及所述特征所帶來的優(yōu)點(diǎn)及效果。
[0019] 有益效果
[0020] 根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方案，可以提供一種即使不添加昂貴的合金元素，也具有優(yōu) 異的強(qiáng)度和延展性的熱處理硬化型鋼板，所述鋼板的抗張強(qiáng)度為1200MPa以上，伸長率為 7%以上。
【附圖說明】
[0021] 圖1為用電子顯微鏡所觀察到的根據(jù)本發(fā)明一實(shí)施方案的鋼板的熱處理前的微細(xì) 組織的照片。
[0022] 圖2為用光學(xué)顯微鏡所觀察到的符合本發(fā)明的條件的發(fā)明例4的熱處理后的微細(xì) 組織的照片。
[0023]圖3為用光學(xué)顯微鏡所觀察到的超過本發(fā)明的條件比較例5的熱處理后的微細(xì)組 織的照片。
[0024]最佳實(shí)施方式
[0025] 為了解決上述現(xiàn)有技術(shù)的問題本發(fā)明人進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過使碳含 量最優(yōu)化，并且適當(dāng)?shù)乜刂评淙榧盁崽幚砉ば?，從而形成作為鋼板的微?xì)組織的硬度不同 的兩種馬氏體，因此，即使不添加高昂的合金元素，也能夠同時(shí)提高鋼板的強(qiáng)度及延展性， 從而提出了本發(fā)明。
[0026] 以下，對本發(fā)明一方面的強(qiáng)度和延展性優(yōu)異的熱處理硬化型鋼板進(jìn)行詳細(xì)說明。 本發(fā)明中的"熱處理"表示冷乳后實(shí)施的加熱及冷卻工序。
[0027]首先，對本發(fā)明熱處理硬化型鋼板的合金組成進(jìn)行詳細(xì)的說明。
[0028]碳(C):0.05 ~0.25 重量 ％
[0029]碳不僅是一種提高鋼板強(qiáng)度的必需元素，而且為了確保本發(fā)明欲實(shí)現(xiàn)的馬氏體， 有必要適當(dāng)?shù)靥砑铀鯟。當(dāng)所述C含量少于0.05重量％時(shí)，不僅不能獲得充分的強(qiáng)度，而且 熱處理后難以確保作為鋼板的微細(xì)組織的90體積％以上的馬氏體組織。另一方面，當(dāng)所述C 含量超過0.25重量％時(shí)，會(huì)存在鋼板的延展性降低的問題，因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選將所述C 含量控制在〇. 05~0.25重量％。
[0030]硅(Si):0.5 重量 ％(0 除外）
[0031] Si不僅起到脫氧劑的作用，而且起到提高鋼板強(qiáng)度的作用。但是，當(dāng)所述Si含量超 過0.5重量％時(shí)，熱乳時(shí)會(huì)在鋼板表面形成氧化皮，從而存在使鋼板表面品質(zhì)降低的問題， 因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選將所述Si含量控制在0.5重量％以下(0除外）。
[0032] 錳(Mn):0.1 ~2.0 重量 ％
[0033] Mn不僅能夠提高鋼的鋼度及硬化能，而且與鋼的制造工序中不可避免含有的S結(jié) 合形成MnS，從而起到防止由S引起的裂紋的作用。在本發(fā)明中，為了得到這種效果，所述Mn 的含量優(yōu)選為〇. 1重量％以上。另一方面，當(dāng)超過2.0重量％時(shí)，會(huì)存在使鋼的韌性降低的問 題，因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選將Mn的含量控制在0.1~2.0重量％。
[0034] 磷(P):0.05重量％以下
[0035] P作為鋼中不可避免的雜質(zhì)，其偏析到晶界中而成為降低鋼的延展性的主要原因 的元素，因此，優(yōu)選地，盡量將其含量控制在低的范圍。理論上，將P的含量控制為〇%為有 利，但是在制造工序中必然會(huì)含有磷。因此，重要的是控制上限值。在本發(fā)明中，將所述P含 量的上限值控制為0.015重量％。
[0036] 硫（S):0.03重量％以下
[0037] S為鋼中不可避免的雜質(zhì)，該元素與Mn反應(yīng)而形成MnS，從而增加析出物的含量，并 且成為使鋼脆化的主要原因，因此，優(yōu)選地，將其含量盡量控制在低的范圍。理論上，將S的 含量限制為〇%為有利，但是在制造工序中必然會(huì)含有硫。因此，重要的是控制其上限值。在 本發(fā)明中，將所述硫含量的上限值控制為0.004重量％。
[0038]本發(fā)明的熱處理硬化型鋼板還可以包含余量的Fe及不可避免的雜質(zhì)。另一方面， 除上述組成以外，不排除添加其它有效成分。
[0039]以下，對本發(fā)明的熱處理硬化型鋼板的微細(xì)組織進(jìn)行詳細(xì)說明。
[0040] 本發(fā)明的熱處理硬化型鋼板不僅滿足所述成分系，而且作為鋼板的微細(xì)組織，優(yōu) 選包含90體積％的具有第一硬度的馬氏體及第二硬度的馬氏體。當(dāng)所述兩種馬氏體少于90 體積％時(shí)，難以充分地確保要求的強(qiáng)度。另一方面，根據(jù)本發(fā)明的一具體實(shí)施方案，除了上 述組織以外的余量可以包含鐵素體、珠光體、滲碳體、貝氏體。
[0041] 根據(jù)本發(fā)明的一具體實(shí)施方案，所述熱處理硬化型鋼板是通過對包含作為微細(xì)組 織的鐵素體及珠光體的鋼板進(jìn)行冷乳及熱處理來制造的鋼板，所述具有第一硬度的馬氏體 是由熱處理前的珠光體及其鄰近區(qū)域相變而成，所述具有第二硬度的馬氏體是由熱處理前 的鐵素體及其鄰近區(qū)域相變而成。如下述說明，本發(fā)明人查明了當(dāng)適當(dāng)?shù)乜刂平?jīng)過冷乳的 鋼板的熱處理?xiàng)l件時(shí)，使碳的擴(kuò)散最小化，從而能夠形成如上所述的兩種馬氏體。
[0042] 當(dāng)作為鋼板的微細(xì)組織，確保上述組織時(shí)，加工初期在硬度低的馬氏體上首先發(fā) 生變形，之后隨著變形的進(jìn)行，發(fā)生加工硬化，從而使鋼板的延展性得到提高。另一方面，在 本發(fā)明中，為了獲得上述效果，所述第一硬度及第二硬度差與第一硬度的比例優(yōu)選滿足下 述關(guān)系式1。當(dāng)所述比例小于5%時(shí)，鋼板的延展性提高效果甚微，另一方面，當(dāng)所述比例超 過30%時(shí)，使變形集中于兩種馬氏體組織的表面，從而會(huì)發(fā)生裂紋，因此，存在使鋼板的延 展性降低的擔(dān)憂。
[0043] [關(guān)系式1]
[0044] 5 < (第一硬度-第二硬度)/(第一硬度)*100 < 30
[0045] 此外，根據(jù)本發(fā)明的一具體實(shí)施方案，所述兩種馬氏體的平均板條束大小可以為 20mi以下。當(dāng)所述板條束大小超過20mi時(shí)，馬氏體組織內(nèi)的嵌段大小和板大小同時(shí)變大，從 而存在使鋼板的強(qiáng)度及延展性降低的擔(dān)憂。因此，優(yōu)選將所述兩種馬氏體的板條束大小控 制在20wii以下。
[0046] 以下，對本發(fā)明另一方面的強(qiáng)度和延展性優(yōu)異的熱處理硬化型鋼板的制造方法進(jìn) 行詳細(xì)說明。
[0047] 對滿足前述組成且包含作為微細(xì)組織的鐵素體和珠光體的鋼板進(jìn)行冷乳。如上所 述，當(dāng)作為熱處理前鋼板的微細(xì)組織，充分地確保鐵素體及珠光體，并且適當(dāng)?shù)乜刂茻崽幚?條件時(shí)，能夠形成熱處理后硬度不同的兩種馬氏體。
[0048] 冷乳時(shí)的壓下率優(yōu)選為30%以上。如上所述，當(dāng)用30%以上的壓下率對鋼板進(jìn)行 冷乳時(shí)，鐵素體組織向乳制方向伸長，從而在其內(nèi)部大量包含殘余形變，并且珠光體組織也 向乳制方向伸長，從而在其內(nèi)部形成微細(xì)的碳化物。如上所述，經(jīng)過冷乳的鐵素體及珠光體 組織在后續(xù)熱處理時(shí)，使奧氏體晶粒的大小微細(xì)化，并且使碳化物的固溶容易，從而更加提 高鋼板的強(qiáng)度及延展性。此外，圖1示出用電子顯微鏡所觀察到的本發(fā)明一實(shí)施方案的鋼板 的熱處理前的微細(xì)組織，可以確認(rèn)鐵素體及珠光體組織向乳制方向伸長，并且在珠光體組 織內(nèi)形成有微細(xì)的碳化物。
[0049]接下來，將上述經(jīng)過冷乳的鋼板加熱至Ar3~Ar3+500°C的加熱溫度(T*)。當(dāng)所述 加熱溫度(T，低于Ar3°C時(shí)，由于奧氏體沒有充分形成，從而在冷卻后不能獲得90體積％以 上的馬氏體組織。另一方面，當(dāng)所述加熱溫度(T，超過Ar3+500°C時(shí)，使奧氏體晶粒的大小 粗大化，并且使碳的擴(kuò)散加速化，從而在冷卻后不能獲得硬度不同的兩種馬氏體。因此，所 述加熱溫度(T*)優(yōu)選為Ar3~Ar3+500 °C以下，更優(yōu)選為Ar3~Ar3+300 °C。
[0050] 加熱所述鋼板時(shí)，加熱速度(Vr/C/sec)優(yōu)選滿足下述關(guān)系式2。當(dāng)所述Vr不滿足關(guān) 系式2時(shí)，加熱鋼板的過程中會(huì)使奧氏體晶粒的大小粗大化，并且使碳過度地?cái)U(kuò)散，從而在 冷卻鋼板后不能獲得硬度不同的兩種馬氏體。此外，隨著加熱速度的增加，能夠防止奧氏體 晶粒的粗大化及碳的擴(kuò)散，因此，該上限值不受特別限定。
[0051] [關(guān)系式2]
[0052] Vr> (TVllO)2
[0053]此外，根據(jù)本發(fā)明的一具體實(shí)施方案，如上所述，經(jīng)過冷乳及加熱的鋼板，作為其 微細(xì)組織，優(yōu)選具有平均直徑為20wii以下的奧氏體單相組織。當(dāng)奧氏體單相組織的平均直 徑超過20wii時(shí)，會(huì)存在使冷卻后形成的馬氏體組織的板條束大小粗大化的風(fēng)險(xiǎn)，并且存在 由于馬氏體相變溫度增加而使鋼板的強(qiáng)度及延展性降低的風(fēng)險(xiǎn)。
[0054]接下來，對所述經(jīng)過加熱的鋼板進(jìn)行冷卻。此時(shí)，冷卻速度(Vc，°C/sec)優(yōu)選滿足 下述關(guān)系式3。當(dāng)所述V。不滿足關(guān)系式3時(shí)，在所述鋼板的冷卻過程中會(huì)使奧氏體晶粒的大 小粗大化，并且使碳過度地?cái)U(kuò)散，從而在冷卻所述鋼板后不能獲得硬度不同的兩種馬氏體。 另外，在冷卻中鋼板的組織可能相變?yōu)殍F素體、珠光體或貝氏體組織，從而不能確保目標(biāo)馬 氏體體積含量。此外，隨著所述冷卻速度的增加，能夠防止奧氏體晶粒的粗大化及碳的擴(kuò) 散，因此，該上限值不受特別限定。
[0055][關(guān)系式3]
[0056] Vc> (TV80)2
[0057] 此外，根據(jù)本發(fā)明的一具體實(shí)施方案，對所述經(jīng)過加熱的鋼板進(jìn)行冷卻時(shí)，優(yōu)選使 得高溫持續(xù)時(shí)間（U，SeC)滿足下述關(guān)系式4。所述高溫持續(xù)時(shí)間表示到達(dá)加熱溫度的鋼板 開始進(jìn)行冷卻時(shí)所需要的時(shí)間。當(dāng)所述高溫持續(xù)溫度滿足下述關(guān)系式4時(shí)，不僅有助于防止 碳的過度擴(kuò)散，而且冷卻前，可以將奧氏體晶粒的平均直徑控制在20wii以下，從而在冷卻后 能夠確保平均板條束大小為20mi以下的馬氏體。此外，所述時(shí)間越短，越有利于防止奧氏體 晶粒的粗大化及碳的擴(kuò)散，因此，該下限值不受特別限定。
[0058][關(guān)系式4]
[0059] tm< (8-0.006*T*)2
[0060] 下面，將通過實(shí)施例更加具體地說明本發(fā)明。但下述實(shí)施例僅是為了更詳細(xì)地說 明本發(fā)明而例示的，并非用于限定本發(fā)明的權(quán)利范圍。本發(fā)明的權(quán)利范圍是由權(quán)利要求書 中記載的內(nèi)容和由此合理推測出的內(nèi)容所決定的。
[0061] (實(shí)施例）
[0062] 準(zhǔn)備具有下述表1組成的鋼板后，使用下述表2的條件對所述鋼板進(jìn)行冷乳、加熱 及冷卻。之后，觀察鋼板的微細(xì)組織，并且測定機(jī)械性物理性質(zhì)，并示于下述表3中。此時(shí)，對 美國材料與試驗(yàn)協(xié)會(huì)(ASTM)小尺寸(subsize)樣品以5mm/min(mm/分鐘）的速度進(jìn)行抗張?jiān)?驗(yàn)，對于硬度試驗(yàn)，通過在5g的負(fù)載下維持10秒的條件，進(jìn)行各微細(xì)組織的維氏硬度試驗(yàn)。

[0069]
[0070]可以確認(rèn)滿足本發(fā)明的組成及制造方法的發(fā)明例1至10均包含硬度差為5~30% 的兩種馬氏體，從而具有1200MPa以上的抗張強(qiáng)度及7 %以上的伸長率。
[0071] 另一方面，比較例1及比較例2的鋼中碳含量低，從而在熱處理后包含作為微細(xì)組 織的鐵素體及珠光體，并且強(qiáng)度差。
[0072] 另外，比較例3的加熱溫度(T，低，從而在熱處理后包含作為微細(xì)組織的鐵素體及 珠光體，并且強(qiáng)度差。此外，比較例5的加熱溫度(T，也低，但是，由于碳含量較高，從而鋼強(qiáng) 度在本發(fā)明示例性實(shí)施方案控制的范圍內(nèi)，但是，通過冷乳的乳制組織沒有充分放松，因此 其延展性差。
[0073] 另外，比較例4、6、7、9及10中，Vr及U中的任意一種超出本發(fā)明控制的范圍，從而使 奧氏體晶粒的大小粗大化，并且由于碳擴(kuò)散，從而形成硬度差小于5%的馬氏體組織，而且 雖然強(qiáng)度優(yōu)異，但是延展性差。
[0074] 另外，在比較例8中，超出本發(fā)明控制的范圍，從而在冷卻中形成鐵素體及珠光 體組織，并且雖然延展性優(yōu)異，但是強(qiáng)度差。
[0075]此外，圖2示出用光學(xué)顯微鏡所觀察到的本發(fā)明發(fā)明例4的熱處理后的微細(xì)組織， 并且圖3示出用光學(xué)顯微鏡所觀察到的比較例5的熱處理后的微細(xì)組織。參見圖2,可以確 認(rèn)，在發(fā)明例4中，形成了微細(xì)的馬氏體板條束，其大小為20wii以下，因此，板條束內(nèi)形成了 微細(xì)的板。另一方面，參見圖3,在比較例5中，形成了粗大的馬氏體板條束，其大小超過20y m，并且板條束內(nèi)形成了粗大的板。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述鋼板以重量％計(jì)，包含ο. 05~0.25 %的C、 0.5%以下（0除外）的31、0.1~2.0%的]?11、0.05%以下的？、0.03%以下的3、余量的？6及其 它不可避免的雜質(zhì)， 并且所述熱處理硬化型鋼板包含90體積％以上的具有第一硬度的馬氏體及具有第二 硬度的馬氏體，作為所述鋼板的微細(xì)組織。2. 如權(quán)利要求1所述的熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述第一硬度比第二硬度具有 更大的硬度值，并且所述第一硬度及第二硬度差與所述第一硬度的比例滿足下述關(guān)系式1: [關(guān)系式1] 5 < (第一硬度-第二硬度)/(第一硬度)*100 < 30。3. 如權(quán)利要求1所述的熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述具有第一硬度的馬氏體及 所述具有第二硬度的馬氏體的平均板條束大小為20μπι以下。4. 如權(quán)利要求1所述的熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述鋼板的抗張強(qiáng)度為 1200MPa以上，伸長率為7%以上。5. -種熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述鋼板以重量％計(jì)，包含0.05~0.25 %的C、 0.5%以下（0除外）的31、0.1~2.0%的]?11、0.05%以下的？、0.03%以下的3、余量的？6及其 它不可避免的雜質(zhì)，并且通過對包含作為微細(xì)組織的鐵素體及珠光體的鋼板進(jìn)行冷乳及熱 處理來制造，所述熱處理硬化型鋼板的微細(xì)組織包含90體積％以上的具有第一硬度的馬氏 體及具有第二硬度的馬氏體，所述具有第一硬度的馬氏體是由熱處理前的珠光體及其鄰近 區(qū)域相變而成，所述具有第二硬度的馬氏體是由熱處理前的鐵素體及其鄰近區(qū)域相變而 成。6. 如權(quán)利要求5所述的熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述第一硬度及第二硬度差與 所述第一硬度的比例滿足下述關(guān)系式1: [關(guān)系式1] 5 < (第一硬度-第二硬度)/(第一硬度)*100 < 30。7. 如權(quán)利要求5所述的熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述具有第一硬度的馬氏體及 所述具有第二硬度的馬氏體的平均板條束大小為20μπι以下。8. 如權(quán)利要求5所述的熱處理硬化型鋼板，其特征在于，所述鋼板的抗張強(qiáng)度為 1200MPa以上，伸長率為7%以上。9. 一種熱處理硬化型鋼板的制造方法，其特征在于，所述熱處理硬化型鋼板的制造方 法包括以下步驟：用30%以上的壓下率，對包含作為微細(xì)組織的鐵素體及珠光體的鋼板進(jìn) 行冷乳，所述鋼板以重量％計(jì)，包含0.05~0.25%的C、0.5%以下(0除外）的Si、0.1~2.0% 的Μη、0.05%以下的P、0.03%以下的S、余量的Fe及其它不可避免的雜質(zhì)；將上述經(jīng)過冷乳 的鋼板加熱至Ar3~Ar3+500°C的加熱溫度(;以及對上述經(jīng)過加熱的鋼板進(jìn)行冷卻，并 且所述加熱時(shí)的加熱速度(V r，°C/sec)滿足下述關(guān)系式2，所述冷卻時(shí)的冷卻速度(V。，°C/ sec)滿足下述關(guān)系式3: [關(guān)系式2] Vr> (Τ7?10)2 [關(guān)系式3] Vc> (Τ780)2〇10. 如權(quán)利要求9所述的熱處理硬化型鋼板的制造方法，其特征在于，對所述經(jīng)過加熱 的鋼板進(jìn)行冷卻時(shí)，高溫持續(xù)時(shí)間（U)滿足下述關(guān)系式4: [關(guān)系式4] U< (8-0.006*T*)2。11. 如權(quán)利要求9所述的熱處理硬化型鋼板的制造方法，其特征在于，在上述冷卻前，所 述鋼板的微細(xì)組織為平均直徑為20mi以下的奧氏體單相組織。
【文檔編號】C21D8/02GK105849293SQ201380081843
【公開日】2016年8月10日
【申請日】2013年12月24日
【發(fā)明人】樸京洙, 張?jiān)趧?
【申請人】Posco公司