三氧化硫吸收熱的回收的制作方法
【專利說明】三氧化硫吸收熱的回收發(fā)明領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及硫酸中的三氧化硫的吸收熱的回收，和更具體地涉及一種方法，其中通過將熱轉(zhuǎn)移給鍋爐用水，之后，將其轉(zhuǎn)化為高壓蒸汽回收很大部分的吸收熱。
[0002]發(fā)明背景
[0003]用于制造硫酸的接觸工藝在幾個(gè)它的操作中是高度地放熱的。在利用過量的氧氣燃燒硫源，例如，元素硫、硫化氫、或金屬硫化物，以便產(chǎn)生含有二氧化硫和氧氣的氣體中形成大量的反應(yīng)熱。進(jìn)一步在二氧化硫至三氧化硫的催化轉(zhuǎn)化中和在三氧化硫到包括硫酸的含水吸收液的吸收，以便提供硫酸的凈生產(chǎn)中形成大量的能量。
[0004]在硫酸的制造中，通過使燃燒氣體經(jīng)過余熱鍋爐回收硫源的燃燒熱，這一直是符合傳統(tǒng)的。因?yàn)槿紵龤怏w溫度通常非常高，所以在余熱鍋爐內(nèi)形成高壓蒸汽，例如，在40至70巴。
[0005]回收二氧化硫到三氧化硫的氧化熱，也是符合傳統(tǒng)的。通常，使離開余熱鍋爐的燃燒氣體經(jīng)過包括幾個(gè)連續(xù)的轉(zhuǎn)換階段的轉(zhuǎn)化器，在每一個(gè)轉(zhuǎn)換階段中，使包括二氧化硫和氧氣的氣流越過用于轉(zhuǎn)化反應(yīng)的催化劑。為了回收二氧化硫到三氧化硫的氧化熱，通常使離開催化轉(zhuǎn)化器的轉(zhuǎn)化氣體經(jīng)過另一個(gè)余熱鍋爐，蒸汽過熱器和/或節(jié)熱器，用于加熱余熱鍋爐的鍋爐用水。通常，將離開多階段轉(zhuǎn)化器的倒數(shù)第二階段的轉(zhuǎn)化氣體送往層間吸收塔，在吸收塔中，氣體中含有的303被吸附到硫酸內(nèi)，從而在轉(zhuǎn)化器階段中，增強(qiáng)用于SOjlJ303的轉(zhuǎn)化的驅(qū)動(dòng)力，其中，使氣流從層間吸收器返回到所述轉(zhuǎn)化器階段。必須在進(jìn)入層間吸收器之前冷卻氣體，可以在如上述提到的節(jié)熱器中完成，和/或通過氣體到氣體的熱交換器通道完成冷卻，其中通過來自離開相同的或另一個(gè)轉(zhuǎn)化器階段的氣流的轉(zhuǎn)移熱重新加熱從層間吸收器返回的液流。將返回的氣體重新加熱到這種溫度，即，在該溫度下，可以在氣體返回的轉(zhuǎn)化器階段中發(fā)生進(jìn)一步的轉(zhuǎn)化。
[0006]除了由硫的燃燒和二氧化硫到三氧化硫的氧化形成的熱之外，通過將來自轉(zhuǎn)化氣體的三氧化硫吸收到硫酸液流，用于從SO3生產(chǎn)硫酸形成能量的大量增加。直到二十世紀(jì)八十年代，熱量的這種增加，其代表接觸硫酸工藝中形成的總熱的大約25%，被浪費(fèi)到大氣中或僅被用于低水平應(yīng)用如集中供熱。通常，在大約110°C，更通常地大約80°C的最大進(jìn)口溫度下操作由不銹鋼構(gòu)建的吸收酸冷卻器。
[0007]美國(guó)專利4，576，813和4，670, 242描述工藝，其中可以操作SO3K收器和吸收酸冷卻器，以便通過將離開吸收器的硫酸液流的強(qiáng)度維持在98.5%或更高的濃度下，優(yōu)選地99%或更高，和在其中由適當(dāng)?shù)剡x擇的Fe/Cr合金構(gòu)建由酸弄潮濕的熱轉(zhuǎn)移表面的熱交換器中回收吸收熱，將冷卻流體加熱到120 0C或更高的溫度。
[0008]在美國(guó)專利號(hào)4，576，813和4，670，242描述的工藝中，在干空氣中燃燒硫，以便產(chǎn)生含有過量的氧氣的干燥的具有302的氣體流，和使SO2氣流經(jīng)過轉(zhuǎn)化器，以產(chǎn)生干燥的具有303的氣體流，將其送往吸收塔，在那里，使其與硫酸接觸，用于SO3的高溫吸收。使來自高溫塔，通常被稱為“熱回收塔”的吸收酸通過外部殼管式熱交換器循環(huán)，交換器包括由適當(dāng)?shù)腇e/Cr合金構(gòu)建的管。在熱交換器中，將熱轉(zhuǎn)移給熱轉(zhuǎn)移流體且以有用的形式回收熱。在美國(guó)專利號(hào)4，576，813和4，670，242描述的工藝的商業(yè)實(shí)施中，從吸收酸轉(zhuǎn)移的熱形成可用于發(fā)電和/或同等工藝操作(co-ordinate process operat1n)的中壓蒸汽。
[0009]通常，高溫吸收器起層間塔的作用，使SO3-耗盡的SO2氣流從層間塔返回到進(jìn)一步的轉(zhuǎn)化器階段，以便產(chǎn)生進(jìn)一步的SO3R化氣流，然后，將其送往最終的吸收塔。為了最大化303回收和最小化硫酸薄霧，通常在相對(duì)適度的溫度下，例如，大約80°C操作最終的吸收塔。
[0010]美國(guó)專利號(hào)5，118，490描述從“潮濕的氣體”回收SO3K收熱。參考公開通過從熱回收吸收系統(tǒng)(HRS)酸轉(zhuǎn)移熱，用于加熱鍋爐用水的選擇。可以在熱交換器19中，通過離開中壓鍋爐15的HRS酸預(yù)先加熱用于熱回收系統(tǒng)鍋爐15的鍋爐用水。可以通過在HRS鍋爐15和用于預(yù)先加熱高壓鍋爐用水的另一個(gè)熱交換器21之間分開離開高壓吸收器的酸流，利用高溫HRS酸加熱用于二氧化硫燃燒氣體余熱鍋爐的鍋爐用水。優(yōu)選地，在大于2000C (392 T )的溫度下，HRS酸離開吸收器，和優(yōu)選地，在HRS鍋爐15中，形成大于等于450kPa的蒸汽。在其他實(shí)施方案中，’490專利公開，可以連續(xù)地操作熱交換器15和21，在這種情況下，酸通常首先流經(jīng)交換器21。
[0011]美國(guó)專利號(hào)5，130，112描述其中在吸收之前，通過將蒸汽噴射到SO3轉(zhuǎn)化氣流中增強(qiáng)從SO3K收操作回收的能量的工藝。在蒸汽噴射之后，優(yōu)選地，使轉(zhuǎn)化氣體在進(jìn)入吸收器之前經(jīng)過節(jié)熱器，更優(yōu)選地，冷凝節(jié)熱器。使離開HRS鍋爐107的大多數(shù)HRS酸作為用于HRS吸收區(qū)域133的吸收酸循環(huán)，但是作為補(bǔ)償從最終吸收回路提取的產(chǎn)物酸的補(bǔ)充，將部分137轉(zhuǎn)移給最終的吸收器157。后面的部分連續(xù)地經(jīng)過熱交換器139和141，其中在每一個(gè)中，進(jìn)一步通過將熱轉(zhuǎn)移給鍋爐用水冷卻順流酸部分。在熱交換器141中，將用于HRS鍋爐和SO2燃燒氣體余熱鍋爐的鍋爐用水預(yù)先加熱到131°C (268 T )。離開交換器141的鍋爐用水經(jīng)過除氣器165和然后在HRS鍋爐和余熱鍋爐之間分開。流向HRS鍋爐的部分經(jīng)過熱交換器139，在那里，通過從順流HRS酸部分轉(zhuǎn)移熱將其加熱到184°C (363 0F )。其他部分(在138°C ；280 0F )流經(jīng)熱交換器155，在那里，通過從末級(jí)轉(zhuǎn)換氣體轉(zhuǎn)移熱將其加熱和然后流經(jīng)冷凝節(jié)熱器131，在那里，通過從第三階段轉(zhuǎn)化氣體轉(zhuǎn)移熱將其進(jìn)一步加熱。
[0012]美國(guó)專利號(hào)4，996，038描述其中可以將稀釋水作為蒸汽添加到可選地塔內(nèi)的循環(huán)酸中的工藝。美國(guó)專利號(hào)4，996，038和美國(guó)專利號(hào)5，538，707描述吸收塔中的熱回收，其中吸收塔包括初級(jí)吸收區(qū)域，首先，將SO3氣流引入到初級(jí)吸收區(qū)域內(nèi)和第二吸收區(qū)域，在初級(jí)區(qū)域之上，在其中，冷卻氣流和回收殘留的S03。通過從經(jīng)過層間工藝的最終吸收塔循環(huán)的酸轉(zhuǎn)移熱和通過從經(jīng)過干燥塔循環(huán)的酸轉(zhuǎn)移熱，在相對(duì)低的溫度下預(yù)先加熱鍋爐用水。
[0013]PCT申請(qǐng)W02011/139390描述硫酸制造工藝，其中將增加的水蒸氣的部分引入到進(jìn)入高溫吸收器的SO3R化氣體，從而將水蒸汽與三氧化硫的摩爾比增加到0.40或更高。水蒸氣的引入增加中壓蒸汽的數(shù)量，其中，可以通過從離開熱回收系統(tǒng)鍋爐的吸收酸轉(zhuǎn)移熱產(chǎn)生的每噸硫酸形成中壓蒸汽。這個(gè)申請(qǐng)也討論通過將吸收酸送往用于加熱和/或使鍋爐用水脫氣的一個(gè)或更多輔助熱交換器，從離開熱回收系統(tǒng)鍋爐的吸收酸提取進(jìn)一步的能量的選擇。將鍋爐用水加熱到通常在180°C (356 T )的范圍內(nèi)的溫度，但是在熱回收系統(tǒng)鍋爐中提取大部分吸收熱，因而，限制可以通過從鍋爐的下游吸收酸轉(zhuǎn)移熱加熱鍋爐用水的程度。發(fā)明概要
[0014]在本發(fā)明的某些和多個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案的目標(biāo)之中，是在相對(duì)高的溫度下，回收硫酸中三氧化硫的很大部分吸收熱，和，更具體地，以高壓蒸汽的形式回收很大部分吸收熱；和在僅包括單一吸收系統(tǒng)的接觸硫酸制造設(shè)施中，在高溫度下回收吸收熱。
[0015]本文公開的是用于制造硫酸的工藝，其中在主要的熱回收吸收區(qū)域中，使包括三氧化硫的源氣與包括液體硫酸的三氧化硫吸收酸液流接觸，從而將三氧化硫從源氣轉(zhuǎn)移給吸收酸液流和通過吸收熱加熱吸收酸液流。在相對(duì)于鍋爐用水液流和吸收酸液流的流動(dòng)串聯(lián)的熱交換器的陣列中，將熱從吸收酸液流轉(zhuǎn)移到鍋爐用水液流，和相對(duì)于陣列，吸收酸液流和鍋爐用水液流相反地流動(dòng)。允許鍋爐用水液流在串聯(lián)的兩個(gè)連續(xù)的熱交換器之間的鍋爐用水流程中的減壓區(qū)中閃蒸，從而在減壓區(qū)中形成蒸汽和冷卻鍋爐用水液流。將減壓區(qū)中形成的蒸汽與冷卻的鍋爐用水蒸汽分離，和以有用的形式從減壓區(qū)中形成的蒸汽回收能量。使冷卻的鍋爐用水液流加壓且將其轉(zhuǎn)移給串聯(lián)的另一個(gè)熱交換器，該另一個(gè)熱交換器相對(duì)于鍋爐用水的流動(dòng)，在減壓區(qū)的下游。通過從吸收酸轉(zhuǎn)移熱在另一個(gè)熱交換器中加熱加壓的鍋爐用水。在前述的熱交換器的陣列的外部和相對(duì)于鍋爐用水的流動(dòng)的另一個(gè)熱交換器的下游的鍋爐中，從加壓的液體水流形成在至少40巴的壓力的蒸汽；和使吸收酸液流從串聯(lián)的熱交換器循環(huán)回到熱回收吸收區(qū)。
[0016]本文進(jìn)一步公開的是用于硫酸的制造的工藝，其中，在初級(jí)熱回收吸收區(qū)域中，使包括二氧化硫的源氣與包括液體硫酸的三氧化硫吸收酸液流接觸，從而將三氧化硫從源氣轉(zhuǎn)移給吸收酸液流和通過吸收熱加熱吸收酸液流。將熱從吸收酸液流轉(zhuǎn)移給鍋爐用水液流；和之后，從加熱的鍋爐用水液流形成在至少40巴的壓力的蒸汽。以在鍋爐中形成的、具有至少40巴的壓力的蒸汽的形式回收熱回收吸收區(qū)形成的至少大約60%、75%、85%、90 %、95 %或97 %的吸收熱。
[0017]還公開的是用于硫酸的制造的工藝，其中在初級(jí)熱回收吸收區(qū)域中，使包括三氧化硫的源氣與包括液體硫酸的三氧化硫吸收酸液流接觸，從而將三氧化硫從源氣轉(zhuǎn)移給吸收酸液流和通過吸收熱加熱吸收酸液流。將熱回收吸收區(qū)中形成的至少60%、75%、85%、90%、95%、或97%的吸收熱轉(zhuǎn)移給鍋爐用水液流；和使鍋爐用水加壓到至少40巴。
[0018]還有進(jìn)一步公開的是用于硫酸的制造的工藝，其中在初級(jí)熱回收吸收區(qū)域中，使包括三氧化硫的源氣與包括液體硫酸的三氧化硫吸收酸液流接觸，從而將三氧化硫從源氣轉(zhuǎn)移給吸收酸液流和通過吸收熱加熱吸收酸液流。將熱從吸收液體轉(zhuǎn)移給鍋爐用水液流，從而將所述鍋爐用水液流加熱到至少400 °?的溫度。
[0019]本公開進(jìn)一步涉及用于硫酸的制造的工藝，其中在含有過量的氧氣的氣體中燃燒硫，以便產(chǎn)生包括二氧化硫和氧氣的燃燒氣體。使燃燒氣體經(jīng)過余熱鍋爐，其中在大于40巴的壓力下，通過將熱轉(zhuǎn)移給鍋爐用水液流，用于蒸汽的形成，回收燃燒的熱。使燃燒氣體與串聯(lián)的催化轉(zhuǎn)化區(qū)中的催化劑接觸，用于二氧化硫到三氧化硫的轉(zhuǎn)化，從而產(chǎn)生包括三氧化硫的轉(zhuǎn)化氣體。在熱回收吸收區(qū)中，使轉(zhuǎn)化氣體與包括液體硫酸的三氧化硫吸收酸液流接觸，從而將三氧化硫從源氣轉(zhuǎn)移給吸收酸液流和通過吸收熱加熱吸收酸液流。將熱從吸收酸液流轉(zhuǎn)移給鍋爐用水液流。之后，在至少40巴的壓力下，將鍋爐用水液流從加熱的鍋爐用水液流轉(zhuǎn)移給余熱鍋爐，用于蒸汽的形成。以在鍋爐中形成，具有至少40巴的壓力的蒸汽的形式，回收熱回收吸收區(qū)中形成的至少大約60 %、75 %、85 %、90 %、95 %或97 %的吸收熱。在沒有進(jìn)一步接觸用于將二氧化硫轉(zhuǎn)化為三氧化硫的催化劑的情況下，從工藝排出離開熱回收吸收區(qū)的氣流中含有的剩余的二氧化硫。
[0020]將在下文部分地顯示和部分地描述其他目標(biāo)和特征。
【附圖說明】
[0021]圖1是實(shí)施本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方案的接觸硫酸工藝的工藝側(cè)示意流程圖，其中大體上以高壓蒸汽的形式回收所有SO3吸收熱，流程圖顯示熱回收系統(tǒng)(HRS)吸收器、燃燒空氣干燥塔、用于將吸收熱轉(zhuǎn)移給用于二氧化硫燃燒氣體余熱鍋爐的鍋爐用水的熱交換器的陣列之間的吸收酸的循環(huán)；
[0022]圖2是圖1的優(yōu)選的實(shí)施方案的鍋爐用水和蒸汽側(cè)示意流程圖；
[0023]圖3是結(jié)合圖1和2的流程圖的示意性流程圖；
[0024]圖4是圖1和2的工藝的修飾形式的工藝側(cè)的示意性流程圖；
[0025]圖5是圖5的優(yōu)選的實(shí)施方案的鍋爐用水和蒸汽側(cè)示意性流程圖；
[0026]圖6是關(guān)于本發(fā)明的可替換的實(shí)施方案，可與圖1相比的工藝側(cè)示意性圖，其中在HRS鍋爐中的中壓蒸汽的形成和用于SO2燃燒氣體余熱鍋爐的鍋爐用水的加熱之間分開在HRS吸收系統(tǒng)中形成的熱。
[0027]圖7是關(guān)于圖6的工藝的鍋爐用水和蒸汽側(cè)示意圖；和
[0028]圖8是結(jié)合圖6和7的流程圖的示意性流程圖。
[0029]優(yōu)選實(shí)施方案描述
[0030]根據(jù)本發(fā)明，提供工藝，通過該工藝，在高的溫度下，優(yōu)選地以高壓蒸汽的形式，例如，在40至70巴下回收硫酸中三氧化硫的很大部分的吸收熱。
[0031]優(yōu)選地，工藝包括在接觸硫酸廠中制造硫酸。盡管現(xiàn)有技術(shù)硫酸工藝以高壓蒸汽的形式回收某些部分或剩余的SO3K收能量，但是本領(lǐng)域聚焦在通過在HRS鍋爐內(nèi)形成中壓蒸汽回收吸收熱。
[0032]在本發(fā)明的工藝的優(yōu)選的實(shí)施方案中，在顯著地比可能來自HRS鍋爐形成的蒸汽高的溫度下回收大部分吸收熱。因?yàn)樵诟邷豐O3吸收器中獲得的最大的吸收酸溫度通常在450°至500 °F的范圍內(nèi)，所以在HRS鍋爐中獲得的最大的蒸汽壓力通常在9-15巴的范圍內(nèi)。通過吸收熱，和在蒸汽噴射的情況下，吸收熱、硫酸的蒸汽相形成熱、和相對(duì)于酸的流動(dòng)的冷凝熱的總和、吸收效率，和可能地通過鍋爐管的強(qiáng)度、耐蝕性和成本HRS限制吸收酸的溫度，和因而HRS鍋爐內(nèi)形成的蒸汽的壓力。
[0033]相反，硫的燃燒中達(dá)到的溫度的范圍通常超過2000 °F，和容易地通過使燃燒氣體經(jīng)過余熱鍋爐形成具有在40至70巴范圍內(nèi)的壓力的蒸汽。通過將熱從HRS酸轉(zhuǎn)移給用于這個(gè)或另外的高壓鍋爐的鍋爐用水，可以以高壓蒸汽的形式回收吸收熱、硫酸的蒸汽相形成熱、和冷凝熱。盡管通常不能通過從吸收酸轉(zhuǎn)移熱，將鍋爐用水加熱至超過400 T -440 T的溫度，但是以高壓蒸汽的形式回收因而轉(zhuǎn)移的熱，通常在40至70巴下，S卩，在最終將加熱的鍋爐用水送到其中的鍋爐內(nèi)形成高壓蒸汽。由于通過從吸收酸轉(zhuǎn)移熱提供的鍋爐用水溫度的增加，減少余熱鍋爐上的顯熱負(fù)荷，所以增加在特定的高壓鍋爐熱轉(zhuǎn)移表面上形成的蒸汽的量，和/或可以增加壓力，在該壓力下，在特定的鍋爐水供給速度下以工業(yè)規(guī)模形成蒸汽。因此，可以在遠(yuǎn)超過可以利用直接地用于形成中壓蒸汽的HRS酸獲得的壓力下，以有用的形式回收吸收的能量，和在蒸汽的噴射的情況下，硫酸的蒸汽相形成熱和冷凝熱。
[0034]根據(jù)本發(fā)明，優(yōu)選地，SO3K收的熱用于將鍋爐用水預(yù)加熱到至少大約400 °F的溫度，通常，進(jìn)一步通過從一種或更多SO3R化氣流轉(zhuǎn)移熱加熱加熱的鍋爐用水，和最后，將加熱的供給水引入高壓鍋爐，優(yōu)選地，在那里，在至少大約40巴的壓力下形成蒸汽。更優(yōu)選地，從HRS酸轉(zhuǎn)移熱將鍋爐用水加熱至至少大約375 °F,390 °F,400 °F,410 °F,420 °卩或425 0F 400的溫度。
[0035]可選地，可以在高壓鍋爐如用于SO2燃燒氣體的余熱鍋爐，和其中在達(dá)到大約10巴的壓力下形成蒸汽的傳統(tǒng)的HRS鍋爐之間分開鍋爐用水。有利地，將所有的鍋爐用水轉(zhuǎn)移給高壓鍋爐。在任何情況下，優(yōu)選地，以具有至少大約40巴的壓力的蒸汽的形式回收至少60%、75%或85%的吸收熱。更優(yōu)選地，以具有至少大約40巴的壓力的蒸汽的形式回收至少大約90%、至少大約95%或至少大約97%的吸收熱。甚至更優(yōu)選地，以具有大于等于50巴的壓力，例如，在50和70巴之間的蒸汽的形式回收至少60%、75%、85%、90%、95%或97%的吸收熱。
[0036]在潮濕的氣體硫酸廠，或其中將水蒸汽噴射到熱回收吸收區(qū)的上游的SO3轉(zhuǎn)化氣體中的任何廠中，通過硫酸的蒸汽相形成熱，和熱回收吸收區(qū)中水和硫酸從汽相到酸相的冷凝熱增加吸收酸中回收的能量。在這樣的操作中，本發(fā)明的工藝能夠以大于等于40巴蒸汽或大于等于50巴蒸汽的形式，回收硫酸的形成的蒸汽相熱、SO3吸收能量和冷凝熱的總和的至少大約60 %、75 %或85 %，更優(yōu)選地至少大約90 %或至少大約95 %?？梢砸源笥诘扔?0或大約等于50巴蒸汽加上應(yīng)用于有用目的(如提供用于噴射到在如下面描述的熱回收吸收區(qū)或上游的轉(zhuǎn)化氣體的蒸汽來源)的低壓蒸汽的組分的組合回收甚至更高的百分比的這種能量，例如，大于97%或大于99%。
[0037]以大于等于40巴蒸汽的形式，最大回收吸收能量，或吸收加冷凝能量的一個(gè)阻礙是HRS酸和高壓鍋爐用水之間的可能不充分的溫差(At)。因?yàn)樵跓峄厥瘴諈^(qū)中可以將吸收酸升高到的最大的溫度通常不會(huì)大于大約500 °F，更通常地不超過大約450 °F，但是，通過從吸收酸轉(zhuǎn)移熱，將鍋爐用水加熱到高于大約420 430 °F的溫度，這是不可能的。
[0038]因而，相對(duì)于在熱回收吸收區(qū)中可以將吸收酸升高到的最大溫度，可以通過余熱鍋爐的體積鍋爐水流動(dòng)需要限制可以通過轉(zhuǎn)移給鍋爐用水回收的吸收熱的程度。然而，理論上來說，吸收能量的形成速度，或吸收加硫酸冷凝能量可能足夠?qū)⑿枰w積的鍋爐用水加熱到相對(duì)高的溫度，吸收能量、必須的酸流動(dòng)、建筑材料等等的考慮可能阻礙吸收酸它自身加熱到高到足以提供令人滿意的At的溫度，用于在理論上以其他方式獲得的溫度下將熱轉(zhuǎn)移給鍋爐用水。在其中通過以水蒸汽的形式提供稀釋水(SO3反應(yīng)水)增強(qiáng)SO3吸收系統(tǒng)中的能量形成的本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方案中，這個(gè)問題是特別嚴(yán)重的。例如，在圖1所示的工藝中，其中以噴射的蒸汽或噴射的蒸汽加上來自進(jìn)口燃燒空氣的濕氣(成為吸收酸循環(huán)一體的干燥塔中冷凝的)的形式供應(yīng)幾乎100%的蒸汽水，硫燃燒器中的熱形成的速度大致是HRS吸收器中的熱形成的速度的兩倍?；谶@種關(guān)系，如果運(yùn)送所有的吸收熱，以便增加用于余熱鍋爐的鍋爐供水的顯熱，那么用水中理論上的溫度升高是大約395華氏溫度。通常，可用的鍋爐用水在70° F至100°F。假設(shè)85 °F，這意味著，如果轉(zhuǎn)移所有的HRS熱(吸收+冷凝)，以便增加用于余熱鍋爐的供水的顯熱含量，那么鍋爐用水溫度將需要升高到480 0F，其將在靠近其中影響熱轉(zhuǎn)移的熱交換器的鍋爐供水出口需要負(fù)的△ t，或最好非常小的正的△ t，其將相當(dāng)于浪費(fèi)大的熱轉(zhuǎn)移表面面積。
[0039]甚至面對(duì)這些約束條件時(shí)，如果在熱回收體制中的中壓蒸汽的形成上，鍋爐用水的加熱是特定優(yōu)選的，如根據(jù)本發(fā)明的工藝優(yōu)選，可以在高壓鍋爐用水中回收非常大比例的吸收熱，或吸收加上蒸汽相硫酸形成加上冷凝熱。
[0040]然而，在本發(fā)明的進(jìn)一步優(yōu)選的實(shí)施方案中，基本上可以以獨(dú)特設(shè)計(jì)的熱轉(zhuǎn)移體制回收所有的吸收和冷凝熱，在熱轉(zhuǎn)移體制中，在相對(duì)于鍋爐用水流和酸液流的流動(dòng)串聯(lián)的熱交換器陣列中，將熱從吸收酸液流轉(zhuǎn)移給鍋爐用水液流，和酸液流和鍋爐用水相對(duì)于該陣列相反流動(dòng)。單獨(dú)地，遍及熱轉(zhuǎn)移的過程，這些熱交換器串聯(lián)大體上可以維持正的At，但是不一定確保85 %、90 %、95 %、或97 %的吸收熱，或特別是吸收加上冷凝熱的轉(zhuǎn)移，或不一定確保商業(yè)可用的熱轉(zhuǎn)移表面面積上的這樣的定量的轉(zhuǎn)移