專利名稱：：載重輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及將帶束層簾布數(shù)作成三張來實(shí)現(xiàn)輪胎重量及成本的降低，并且提高輪胎強(qiáng)度(破壞能值)的載重輪胎。
背景技術(shù)：
：以往，如圖4(A)所示，載重輪胎的帶束層使用在帶束層簾線中使用了鋼絲簾線的四張帶束層簾布，并且胎體側(cè)的第一簾布A1的相對(duì)于輪胎赤道的簾線角度el為比較大的4080度，另外，其外側(cè)的第二、第三簾布A2、A3的簾線角度92、93基本相同為1530度的范圍，而且將第三簾布A3的簾線排列為與第一、第二簾布A1、A2的簾線交叉的方向，從而形成了牢固的骨架構(gòu)造。與此相對(duì)，本申請(qǐng)人在下列專利文獻(xiàn)1中，提出將帶束層簾布數(shù)作成三張來實(shí)現(xiàn)輪胎重量及成本的降低，并且提高輪胎強(qiáng)度(破壞能值)的載重輪胎的方案。如圖4(B)所示，在該提案的輪胎中，第一第三帶束層簾布的簾線角度9193為1622°，并且第一簾布A1的簾線的傾斜方向與第二、第三簾布A2、A3的簾線的傾斜方向不同，同時(shí)限制第一第三帶束層簾布的簾布強(qiáng)度SlS3。專利文獻(xiàn)1:日本特開2005-212742號(hào)公報(bào)然而，鑒于近年的輪胎的高壽命化、高強(qiáng)度化的要求，希望進(jìn)一步提高輪胎強(qiáng)度。因此，在本發(fā)明中對(duì)上述三張簾布的帶束層構(gòu)造進(jìn)行研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過提高第一簾布A1的簾布強(qiáng)度Sl，相反降低第二簾布A2的簾布強(qiáng)度S2，將簾布強(qiáng)度之比Sl/S2設(shè)定為1.251.65的大于以往的范圍，就能夠?qū)崿F(xiàn)保持或降低帶束層的鋼絲量，并且提高輪胎強(qiáng)度(破壞能值)。然而，在上述帶束層構(gòu)造的情況下，存在由于行駛而使帶束層的曲率變圓的傾向。其結(jié)果可知，在行駛時(shí)因帶束層緩沖膠受到機(jī)械疲勞而軟化，因而產(chǎn)生在帶束層和胎體之間易產(chǎn)生剝離損傷這樣的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明對(duì)上述專利文獻(xiàn)1的發(fā)明進(jìn)行改進(jìn)，其目的在于提供一種載重輪胎，該載重輪胎將簾布強(qiáng)度之比S1/S2提高到規(guī)定的范圍，實(shí)現(xiàn)在保持或降低輪胎的重量的同時(shí)提高輪胎強(qiáng)度(破壞能值)，并且能夠抑制在帶束層和胎體之間的剝離損傷，從而能夠提高耐久性。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本申請(qǐng)的技術(shù)方案1的發(fā)明是一種載重輪胎，其具有胎體，其從胎面部經(jīng)過胎側(cè)部而到達(dá)胎圈部的胎圈芯；帶束層，其配置于該胎體的輪胎徑向外側(cè)且胎面部的內(nèi)部；帶束層緩沖膠，其截面近似三角形狀并且埋入上述帶束層的輪胎軸向兩外端部與上述胎體之間的間隔內(nèi)，其特征在于，上述帶束層由從胎體側(cè)朝向徑向外側(cè)依次重疊的第一、第二、第三帶束層簾布構(gòu)成，上述第一、第二、第三帶束層簾布具有分別相對(duì)于輪胎赤道按照1523°的角度傾斜排列的鋼絲制帶束層簾線，而且第一帶束層簾布的帶束層簾線相對(duì)于輪胎赤道的傾斜方向，與第二帶束層簾布的帶束層簾線的傾斜方向相反，并且第一、第二、第三帶束層簾布的輪胎軸向的簾布寬度Wl、W2、W3具有Wl>W2>W3的關(guān)系，上述第一、第二、第三帶束層簾布的每一根帶束層簾線的斷裂負(fù)載El、E2、E3，與各帶束層簾布的每5cm寬的帶束層簾線的埋入數(shù)Nl、N2、N3的乘積，即簾布強(qiáng)度Sl、S2、S3滿足以下公式(1)(4)，其中，E1、E2、E3的單位是kN/根，Nl、N2、N3的單位是根/5cm，Sl、S2、S3的單位是kN/5cm，S1>S2(1)S1>S3(2)55《S1《75(3)1.25《Sl/S2《1.65(4)將上述帶束層緩沖膠的復(fù)數(shù)彈性模量設(shè)為3.54.5MPa。另外，在技術(shù)方案2的發(fā)明中，其特征在于，上述簾布強(qiáng)度S1、S2、S3具有S1>S2>S3的關(guān)系，第二帶束層簾布的帶束層簾線相對(duì)于輪胎赤道的傾斜方向，形成為與第三帶束層簾布的帶束層簾線相對(duì)于輪胎赤道的傾斜方向相同方向，第二帶束層簾布的輪胎軸向外端從第一帶束層簾布離開2.0mm以上的距離Ll。另外，在技術(shù)方案3的發(fā)明中，其特征在于，在上述兩側(cè)的帶束層緩沖膠之間的區(qū)域內(nèi)，在上述第一帶束層簾布與胎體之間設(shè)置厚度1.03.0mm且復(fù)數(shù)彈性模量為7.0ll.OMPa的保護(hù)橡膠層。另外，上述復(fù)數(shù)彈性模量是以JIS-K6394的規(guī)定為基準(zhǔn)，在以下所示的條件下使用(株式會(huì)社)巖本制作所制造的"粘彈性分光儀"所測(cè)量的值。初始形變(10%)幅度(±1%)頻率(10Hz)變形模式(拉伸)測(cè)量溫度(70°C)。另外，每一根帶束層簾線的斷裂負(fù)載是以JIS-G3510的"鋼絲輪胎簾線試驗(yàn)法"規(guī)定的6.4項(xiàng)的"斷裂負(fù)載"的測(cè)量法為基準(zhǔn)，在拉伸速度為50mm/分時(shí)測(cè)量的值。另外，本說明書中只要沒有預(yù)先特殊說明，輪胎各部的尺寸等為在組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下確定的值。這里，上述"正規(guī)輪輞"是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的輪輞，例如如果是JATMA，則為標(biāo)準(zhǔn)輪輞，如果是TRA則為"DesignRim"，或者如果是ETRTO，則為"MeasuringRim"。上述"正規(guī)內(nèi)壓"是指上述規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的空氣壓力，如果是JATMA，則為最高空氣壓力，如果是TRA則為表"TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES"所記載的最大值，如果是ETRTO，則為"INFLATIONPRESSURE"。如上所述，由于是以簾線角度為1523°的小角度的三張帶束層而構(gòu)成的，因此能夠確保所需的緊箍效果(對(duì)輪胎的約束力)，實(shí)現(xiàn)輕質(zhì)化并且實(shí)現(xiàn)保持操縱穩(wěn)定性。另外限制第一第三帶束層簾布的簾布強(qiáng)度SlS3。特別是提高第一帶束層簾布的簾布強(qiáng)度Sl，而降低第二帶束層簾布的簾布強(qiáng)度S2，并將Sl/S2之比設(shè)定為1.251.65的大于以往的范圍。由此，能夠進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)保持或降低帶束層的鋼絲量，并且提高輪胎強(qiáng)度(破壞能值)。另外在該帶束構(gòu)造的情況下，由于行駛使帶束層的曲率變圓，由此引起帶束層緩沖膠受到機(jī)械疲勞而軟化，因而在帶束層和胎體之間易產(chǎn)生剝離損傷。然而通過將該帶束層緩沖膠的復(fù)數(shù)彈性模量提高到3.54.5MPa的范圍，因此能夠抑制上述剝離損傷。圖1是表示本發(fā)明的載重輪胎的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)的剖視圖。圖2是將其胎面部局部放大的放大圖。圖3是表示帶束層的帶束層簾線的排列狀態(tài)的簡(jiǎn)圖。圖4(A)、(B)是表示以往的帶束層構(gòu)造的帶束層簾線的排列圖。附圖標(biāo)記說明1...載重輪胎；2...胎面部；3...胎側(cè)部；4...胎圈部；5...胎圈芯；6...胎體；7...帶束層；7A...第一帶束層簾布；7B...第二帶束層簾布；7C...第三帶束層簾布；9...帶束層緩沖膠；11A、11B、11C...帶束層簾線；23...保護(hù)橡膠層。具體實(shí)施例方式下面，基于圖示例子說明本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式。圖l是表示本發(fā)明的載重輪胎的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)的剖視圖。圖2是將其胎面部放大的放大圖。圖3是表示帶束層的帶束層簾線的排列狀態(tài)的簡(jiǎn)圖。如圖1所示，本實(shí)施方式的載重輪胎1具有胎體6，其從胎面部2經(jīng)過胎側(cè)部3而到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5;帶束層7，其配置在該胎體6的輪胎徑向外側(cè)且胎面部2的內(nèi)部；帶束層緩沖膠9，其截面近似三角形狀并且埋入該帶束層7的輪胎軸向兩外端部與上述胎體6之間的間隔內(nèi)。上述胎體6由將胎體簾線相對(duì)于輪胎赤道按照例如80。90°的角度排列的子午線構(gòu)造的一張以上的胎體簾布6A構(gòu)成，在本例中由一張?zhí)ンw簾布6A構(gòu)成。該胎體簾布6A在跨越上述胎圈芯5、5之間的主體部6a的兩端連續(xù)具有折返部6b，折返部6b通過繞上述胎圈芯5從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返而被卡止于該胎圈芯5。這里，雖然胎體簾線使用了鋼絲簾線，但是根據(jù)需要也能夠由使用了芳香族聚酰胺、人造纖維等的有機(jī)纖維簾線的多張簾布構(gòu)成。另夕卜，在胎體簾布層6A的折返部6b與主體部6a之間配設(shè)有胎圈三角膠8，胎圈三角膠8從胎圈芯5向徑向外側(cè)以尖端狀延伸。該胎圈三角膠8例如由橡膠硬度為7098。的硬質(zhì)橡膠構(gòu)成，加強(qiáng)胎圈部4來提高其彎曲剛性。這里，上述橡膠硬度是以JIS-K6253的規(guī)定為基準(zhǔn)利用杜羅回跳式硬度計(jì)A類型在23°的環(huán)境下測(cè)量的杜羅回跳式硬度計(jì)A硬度。另外，為了進(jìn)一步加強(qiáng)胎圈部4，在上述胎圈部4上設(shè)置有胎圈加強(qiáng)層12，胎圈加強(qiáng)層12由將鋼絲簾線相對(duì)于輪胎周向線按照例如10。60°的角度排列的鋼絲簾線層構(gòu)成。該胎圈加強(qiáng)層12在本例中形成連接沿胎體6的折返部6b豎起的外片12o和沿主體部6a豎起的內(nèi)片12i的截面U字形狀。這里，為了防止以其徑向外端為起點(diǎn)的損傷，上述內(nèi)片12i、外片12o在本例中在比上述折返部6b的外端更靠近徑向內(nèi)側(cè)處結(jié)束。這里，胎圈加強(qiáng)層12也能夠僅利用上述外片12o或者內(nèi)片12i來形成。5接下來，上述帶束層7由從胎體側(cè)朝向徑向外側(cè)依次重疊的第一、第二、第三帶束層簾布7A、7B、7C形成。如圖3所示，各上述第一、第二、第三帶束層簾布7A、7B、7C，具有分別相對(duì)于輪胎赤道按照1523°的角度91、92、93傾斜排列的鋼制的帶束層簾線、即鋼絲簾線。這里，上述角度91、92、93設(shè)定為實(shí)際上相互相等。另外，第一帶束層簾布7A的帶束層簾線11A相對(duì)于輪胎赤道C例如向右上傾斜，并且第二、第三帶束層簾布7B、7C的各帶束層簾線11B、11C都是向左上傾斜，從而與第一帶束層簾布成反向。這樣，帶束層7小角度形成各帶束層簾布的簾線角度91、92、93，另一方面構(gòu)成使帶束層簾線11A、11B相互交叉的牢固的骨架構(gòu)造，由此提高帶束層剛性并確保所需的卡箍效果(對(duì)輪胎的約束力)。這樣，作為三張構(gòu)造在實(shí)現(xiàn)輕質(zhì)化的同時(shí)實(shí)現(xiàn)保持操縱穩(wěn)定性。這里，上述角度91、92、93中，當(dāng)不足15。時(shí)則降低簾布的橫向剛性，反之當(dāng)超過23°時(shí)則降低輪胎周向的剛性，無論哪種情況都降低卡箍效果，因而難于確保所需的操縱穩(wěn)定性。另外，如圖1所示，在帶束層7中第一第三帶束層簾布7A7C的輪胎軸向的簾布寬度WlW3滿足Wl>W2>W3的關(guān)系。這里作為最大寬度的第一帶束層簾布7A的簾布寬度Wl，優(yōu)選為胎面接地寬度TW的0.7倍以上，更優(yōu)選為0.8倍以上，由此具有牢固地加強(qiáng)胎面部2幾乎全部寬度的卡箍效果。這里，在簾布寬度Wl不足胎面接地寬度TW的0.7倍的情況下，胎肩側(cè)的約束力不足，存在引起操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性降低的傾向。反之若簾布寬度W1過大，難于進(jìn)行臺(tái)面的再生等?；谶@樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選上述簾布寬度W1的上限例如為胎面接地寬度TW的0.97倍以下，更優(yōu)選為0.95倍以下。另外，第二帶束層簾布7B的簾布寬度W2優(yōu)選為第一帶束層簾布7A的簾布寬度Wl的0.8倍以上，更優(yōu)選為0.9倍以上。若上述簾布寬度W2不足簾布寬度Wl的0.8倍，則同樣胎肩側(cè)的約束力不足，引起操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性降低的傾向。反之若簾布寬度W2過大，則其端部接近于第一帶束層簾布7A的端部使應(yīng)力集中，因而存在引起簾布端剝離等降低耐久性的傾向?；谶@樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選確保第一帶束層簾布7A的輪胎軸向外端el，和第二帶束層簾布7B的輪胎軸向外端e2的輪胎軸向距離K為5mm以上。這里，根據(jù)輪胎強(qiáng)度的觀點(diǎn)，第三帶束層簾布7C的簾布寬度W3，優(yōu)選為第二帶束層簾布7B的簾布寬度W2的0.4倍以上，更優(yōu)選為0.5倍以上。這里，如圖2放大表示的那樣，第一帶束層簾布7A與胎面2S基本平行地平滑地延伸，與此相對(duì)上述第二帶束層簾布7B在與第一帶束層簾布7A重疊設(shè)置的主部7Ba的外側(cè)具有傾斜變形部7Bb，該傾斜變形部7Bb向輪胎徑向外側(cè)傾斜，從而從第一帶束層簾布7A漸漸離開。而且，在傾斜變形部7Bb和第一帶束層簾布7A之間的間隔部分20內(nèi)配置有緩沖膠21A。在本例中該緩沖膠21A由將第一、第二帶束層簾布7A、7B的各外端el、e2圍成U字形狀而覆蓋的覆蓋膠21的一部分形成。該緩沖膠21A緩和吸收在上述外端e2的應(yīng)力集中，并且防止以該外端e2為起點(diǎn)的帶束層簾布7A、7B間的簾布剝離。因此，優(yōu)選確保上述外端e2距離第一帶束層簾布7A的間隔距離為2.Omm以上，更優(yōu)選為2.5mm以上。另外，上述第三帶束層簾布7C，配設(shè)在比上述傾斜變形部7Bb更靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)。另外，上述第一帶束層簾布7A其外端el側(cè)隨著向輪胎軸向外側(cè)漸漸從胎體6離開。而且，在該間隔部分22中配設(shè)有埋入該間隔部分22的帶束緩沖膠9。該帶束緩沖膠9在上述外端el的位置具有最大的厚度，構(gòu)成從該最大厚度位置朝向輪胎軸向內(nèi)外厚度遞減的截面近似三角形狀。這里帶束緩沖膠9的輪胎軸向外端9o，在輪胎軸向外側(cè)越過臺(tái)面端Te在胎壁部BT處結(jié)束。該帶束緩沖膠9能夠緩和吸收在上述第一帶束層簾布7A的外端el的應(yīng)力集中，并且防止以該外端el為起點(diǎn)的帶束層簾布7A和胎體6之間的簾布剝離。接下來，在上述第一第三帶束層簾布7A7C中，其以每一根帶束層簾線的斷裂負(fù)載El、E2、E3(單位kN/根)與每5cm寬各帶束層簾布的帶束層簾線的埋入數(shù)Nl、N2、N3(單位根/5cm)的乘積表示的簾布強(qiáng)度Sl、S2、S3(單位kN/5cm)，滿足以下公式(1)(4)，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage7</formula>這里，當(dāng)輪胎壓到巖石等時(shí)，帶束層7向輪胎徑向內(nèi)側(cè)彎曲變形為凹狀。此時(shí)，如本實(shí)施例所示，在具有帶束層7的簾線角度為小角度的三張簾布構(gòu)造的情況下，則對(duì)配設(shè)在徑向最內(nèi)側(cè)的第一帶束層簾布7A作用最大的拉伸應(yīng)力。因此，該第一帶束層簾布7A的帶束層簾線存在產(chǎn)生斷裂損傷的傾向。即，第一帶束層簾布7A對(duì)輪胎強(qiáng)度(破壞能值)的貢獻(xiàn)最大，并按照第二帶束層簾布7B、第三帶束層簾布7C的順序貢獻(xiàn)變小。因此，為了最有效地提高輪胎強(qiáng)度，提高第一帶束層簾布7A的簾布強(qiáng)度Sl是有效的，本發(fā)明中為Sl>S2、S1>S3，另一方面將簾布強(qiáng)度S1提高到5575kN/5cm。另外，本發(fā)明人的研究結(jié)果還發(fā)現(xiàn)，在第二帶束層簾布7B中，當(dāng)將該簾布強(qiáng)度S2設(shè)定為上述第一帶束層簾布7A的簾布強(qiáng)度Sl的0.8倍以下比以往小的范圍時(shí)，即，將Sl/S2之比設(shè)定為1.25以上時(shí)，在提高輪胎強(qiáng)度方面極其重要。這是因?yàn)榈诙鴮雍煵?B存在抑制第一帶束層簾布7A的帶束層簾線11A的移動(dòng)的傾向。S卩，當(dāng)?shù)诙鴮雍煵?B的簾布強(qiáng)度S2較高時(shí)，抑制第一帶束層簾布7A的帶束層簾線11A的移動(dòng)。其結(jié)果是，使帶束層簾線11A的簾線角度不能隨著上述彎曲變形而改變，因此推測(cè)出在該第一帶束層簾布7A處易產(chǎn)生簾線斷裂。因此，通過將S1/S2之比設(shè)定為1.25以上的方式減小簾布強(qiáng)度S2，從而減小第一帶束層簾布7A的帶束層簾線11A的移動(dòng)和對(duì)角度改變的約束力，因此使帶束層簾線11A難于斷裂從而提高輪胎強(qiáng)度。這里，當(dāng)上述Sl/S2之比過大時(shí)，則帶束層7的卡箍效果變得不充分側(cè)抗力變小，因而存在損害操縱穩(wěn)定性的傾向。因此優(yōu)選上述Sl/S2之比的上限值為1.65以下，更優(yōu)選為1.55以下。另外，優(yōu)選上述S1/S2之比的下限值為上述1.25以上，更優(yōu)選為1.35以上。另外，當(dāng)上述簾布強(qiáng)度Sl在55kN/5cm以下的情況下，則難于獲得充分的輪胎強(qiáng)度，反之當(dāng)超過75kN/5cm時(shí)則質(zhì)量過剩。另外，因增加鋼絲量而不利于輪胎的輕質(zhì)化?；谶@樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選簾布強(qiáng)度Sl的下限值為60kN/5cm以上，優(yōu)選上限值為70kN/5cm以下。另外，關(guān)于第三帶束層簾布7C的簾布強(qiáng)度S3，基于對(duì)輪胎強(qiáng)度的貢獻(xiàn)及輕量化的觀點(diǎn)，優(yōu)選為第二帶束層簾布7B的簾布強(qiáng)度S2以下。然而，在使用了上述三張構(gòu)造的帶束層7的情況下，則存在由小角度的帶束層簾線角度引起經(jīng)過行駛而使帶束層7的曲率變圓的傾向。其結(jié)果是，行駛時(shí)因上述帶束層緩沖膠9受到機(jī)械疲勞而軟化，因而產(chǎn)生在帶束層和胎體之間易產(chǎn)生剝離損傷這樣的問題。因此將上述帶束層緩沖膠9的復(fù)數(shù)彈性模量E*a提高到3.54.5Mpa的范圍。由此，在因機(jī)械疲勞而軟化時(shí)能夠確保帶束層簾布7A與胎體6之間的粘著強(qiáng)度，能夠抑制上述簾布剝離。這里，當(dāng)復(fù)數(shù)彈性模量E*a為3.5Mpa以下時(shí)，則不能確保粘著強(qiáng)度，反之當(dāng)超過4.5Mpa時(shí)，則不能夠充分地緩和吸收第一帶束層簾布7A的外端el中的應(yīng)力集中，并且無論在哪種情況下都難于抑制帶束層簾布7A與胎體6之間的簾布剝離。另外，優(yōu)選上述緩沖膠21A其復(fù)數(shù)彈性模量E*b為5.58.0Mpa并且大于上述帶束層緩沖膠9的復(fù)數(shù)彈性模量E&。這是因?yàn)閹鴮雍熅€是鋼絲簾線，因此若為低于上述的低彈性時(shí)，則存在引起剝離的傾向。另外，本例中為了進(jìn)一步抑制帶束層簾布7A與胎體6之間的簾布剝離，在上述帶束層緩沖膠9、9之間的區(qū)域，并且在上述第一帶束層簾布7A與胎體6之間，設(shè)置有厚度1.03.0mm并且復(fù)數(shù)彈性模量E*c為7.011.0MPa的保護(hù)橡膠層23。該保護(hù)橡膠層23緩和第一帶束層簾布7A與胎體6之間剪切應(yīng)力，抑制上述簾布剝離。另外，該保護(hù)橡膠層23還具有防止在輪胎壓到巖石等時(shí)所產(chǎn)生的沖擊破裂的效果。該沖擊破裂是在行駛中當(dāng)輪胎壓到比較大的異物時(shí)，由該巨大的沖擊力而立刻或者經(jīng)過一定時(shí)間后使胎體簾線斷裂，并產(chǎn)生從此處到輪胎外部的龜裂從而使輪胎內(nèi)腔的高壓空氣一下子泄漏到外部的現(xiàn)象，然而上述保護(hù)橡膠層23卻能緩和從第一帶束層簾布7A傳遞到胎體6的上述沖擊力，從而能夠防止沖擊破裂。另外，在保護(hù)橡膠層23的厚度不足1.0mm時(shí)，由于剪切應(yīng)力和沖擊力的緩和能力不足，因而無法充分地發(fā)揮抑制簾布剝離或者沖擊破裂的效果，反之當(dāng)超過3.0mm時(shí)，則降低胎面剛性引起操縱穩(wěn)定性的惡化。另外，在保護(hù)層橡膠23的復(fù)數(shù)彈性模量E化不足7.0MPa時(shí)，則降低胎面剛性引起操縱穩(wěn)定性的惡化，反之若超過11.0MPa時(shí)則剪切應(yīng)力及沖擊力的緩和能力不足。上述保護(hù)層橡膠23至少設(shè)置在帶束層緩沖膠9、9之間，在本例中例示了保護(hù)橡膠層23的兩端分別與帶束層緩沖膠9在徑向內(nèi)外重復(fù)的情況。優(yōu)選該重復(fù)部24的輪胎軸向長(zhǎng)度L2為1020mm，這樣就能夠抑制由于帶束層緩沖膠9與保護(hù)層橡膠23的物性變化而引起的損傷。這里，優(yōu)選上述保護(hù)層橡膠23延伸到比上述第三帶束層簾布7C更靠近輪胎軸向外側(cè)。以上，針對(duì)本發(fā)明的特別優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行了詳述，然而本發(fā)明不限定于圖示的實(shí)施方式，能夠變形為各種方式來實(shí)施。實(shí)施例基于表1的規(guī)格試制輪胎尺寸為11R22.5且具有圖1表示的構(gòu)造的的載重輪胎，并且對(duì)各試制輪胎的重量、破壞能值、操縱穩(wěn)定性以及抗耐久性進(jìn)行了測(cè)量。使用的輪輞為7.5X22.5。另外，為了進(jìn)行比較還同時(shí)試制了以四張帶束層簾布構(gòu)成帶束層的相同尺寸的以往的輪胎(以往例)，以及由具有非本發(fā)明的構(gòu)造的三張帶束層簾布構(gòu)成的輪胎(比較例)，并進(jìn)行了性能評(píng)價(jià)。測(cè)試方法如下。這里除表l記載的規(guī)格以外實(shí)際上是相同規(guī)格，緩沖橡膠21的復(fù)數(shù)彈性模量E*b為4.OMPa，保護(hù)橡膠層23的復(fù)數(shù)彈性模量E*c為9.OMPa，保護(hù)橡膠層23的厚度為2.Omm，第二帶束層簾布外端e2離開第一帶束層簾布的距離Ll為2.Omm。(1)輪胎質(zhì)量8通過將以往例作為100的指數(shù)來評(píng)價(jià)每一個(gè)輪胎的質(zhì)量。數(shù)值越小越輕質(zhì)。(2)破壞能量與胎面平行地研磨各試制輪胎的胎面，并進(jìn)行使各主溝的深度為5mm的剝落(剝皮)。然后，對(duì)各試制輪胎組裝輪輞并向其中注入水以使內(nèi)部壓力成為12kPa。然后，將該輪胎組裝體軸支承為垂直狀態(tài)，并且使重錘自由落下并且碰撞到進(jìn)行過剝落的胎面。重錘為230kgf，其前端構(gòu)成為曲率半徑為600mm的半球狀，使該前端與胎面碰撞。漸漸升高落下距離，并重復(fù)進(jìn)行直至輪胎破壞。然后將輪胎破壞時(shí)重錘落下的高度(m)與重錘的重量(230kgf)及重力加速度(9.8m/s2)相乘所得到的數(shù)值作為破壞能量。數(shù)值越大越優(yōu)越。這里，采用這樣的測(cè)試，是為了能夠再現(xiàn)與沖擊破裂非常相似的損傷。特別優(yōu)選該破壞能量為1000J以上。(3)操縱穩(wěn)定性使用鼓試驗(yàn)機(jī)測(cè)量了側(cè)抗力。數(shù)值越大側(cè)抗力越優(yōu)越。另外，測(cè)試條件如下。垂直載荷26.7kN內(nèi)壓800kPa偏離角5°鼓外徑1.7m(4)耐久性使用鼓試驗(yàn)機(jī)在垂直載荷(26.7kN)、內(nèi)壓(800kPa)的條件下行駛了10萬km。之后，將輪胎解體進(jìn)行了以下的調(diào)查(a)第一帶束層簾布與胎體之間的簾布剝離狀況，(b)第一、第二帶束層簾布間的簾布剝離狀況。其通過將以往例作為100的指數(shù)進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大剝離越小越優(yōu)越。表1:以往例讓"細(xì)列2實(shí)施例3讓"細(xì)列5細(xì)列6細(xì)列7比較例1比較例2比較例3比較例4比較例5<第一帶束層簾布>簾線斷裂負(fù)載El(kN/根)1.653.13.13.13.13.13.13.12.663.13.13.13.1埋入數(shù)N1(根/5cm)20212318212121212121212417簾布強(qiáng)度Sl(kN/5cm)3365.170.955.965.165.165.165.155.965.165.174.452.7簾線角度91(度)50191919191919191919191919<第二帶束層簾布>簾線斷裂負(fù)載E2(kN/根)1.651.651.651.651.851.651.651.652.661.651.651.651.65埋入數(shù)N2(根/5cm)26262626262626262126262626簾布強(qiáng)度S2(kN/5cm)434343434343434355.943434343簾線角度92(度)19191919191919191919191919<第三帶束層簾布>簾線斷裂負(fù)載E3(kN/根)1.651.651.651.651.651.651.651.651.651.651.651.651.65埋入數(shù)N3(根/5cm)26262626262626262626262626簾布強(qiáng)度S3(kN/5cm)434343434343434343434343439<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>測(cè)試的結(jié)果可以確認(rèn)實(shí)施例的輪胎，在實(shí)現(xiàn)輕質(zhì)化的同時(shí)能夠確保較大的破壞能量，并且能夠抑制簾布剝離提高耐久性。權(quán)利要求一種載重輪胎，其具有胎體，其從胎面部經(jīng)過胎側(cè)部而到達(dá)胎圈部的胎圈芯；帶束層，其配置于該胎體的輪胎徑向外側(cè)且胎面部的內(nèi)部；帶束層緩沖膠，其截面近似三角形狀并且埋入所述帶束層的輪胎軸向兩外端部與所述胎體之間的間隔內(nèi)，其特征在于，所述帶束層由從胎體側(cè)朝向徑向外側(cè)依次重疊的第一、第二、第三帶束層簾布構(gòu)成，所述第一、第二、第三帶束層簾布具有分別相對(duì)于輪胎赤道按照15～23°的角度傾斜排列的鋼絲制帶束層簾線，而且第一帶束層簾布的帶束層簾線相對(duì)于輪胎赤道的傾斜方向，與第二帶束層簾布的帶束層簾線的傾斜方向相反，并且第一、第二、第三帶束層簾布的輪胎軸向的簾布寬度W1、W2、W3具有W1＞W(wǎng)2＞W(wǎng)3的關(guān)系，在所述第一、第二、第三帶束層簾布中，每一根帶束層簾線的斷裂負(fù)載E1、E2、E3與各帶束層簾布的每5cm寬的帶束層簾線的埋入數(shù)N1、N2、N3的乘積、即簾布強(qiáng)度S1、S2、S3滿足下述公式(1)～(4)，其中，E1、E2、E3的單位是kN/根，N1、N2、N3的單位是根/5cm，S1、S2、S3的單位是kN/5cm，S1＞S2(1)S1＞S3(2)55≤S1≤75(3)1.25≤S1/S2≤1.65(4)將所述帶束層緩沖膠的復(fù)數(shù)彈性模量設(shè)為3.5～4.5MPa。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的載重輪胎，其特征在于，所述簾布強(qiáng)度Sl、S2、S3具有Sl>S2>S3的關(guān)系，第二帶束層簾布的帶束層簾線相對(duì)于輪胎赤道的傾斜方向，形成為與第三帶束層簾布的帶束層簾線相對(duì)于輪胎赤道的傾斜方向相同方向，第二帶束層簾布的輪胎軸向外端從第一帶束層簾布離開2.0mm以上的距離Ll。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的載重輪胎，其特征在于，在所述兩側(cè)的帶束層緩沖膠之間的區(qū)域內(nèi)，在所述第一帶束層簾布與胎體之間設(shè)置厚度1.03.0mm且復(fù)數(shù)彈性模量為7.011.0MPa的保護(hù)橡膠層。全文摘要本發(fā)明提供在實(shí)現(xiàn)輕質(zhì)化的同時(shí)提高提高輪胎強(qiáng)度(破壞能值)的載重輪胎。帶束層7由相對(duì)于輪胎赤道(C)按照15～23°的角度傾斜的鋼絲簾線形成的帶束層簾布(7A～7C)構(gòu)成。各帶束層簾布(7A～7C)的簾布寬度W1～W3具有W1＞W(wǎng)2＞W(wǎng)3的關(guān)系。各帶束層簾布(7A～7C)的簾布強(qiáng)度S1～S3(kN/5cm)滿足以下公式(1)～(4)，S1＞S2(1)、S1＞S3(2)、55≤S1≤75(3)、1.25≤S1/S2≤1.65(4)，并且將帶束層緩沖膠的復(fù)數(shù)彈性模量設(shè)為3.5～4.5MPa。文檔編號(hào)B60C9/10GK101712263SQ20091016595公開日2010年5月26日申請(qǐng)日期2009年8月18日優(yōu)先權(quán)日2008年10月3日發(fā)明者丸岡清人申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社