專利名稱：車輛用座椅及車輛用座椅的剛性設(shè)定方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種車輛用座椅及車輛用座椅的剛性設(shè)定方法。
背景技術(shù)：
在專利文獻(xiàn)I中公開了如下技術(shù):以提高振動吸收特性為目的，將座墊的位于人體坐骨結(jié)節(jié)下方的第I人體支承部的動態(tài)彈簧常數(shù)設(shè)定得比位于大腿部下方的第2人體支承部的動態(tài)彈簧常數(shù)小，在發(fā)揮隔振作用時將第2人體支承部作為運動支點。另外，在專利文獻(xiàn)2中公開了類似的技術(shù)。專利文獻(xiàn)1:W02007/077699號公報專利文獻(xiàn)2:日本特開2005 - 287935號公報但是，在專利文獻(xiàn)I和2的技術(shù)中，由于增大了座墊的前方側(cè)的彈簧常數(shù)，因此對落座者的小腿背側(cè)和胭窩的壓迫感升高，落座者不能夠獲得舒適的落座感。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種能夠減少對落座者的壓迫感、能夠獲得舒適的落座感的車輛用座椅。本發(fā)明的第一技術(shù)方案提供一種車輛用座椅，其具有座墊和座椅靠背。該車輛用座椅在座墊的前部設(shè)置了比作為高剛性區(qū)域的后部柔軟的低剛性區(qū)域，對座墊施加有前后方向的剛性分布。本發(fā)明的第二技術(shù)方案提供一種車輛用座椅的剛性設(shè)定方法，該車輛用座椅具有座墊和座椅靠背，其中，在座墊的前部設(shè)置比作為高剛性區(qū)域的后部柔軟的低剛性區(qū)域，對座墊施加了前后方向的剛性分布。


圖1是表示本發(fā)明的第I實施方式的后座用的車輛用座椅的立體圖。圖2是表不第I實施方式的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖3是表示本發(fā)明的車輛用座椅的功能與落座時的落座者的動作之間的關(guān)系的圖。圖4是在(A)中用立體圖、在(B)中用側(cè)視圖說明本發(fā)明的第2實施方式的后座用的車輛用座椅的圖。圖5是說明第2實施方式的車輛用座椅的作用的圖。圖6是表不第2實施方式的座椅靠背的圖，(A)是該座椅靠背的剖視圖，(B)是座椅靠背框架的立體圖。圖7是表示第2實施方式的座椅靠背的中間彎折變形形態(tài)的側(cè)視圖，(A)表示體型小的人的情況，(B)表示體型大的人的情況。圖8是用(A)、(B)表示第2實施方式的座墊中的胯點(hip point)的硬度調(diào)整例的圖。圖9是表示第2實施方式的第I變形例的座椅靠背的圖，(A)是該座椅靠背的剖視圖，(B)是座椅靠背框架的立體圖。圖10是表示第2實施方式的第2變形例的座椅靠背的圖，(A)是該座椅靠背的剖視圖，(B)是座椅靠背框架的立體圖。圖11是表示第2實施方式的第3變形例的座椅靠背的圖，(A)是該座椅靠背的剖視圖，(B)是座椅靠背框架的立體圖。圖12是表示第2實施方式的第4變形例的座椅靠背的座椅靠背框架的立體圖。圖13是表示第2實施方式的第5變形例的座椅靠背的座椅靠背框架的立體圖。圖14是表示第2實施方式的第6變形例的座椅靠背的座椅靠背框架的立體圖。圖15是表不本發(fā)明的第3實施方式的后座用的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖16是表示第3實施方式的座墊的前部的剖視圖。圖17是表示第3實施方式的第I變形例的座墊的前部的剖視圖。圖18是表示第3實施方式的第2變形例的座墊的前部的剖視圖。圖19是表示第3實施方式的第3變形例的座墊的前部的剖視圖。圖20是表示第3實施方式的第4變形例的座墊的前部的剖視圖。圖21是表示第3實施方式的第5變形例的座墊的前部的剖視圖。圖22是表示第3實施方式的第6變形例的座墊的前部的剖視圖。圖23是表示第3實施方式的第7變形例的座墊的前部的剖視圖。圖24是表示本發(fā)明的第4實施方式的后座用的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖25是說明第4實施方式的車輛用座椅的作用的圖。圖26是在(A)中用立體圖、在(B)中用側(cè)視圖說明本發(fā)明的第5實施方式的后座用的車輛用座椅的圖。圖27是表示第5實施方式的傾斜面的結(jié)構(gòu)的圖。圖28是表不第5實施方式的第I變形例的車輛用座椅的圖，(A)是說明該車輛用座椅的作用的圖，(B)是表示主要部分的結(jié)構(gòu)的側(cè)視圖。圖29是用(A) (C)表示第5實施方式的傾斜面的其他結(jié)構(gòu)例的圖。圖30是表不本發(fā)明的第6實施方式的后座用的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖31是表不第6實施方式的第I變形例的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖32是表示第6實施方式的第2變形例的摩擦系數(shù)分布的結(jié)構(gòu)例的側(cè)視圖。圖33是表不第6實施方式的第3變形例的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖34是表不第6實施方式的第4變形例的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖35是表不第6實施方式的第5變形例的表層剛性分布的結(jié)構(gòu)例的側(cè)視圖，(A)是落座面的表層結(jié)構(gòu)的放大剖視圖，(B)是靠背面的表層結(jié)構(gòu)的放大剖視圖，(C)是C 一 C放大剖視圖。圖36是表不本發(fā)明的第7實施方式的后座用的車輛用座椅的側(cè)視圖。圖37是表不第7實施方式的變形例的車輛用座椅的圖，(A)是該車輛用座椅的側(cè)視圖，(B)是說明該座椅靠背的中間彎折變形形態(tài)的圖。圖38是表不本發(fā)明的第8實施方式的后座用的車輛用座椅的側(cè)視圖。
具體實施例方式以下，參照

本發(fā)明的實施方式。各個實施方式均是將本發(fā)明應(yīng)用于汽車等車輛的后座的例子。另外，在

中，對相同的要素標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記并省略重復(fù)說明。另外，附圖的尺寸比例為了便于說明而被夸大，存在與實際的比例不同的情況。<第I實施方式>參照圖1 圖3說明本發(fā)明的第I實施方式的后座用的車輛用座椅I。如圖1所示，本實施方式的后座用的車輛用座椅I主要具有座墊2和座椅靠背3。座椅靠背3以借助于斜躺裝置5能夠向前后方向傾動的方式與座墊2的后端部相連結(jié)。在座椅靠背3的上端部設(shè)有頭枕4。如圖2所示，座墊2至少具有前部2f和后部2g。前部2f是指包括座墊2的前端部在內(nèi)的部位，在座墊2的側(cè)視狀態(tài)下，是指從座墊2的前端到落座者D的大腿長(從大轉(zhuǎn)子到膝關(guān)節(jié)的長度)的約1/6 1/3左右的范圍。另一方面，后部2g是指座墊2中的、位于與前部2f的后方相鄰的位置的部位(除前部2f以外的部位)。另外，座墊2的前部2f被設(shè)定為低剛性區(qū)域PSc，座墊2的后部2g被設(shè)定為剛性比低剛性區(qū)域PSc的剛性高的高剛性區(qū)域PHc。這樣，在座墊2中，沿前后方向施加有由低剛性區(qū)域PSc與高剛性區(qū)域PHc構(gòu)成的剛性分布。低剛性區(qū)域PSc和高剛性區(qū)域PHc的剛性根據(jù)后述的座墊2的墊構(gòu)件的彈簧常數(shù)的設(shè)定而適當(dāng)?shù)卣{(diào)整。例如，期望的是高剛性區(qū)域PHc設(shè)為能夠以成為落座者D的重心位置的臀部為重點牢固地彈性支承大腿部的大腿根側(cè)的、通常車輛用座墊所要求的標(biāo)準(zhǔn)的彈簧常數(shù)。另一方面，低剛性區(qū)域PSc設(shè)定為能夠?qū)β渥逥的大腿前部進(jìn)行不產(chǎn)生由墊構(gòu)件下沉引起的不適感的程度那樣柔軟地支承的適當(dāng)?shù)膹椈沙?shù)。各個區(qū)域PSc、PHc的剛性等機械特性、這些區(qū)域的位置、大小、范圍等如上所述以落座者D的身體的各個部位的尺寸、重量等為基準(zhǔn)而設(shè)定。作為構(gòu)成該基準(zhǔn)的落座者D的身體的各個部位的尺寸、重量等，例如能夠采用對車輛用座椅I進(jìn)行生產(chǎn)、銷售、使用等的國家的成年男子的第50百分位數(shù)的值。另外，在后述的第2 8實施方式及其變形例中，也存在以落座者D的身體的各個部位的尺寸、重量等為基準(zhǔn)設(shè)定車輛用座椅I的各個部位的尺寸等或剛性等機械特性的情況，但是成為該情況下的基準(zhǔn)的落座者D的尺寸、重量等也能夠與本實施方式的情況相同地進(jìn)行確定。圖3是表不落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作與車輛用座椅I的功能之間的關(guān)系的圖。沿著圖3的上段按順序說明落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作，首先，落座者D乘上車輛的后座。接著，落座者D落座。即，落座者D將其臀部置于座墊2的落座面2a上。此時，落座者D在將左右腿的配置維持為乘上后座時的狀態(tài)的情況下直接將臀部置于落座面2a上。(作為乘上后座時的腿的配置，例如能夠列舉出使左右任意一條腿位于后座的腳下空間內(nèi)、使另一條腿位于車外的狀態(tài)、或者在使腳尖朝向車寬方向內(nèi)側(cè)的情況下直接將雙腳收進(jìn)腳下空間內(nèi)的狀態(tài)等。)因此，通常落座者D的身體朝向相對于車輛用座椅I的前后方向傾斜的方向。
接著，落座者D使置于座墊2的落座面2a上的臀部向落座面2a上的規(guī)定的位置移動，并且以臀部為中心使身體旋轉(zhuǎn)并進(jìn)行方向轉(zhuǎn)換，使身體的朝向與車輛用座椅I的前后方向一致。之后，落座者D使上身后傾，背靠座椅靠背3。在此，落座者D的脊背與靠背面3a相接觸。接著，落座者D將脊背壓靠于座椅靠背3的靠背面3a,使座椅靠背3支承脊柱。此時，落座者D也有時將脊背壓靠于靠背面3a、并且使臀部在落座面2a上移動。最后，落座者D例如將脊背壓靠于座椅靠背3的靠背面3a并且將腿支承在地板面上等而減輕臀部的載荷，最終調(diào)整胯點HP的位置。胯點HP是指與落座者D的股關(guān)節(jié)相當(dāng)?shù)狞c。在上述落座時的一連串動作中，在從落座者D乘上后座的時刻到落座并進(jìn)行方向轉(zhuǎn)換的過程中，車輛用座椅I中主要是座墊2與落座者D的身體相接觸，使反作用力(接觸力)作用于落座者D的身體。具體地說，當(dāng)落座者D落座時，座墊2的后部2g (高剛性區(qū)域PHc)承受落座者D的臀部，在落座者D進(jìn)一步進(jìn)行方向轉(zhuǎn)換的期間，也是后部2g支承臀部在座墊2上的移動和旋轉(zhuǎn)。之后，在從靠背接觸到HP最終調(diào)整的過程中，座椅靠背3借助于靠背面3a使反作用力作用于落座者D的脊背，而座墊2借助于落座面2a使反作用力作用于落座者D的大腿部、膝蓋、小腿部等比臀部靠下側(cè)的身體。針對上述落座者D落座時的一連串動作，本實施方式的車輛用座椅I使反作用力作用于落座者D的身體，并且發(fā)揮以下所述的功能。〈HP引導(dǎo)功能〉落座時，落座者D使膝關(guān)節(jié)位于比股關(guān)節(jié)靠前方，并使這些關(guān)節(jié)彎曲而落座。由于落座后的落座者D的比膝蓋靠下的部位被后座的地板支承，因此施加在座墊2上的載荷集中于臀部正下方的區(qū)域，座墊2以臀部正下方的區(qū)域比其周圍的區(qū)域較大地下沉的方式變形。通過此時的下沉變形，在比臀部正下方的區(qū)域靠前方側(cè)的落座面2a上形成有以越靠前側(cè)越高的方式傾斜(后方傾斜)的傾斜面，因此進(jìn)行了方向轉(zhuǎn)換后的落座者D自然成為半蹲半坐的姿勢(以下稱為半蹲半坐姿勢)。由于成為半蹲半坐的落座者D的重心進(jìn)一步靠后方，因此有載荷進(jìn)一步集中于臀部正下方的區(qū)域的傾向。在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，在該高剛性區(qū)域PHc中施加有相對較高的剛性，因此落座者D的臀部正下方的區(qū)域處的緩沖墊的下沉量被適度地抑制。因此，對臀部的后方移動的阻力減小，落座者D在落座面2a上向后方移動變?nèi)菀?。另外，在落座者D進(jìn)行方向轉(zhuǎn)換時，也由于高剛性區(qū)域PHc抑制了緩沖墊的過度下沉，因此對落座者D的方向轉(zhuǎn)換的阻力也減小。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的前部2f設(shè)有低剛性區(qū)域PSc，該前部2f在與落座者D的膝蓋、小腿部相接觸時由比較小的載荷引起變形，因此對落座者D在落座面2a上的移動或方向轉(zhuǎn)換的阻力(進(jìn)行后方移動或方向轉(zhuǎn)換時的前部的阻擋等)進(jìn)一步減小。這樣，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此能夠抑制對落座者D在從乘上后座到完成方向轉(zhuǎn)換的期間所進(jìn)行的一連串動作(特別是落座者D在座墊2上的向后方移動和方向轉(zhuǎn)換)的阻力，能夠容易地將落座者D的胯點HP引導(dǎo)到最佳位置。<空間擴大功能>若落座者D在落座面2a上進(jìn)行方向轉(zhuǎn)換，使胯點HP向落座面2a上的更后方側(cè)移動，則接下來落座者D背靠座椅靠背3而使座椅靠背3支承脊柱，最后，最終調(diào)整胯點HP的位置。在該過程中，落座者D的大腿前部、胭窩、小腿背部等有時以比較高的壓力壓靠于座墊2的前部2f。特別是如果落座者D是體型小的人，則由于大腿部的長度比較短，因此傾向于其壓力變得更高。在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的前部2f設(shè)有低剛性區(qū)域PSc，該低剛性區(qū)域PSc能夠以比較小的載荷變形，因此落座者D能夠使臀部位于落座面2a上的更后方側(cè)，車輛用座椅I的實際的腳下空間擴大。另外，在最終調(diào)整胯點HP的位置的階段，落座者D將脊背壓靠于座椅靠背3的靠背面3a并且將腿支承在地板面上等而減輕臀部的載荷，有時使胯點HP的位置偏移。在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的前部2f設(shè)有低剛性區(qū)域PSc，該低剛性區(qū)域PSc由比較小的載荷引起變形，因此落座者D能夠在支起腿時也容易地伸開腿。而且，在落座者D為體型大的人的情況下，由于與體型小的人的情況相比座墊2較大地下沉，因此臀部前方的落座面2a的傾斜角度也增大。在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，抑制了落座者D的向后方移動的阻力，因此落座者D的臀部沿著更大地傾斜的落座面2a被快速地向后方側(cè)引導(dǎo)，從而落座者D被快速地引導(dǎo)為半蹲半坐。由此，能在落座后的早期確保比落座者D的膝蓋靠前方的腿部活動空間(日文:二一 > 一 ^ )，能夠獲得實際上與腿部活動空間擴大了的情況相同的效果。〈HP偏移防止功能>在落座者D最終調(diào)整了胯點HP的位置之后，也由于落座者D自身的移動、伴隨著行駛而產(chǎn)生的車輛的振動等，有時從落座者D施加到落座面2a上的載荷(壓力)發(fā)生變動。在本實施方式的車輛用座椅 I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，落座者D的臀部下方的緩沖墊的剛性相對較高，因此即使施加到落座面2a上的載荷發(fā)生變動，緩沖墊的下沉量的變動也受到抑制。由此，更可靠地防止胯點HP的位置偏移。另外，在落座于車輛用座椅I上的期間，落座者D處于半蹲半坐，其重心靠后方。因此，落座者D的臀部傾向于更易于向后方側(cè)滑動。另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，對落座者D在落座面2a上的向后方移動的阻力減小，因此落座者D的臀部更易于向后方側(cè)滑動。另一方面，車輛用座椅I具有座椅靠背3，利用該座椅靠背3從后方承受欲向更后側(cè)移動的臀部。因此，落座者D的臀部被穩(wěn)定地保持在欲向后方側(cè)滑動的力與由座椅靠背3施加的朝前方的按壓力達(dá)到平衡的位置。由此，更可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在車輛用座椅I的落座面2a中，如上所述通過落座時的下沉變形而在比臀部正下方的區(qū)域靠前方側(cè)形成有后方傾斜面。因此，落座面2a在該后方傾斜面與座椅靠背3的靠背面3a之間具有最大變形部LP。最大變形部LP是指因落座時的載荷而產(chǎn)生的變形量(下沉量)達(dá)到最大的點或被設(shè)定為最大的點，在車輛用座椅I中，位于高剛性區(qū)域PHc的前后方向大致中央部。由于車輛用座椅I利用該最大變形部LP支承落座者D的骨盆Dc，因此骨盆Dc以恒定的姿勢被穩(wěn)定地保持。由此，更可靠地防止胯點HP的位置偏移。如以上所述，第I實施方式的車輛用座椅I具有座墊2和座椅靠背3，在座墊2的前部2f設(shè)置有比作為高剛性區(qū)域PHc的后部2g柔軟的低剛性區(qū)域PSc，對座墊2施加有前后方向的剛性分布，因此在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中，能夠同時實現(xiàn)上述3個功能、即HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。另外，根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，在座墊2的前部2f設(shè)置有比作為高剛性區(qū)域PHc的后部2g柔軟的低剛性區(qū)域PSc，因此能夠以成為落座者D的重心位置的臀部為重點牢固地支承大腿部的大腿根側(cè)，并且，能夠利用低剛性區(qū)域PSc柔軟地支承大腿前部并獲得良好的落座感覺。特別是由于對落座者D的小腿背側(cè)和胭窩的壓迫感減少，因此落座者能夠獲得舒適的落座感?！吹?實施方式>參照圖4 圖8說明本發(fā)明的第2實施方式的后座用的車輛用座椅I。本實施方式是在第I實施方式的車輛用座椅I中對座椅靠背3施加了以下所述的剛性分布的例子。如圖4和圖5所示，本實施方式的座椅靠背3在其上下方向中央部分設(shè)定有落座者D的支承反作用力fa:較小的低剛性區(qū)域PSb。在此，支承反作用力是指落座者D從支承落座者D的面(例如靠背面3a)受到的力。支承反作用力能夠根據(jù)例如將規(guī)定的形狀、大小的按壓面以規(guī)定的壓力按壓于支承面時的支承面的最大變形量(下沉量)而確定。例如，在將規(guī)定的形狀、大小的按壓面以規(guī)定的壓力按壓于支承面時，支承面X的最大變形量大于支承面Y的最大變形量時是指支承面X的支承反作用力小于支承面Y的支承反作用力。另外，本實施方式的座椅靠背3與低剛性區(qū)域PSb的上下方向相鄰地在座椅靠背3的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定有落座者D的支承反作用力fa2大于低剛性區(qū)域PSb的支承反作用力fai的高剛性區(qū)域PHbpPHb2，在座椅靠背3的上下方向上施加有反作用力特性不同的剛性分布。另外，期望的是高剛性區(qū)域PHbp PHb2設(shè)為在落座者D背靠座椅靠背3的靠背面3a時、由彈性變形引起的下沉量較少且能夠牢固地彈性支承落座者D的對應(yīng)部位的、通常車輛用座椅靠背所要求的標(biāo)準(zhǔn)的彈簧常數(shù)。另一方面，低剛性區(qū)域PSb設(shè)定為相對于作用于座椅靠背3的靠背載荷、能夠比較柔軟地彈性變形并下沉的適當(dāng)?shù)膹椈沙?shù)。靠背載荷是指在落座時從落座者D的脊背施加到座椅靠背3的靠背面3a上的載荷。由此，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地以上述低剛性區(qū)域PSb為起點而以多種中間彎折角度、例如呈側(cè)視看來較淺的V字狀中間彎折變形。在本實施方式中，如圖5所示，與落座者D的胸廓Da大致對應(yīng)地形成有座椅靠背3的上側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb1，與落座者D的骨盆Dc大致對應(yīng)地形成有下側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb2。
另一方面，座椅靠背3的上下方向中央部分的低剛性區(qū)域PSb形成為以與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)、即從第10胸椎Da1到第12胸椎Da2的附近所對應(yīng)的部位為中心具有所需的上下寬度尺寸。在低剛性區(qū)域PSb中，相對于靠背載荷，靠背面3a能夠以低剛性區(qū)域PSb的上下方向中心位置PStl為彎折點BP來進(jìn)行中間彎折變形。若落座者D背靠座椅靠背3，靠背面3a呈側(cè)視看來較淺的V字狀中間彎折變形，則從靠背面3a的中央到下端部，支承反作用力fa Cfa1, fa2)越向下方越大，由此能夠強調(diào)支承(日文:強調(diào)L 支持+ 3)骨盆Dc。同樣地，從靠背面3a的中央到上端部，支承反作用力fa Cfa1^ fa2)越向上方越大，由此能夠牢固地支承胸廓Da。
圖6在(A)中用剖視圖表示該座椅靠背3的結(jié)構(gòu)，并且在(B)中用立體圖表示形成座椅靠背3的骨架的座椅靠背框架的結(jié)構(gòu)。圖5和圖6的(A)為了便于說明而以卸下了包括覆蓋緩沖墊的表皮材料在內(nèi)的面套的狀態(tài)表不座椅靠背3。座椅靠背3具有座椅靠背框架11、緩沖墊15以及在上述緩沖墊15的背面?zhèn)葘⒃摼彌_墊15支承于座椅靠背框架11的墊板支承構(gòu)件16。座椅靠背框架11具有左右一對側(cè)框架12、連結(jié)這些側(cè)框架的上端的由管材料構(gòu)成的上框架13以及連結(jié)這些側(cè)框架的下端的下框架14。緩沖墊15由用于彈性支承落座者D的、例如由聚氨酯泡沫等構(gòu)成的所需厚度的彈性材料構(gòu)成，如圖6的(A)所示，配設(shè)為整體覆蓋座椅靠背框架11的前表面?zhèn)取Ｔ谠摼彌_墊15中形成有在低剛性區(qū)域PSb的上下方向中央部(在本實施方式中為上下方向中心位置PStl)沿車寬方向延伸、并促使該緩沖墊15中間彎折變形的槽部15a。另外，緩沖墊15期望的是預(yù)先將靠背面3a以槽部15a為中間彎折頂點來模具成形為較淺的V字狀，以使得更易于促進(jìn)落座時的中間彎折變形。在圖6的(A)所示的例子中，將槽部15a設(shè)置在了緩沖墊15的前表面上，但是如該圖點劃線所示，也可以設(shè)置在緩沖墊15的背面上，或者亦可以設(shè)置在表背兩面上。墊板支承構(gòu)件16由上部墊板支承構(gòu)件16U、下部墊板支承構(gòu)件16L以及中央墊板支承構(gòu)件16C構(gòu)成。上部墊板支承構(gòu)件16U在與落座者D的胸廓Da對應(yīng)的位置支承緩沖墊15的上部。下部墊板支承構(gòu)件16L在與落座者D的骨盆Dc對應(yīng)的位置支承緩沖墊15的下部。中央墊板支承構(gòu)件16C在與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)附近對應(yīng)的位置支承緩沖墊15的上下方向中央部。而且，通過使這些墊板支承構(gòu)件16U、16L、16C的機械特性剛?cè)岵煌?，從而設(shè)定有上述高剛性區(qū)域PHbp PHb2與低剛性區(qū)域PSb。在本實施方式中，將上部墊板支承構(gòu)件16U構(gòu)成為沿著車寬方向接合在上框架13的前表面上的金屬制的橫長的箱結(jié)構(gòu)體。而且，借助于該箱結(jié)構(gòu)體，通過利用與落座者D的胸廓Da的上端部對應(yīng)的部分支承緩沖墊15的上端部背面，從而能夠獲得較大的支承反作用力fa2。橫長的箱結(jié)構(gòu)體16U兼作頭枕4的安裝構(gòu)件，在其左右兩端部設(shè)有沿上下方向貫通的插桿貫穿孔17，其貫穿有頭枕插桿。另外，下部墊板支承構(gòu)件16L由將左右端部接合在了左右側(cè)框架12的前邊緣凸緣上的金屬制的桿構(gòu)成。而且，借助于該金屬制桿，通過利用與落座者D的骨盆Dc的上端部對應(yīng)的部分支承緩沖墊15的下端部背面，從而能夠獲得較大的支承反作用力fa2。另一方面，中央墊板支承構(gòu)件16C由將左右端部接合在了左右側(cè)框架12的后邊緣凸緣或前邊緣凸緣上的金屬制的S彈簧構(gòu)成。該S彈簧16C設(shè)定為所需較小的彈簧常數(shù)，通過在上述槽部15a的稍微下側(cè)位置支承緩沖墊15的中央部背面，從而能夠獲得較小的支承反作用力falt)本實施方式的車輛用座椅I發(fā)揮以下所述的功能。<中間彎折角度的自動調(diào)整功能〉在第2實施方式的車輛用座椅I中，座椅靠背3在上下方向中央部分設(shè)定落座者D的支承反作用力fa:較小的低剛性區(qū)域PSb，并且與低剛性區(qū)域PSb相鄰地在座椅靠背3的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHbp PHb2，在座椅靠背3的上下方向上施加反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地以低剛性區(qū)域PSb為起點而以多種中間彎折角度進(jìn)行中間彎折變形。在上述剛性分布的各個區(qū)域PSb、PHb1, PHb2中，由于支承反作用力fa Cfa1, fa2)與發(fā)揮作用的靠背載荷相應(yīng)地分別發(fā)生變化，因此靠背面3a的中間彎折角度與落座者D的體型相應(yīng)地發(fā)生多種變化。S卩,在體重比標(biāo)準(zhǔn)的落座者D的體重輕的小塊頭的人(體型小的人)落座的情況下，靠背面3a的中央部分的下沉量較小，中間彎折角度變小，而在體重比標(biāo)準(zhǔn)的落座者D的體重重的大塊頭的人(體型大的人)落座的情況下，靠背面3a的中央部分的下沉量較大，中間彎折角度變大。由此，即使是體型小的人、體型大的人的任意落座者，僅通過背靠座椅靠背3，不必進(jìn)行格外的調(diào)整操作，就能夠使靠背面3a自動地中間彎折變形為能夠獲得最適合于落座者D的體型的舒適姿勢的中間彎折角度，能夠減輕落座者D的疲勞。另外，本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此針對在上述第I實施方式中說明的落座者D落座時的一連串動作，與上述第I實施方式相同地能夠發(fā)揮HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。〈HP引導(dǎo)功能〉而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的由高剛性區(qū)域Pffi1 —低剛性區(qū)域PSb —高剛性區(qū)域PHb2構(gòu)成的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此背靠座椅靠背3的落座者D的脊背以向后方突起的方式緩緩彎曲。因此，落座者D能夠更容易地使臀部向后方移動，能夠?qū)⒖椟cHP引導(dǎo)到最佳位置。特別是，在本實施方式的車輛用座椅I中，通過上述中間彎折角度的自動調(diào)整功能，座椅靠背3的靠背面3a中間彎折變形為能夠獲得最適合于落座者D的體型的舒適姿勢的中間彎折角度，因此落座者D與體型的大小無關(guān)地能夠更容易地使臀部向后方移動，能夠可靠地將胯點HP引導(dǎo)到最佳位置。另外，在落座者D最終調(diào)整胯點HP的位置的情況下，有時通過將脊背壓靠于座椅靠背3的靠背面3a并且將腿支在地板面上來進(jìn)行臀部的位置調(diào)整。此時，在落座者D的脊背上，自靠背面3a的上側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb1作用有反作用力，但是在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此在自上述靠背面3a的高剛性區(qū)域PHb1作用于落座者D的脊背的反作用力中加入了朝下的成分。因此，在上述臀部的位置調(diào)整時，落座者D易于利用脊背與腿支承自己的身體，落座者D能夠更容易地使胯點HP移動到最佳位置。〈空間擴大功能〉另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此能夠使靠背面3a前方的空間大小與落座者D的體型相應(yīng)地自動發(fā)生變化。即，在體型大的人落座的情況下，與體型小的人落座的情況相比，靠背面3a以更大的中間彎折角度中間彎折變形，因此在靠背面3a(特別是靠背面3a的上下方向中央部分(低剛性區(qū)域PSb))前方產(chǎn)生了更大的空間。進(jìn)一步換言之，靠背面3a以與落座者D的體型相應(yīng)的中間彎折變形量(與中間彎折變形相伴的、低剛性區(qū)域PSb的靠背面3a相對于高剛性區(qū)域PHbp PHb2的靠背面3a的前后方向移動量)收納伴隨著落座面2a上的臀部的移動而后方移動來的落座者D的脊背。因而，根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，例如即使在體型大的人落座的情況下，靠背面3a也不會妨礙臀部的后方移動，更可靠地實現(xiàn)臀部的快速的后方移動。由此，在比落座后早的時期確保了落座者D的腿部活動空間，能夠更可靠地獲得實際的腿部活動空間擴大效果。另外，根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，通過上述中間彎折角度的自動調(diào)整功能，座椅靠背3的靠背面3a中間彎折變形為能夠獲得最適合于落座者D的體型的舒適姿勢的中間彎折角度。由此，落座者D僅通過背靠座椅靠背3而成為最適合于其體型的舒適姿勢，因此不管體型大的人還是體型小的人，落座者D用身體感到的空間的范圍擴大?！碒P偏移防止功能〉另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，對落座者D在落座面2a上的后方移動的阻力減輕，因此處于半蹲半坐的落座者D的臀部傾向于更易于向后方側(cè)滑動，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，由于在座椅靠背3的下側(cè)部設(shè)定有落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHb2,因此能夠利用該高剛性區(qū)域Pffi2W后方牢固地承受欲向更后方側(cè)移動的臀部，能夠更可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，由于在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此在自靠背面3a的高剛性區(qū)域PHb1作用于落座者D的脊背的反作用力中加入了朝下的成分。該朝下的成分以在落座后將落座者D的臀部壓靠于落座面2a的方式發(fā)揮作用，因此更可靠地防止落座后的胯點HP的位置偏移。S卩，在第2實施方式的車輛用座椅I中，除了上述第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還在座椅靠背3中，在上下方向中央部分設(shè)定了落座者D的支承反作用力fai較小的低剛性區(qū)域PSb，并且與低剛性區(qū)域PSb相鄰地在座椅靠背3的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定了落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHbpPHb2，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地以低剛性區(qū)域PSb為起點而以多種中間彎折角度進(jìn)行中間彎折變形，因此與落座者D的體型大小無關(guān)地在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中能夠更可靠地同時實現(xiàn)上述3個功能、即HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。而且，本實施方式的車輛用座椅I發(fā)揮以下所述的窗外可視性的提高功能和落座感的提聞功能。<窗外可視性的提高>車輛用座椅I的落座者D —般具有越是體型大的人越使座椅靠背3傾倒來使用的傾向，越是體型小的人越使座椅靠背3立起來使用的傾向。根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，如上所述，在座椅靠背3的上下方向上施加反作用力特性不同的由高剛性區(qū)域PHbl —低剛性區(qū)域PSb —高剛性區(qū)域PHb2構(gòu)成的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形。因此，在體重較輕的體型小的人Dl落座并使座椅靠背3立起的情況下，如圖7的(A)所示那樣靠背面3a的中央部分的下沉量較小且中間彎折角度變小。另一方面，在體重較重的體型大的人D2落座并使座椅靠背3傾倒的情況下，如圖7的(B)所示那樣靠背面3a的中央部分的下沉量較大且中間彎折角度變大。即，在使座椅靠背3傾倒的情況下，座椅靠背3的中間彎折角度變大且落座者D的胸廓Da以適當(dāng)?shù)慕嵌攘⑵?，在使座椅靠?立起的情況下，座椅靠背3的中間彎折角度變小并防止落座者D的胸廓Da過度前傾。因而，根據(jù)本實施方式，能夠與座椅靠背3的后傾角度(或落座者D的體型)相應(yīng)地使落座者D的胸廓Da以適當(dāng)?shù)慕嵌攘⑵?，能夠提高落座者D的窗外可視性(前方和側(cè)方的可視性)?！绰渥械奶岣摺翟隗w型小的人Dl落座并背靠座椅靠背3的情況下，由于與體型大的人D2相比大腿部的長度較短，因此若靠背面3a中間彎折變形，則小腿背側(cè)和胭窩與座墊2的前部2f的前表面相抵接，具有小腿背側(cè)、胭窩感到壓迫感的傾向。另外，在將座椅靠背3向后方的傾動角度調(diào)節(jié)得較大的情況下，小腿背側(cè)、胭窩與座墊前部2f的抵接程度進(jìn)一步提高，因此具有更加強烈地感到壓迫感的傾向。這在體型大的人D2的情況下也能夠產(chǎn)生。S卩，在落座者D為體型大的人D2的情況下，由于座椅靠背3的靠背面3a的中間彎折角度較大，因此若增大座椅靠背3向后方的傾動角度，則存在小腿背側(cè)、胭窩與座墊2的前部2f 相抵接而強烈地感到壓迫感的可能性。根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，與上述第I實施方式相同地在座墊2的前部2f設(shè)置有比作為高剛性區(qū)域PHc的后部2g柔軟的低剛性區(qū)域PSc，因此能夠以成為落座者D的重心位置的臀部為重點牢固地支承大腿部的大腿根側(cè)，并且，能夠利用低剛性區(qū)域PSc柔軟地支承大腿前部并獲得良好的落座感覺。另外，由于將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，因此對體型小的人來說 ，而且根據(jù)情況也對體型大的人來說，也相對于來自大腿前部、胭窩、小腿背側(cè)的載荷，座墊2的前部2f柔軟地變形而使壓迫感減少。其結(jié)果，在本實施方式中，能夠獲得座椅靠背3的靠背面3a的與落座者D的體型相應(yīng)的最佳角度的中間彎折變形和由座墊2的前部2f的柔軟變形帶來的小腿背側(cè)、胭窩的壓迫感減少的疊加效果。即，根據(jù)本實施方式，即使對大體型、小體型的任意落座者，也能夠進(jìn)一步獲得落座穩(wěn)定感與乘坐舒服的舒適的落座姿勢，能夠減輕疲勞。而且，本實施方式的車輛用座椅I發(fā)揮以下所述的功能。在本實施方式中，由于與落座者D的胸廓Da大致對應(yīng)地形成被設(shè)定于座椅靠背3的上側(cè)部的高剛性區(qū)域PfflV與落座者D的骨盆Dc大致對應(yīng)地形成被設(shè)定于座椅靠背3的下側(cè)部的高剛性區(qū)域Pfflv因此能夠牢固地支承這些重量較重的胸廓Da與骨盆Dc。另外，在本實施方式中，由于以與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)大致對應(yīng)的部位為中心形成了設(shè)定于座椅靠背3的上下方向中央部分的低剛性區(qū)域PSb，因此低剛性區(qū)域PSb的上下方向中心位置PStl與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)大致對應(yīng)，靠背面3a以該位置為彎折點BP進(jìn)行中間彎折變形。因此，根據(jù)本實施方式，能夠獲得適合于人體骨架的支承形態(tài)，落座者D的姿勢變化較少，并且，能夠?qū)崿F(xiàn)肌肉負(fù)擔(dān)較少的落座姿勢，能夠發(fā)揮疲勞減少效果。
而且，在本實施方式中，由于座椅靠背3的緩沖墊15具有在低剛性區(qū)域PSb的上下方向中央部沿車寬方向延伸、促使該緩沖墊15中間彎折變形的槽部15a，因此能夠?qū)⒖勘趁?a的彎折點BP限定于該槽部15a，能夠穩(wěn)定地進(jìn)行該靠背面3a的中間彎折變形。另外，在本實施方式中，座椅靠背3具有在上述緩沖墊15的背面?zhèn)葘⒕彌_墊15支承于座椅靠背框架11的墊板支承構(gòu)件16，通過使墊板支承構(gòu)件16的機械特性剛?cè)岵煌O(shè)定了座椅靠背3的高剛性區(qū)域PHb1JHb2與低剛性區(qū)域PSb。因此，能夠使各個區(qū)域的剛性調(diào)整適合要求并容易地進(jìn)行調(diào)整。而且，在本實施方式中，將上部墊板支承構(gòu)件16U設(shè)為了金屬制的箱結(jié)構(gòu)體、即剛體結(jié)構(gòu)。因此，通過緩沖墊15自身的彈簧常數(shù)的設(shè)定，能夠?qū)⒏邉傂詤^(qū)域PHb1設(shè)為能夠牢固地支承胸廓Da的適當(dāng)?shù)膭傂?。另外，在本實施方式中，作為下部墊板支承構(gòu)件16L使用了金屬制桿，作為中央墊板支承構(gòu)件16C使用了 S彈簧。因此，通過這些構(gòu)件的線徑、材質(zhì)等的選擇而任意設(shè)定彈簧常數(shù)，從而能夠容易地將高剛性區(qū)域PfflV低剛性區(qū)域PSb分別調(diào)整為適合于骨盆Dc的支承、腰部Db的支承及中間彎折變形的剛性。另外，座椅靠背3的靠背面3a的彎折點BP以落座者的標(biāo)準(zhǔn)的體型為基準(zhǔn)而確定，但是在落座者為體型大的人D2的情況下，如圖7的(B)所示，也考慮到胸廓Da與腰部Db之間的關(guān)節(jié)位置比彎折點BP向上方偏移。作為其對策，例如只要將座墊2的胯點HP正下方的緩沖墊的硬度設(shè)定為適當(dāng)?shù)挠捕燃纯伞＜?，只要設(shè)定為當(dāng)體型大的人落座時胯點HP下方的下沉量變大、并且當(dāng)體型小的人落座時胯點HP下方的下沉量變小即可。圖8表示座墊2的胯點HP下方的硬度調(diào)整例。在圖8的(A)、(B)中，均在墊構(gòu)件41A的與胯點HP的落座面相反一側(cè)的面上設(shè)置有空腔51A或多條縱向狹縫51B等空隙部51。借助于該空隙部51，胯點HP下方能夠在體型大的人落座時較大地下沉變形、體型小的人落座時較小地下沉變形，吸收了因落座者的體型差而產(chǎn)生的胸廓Da與腰部Db之間的關(guān)節(jié)位置的偏移。參照圖9 圖14說明第2實施方式的車輛用座椅I的變形例。圖9在(A)中示出了本實施方式的第I變形例中的座椅靠背3的剖面結(jié)構(gòu)，在(B)中示出了座椅靠背框架11的結(jié)構(gòu)。在本變形例中，作為下部墊板支承構(gòu)件16L，取代上述第2實施方式中的金屬制桿而與中央墊板支承構(gòu)件16C相同地使用了 S彈簧。作為該下部墊板支承構(gòu)件的S彈簧16L設(shè)定為比作為中央墊板支承構(gòu)件的S彈簧16C大的彈簧常數(shù)，能夠牢固地支承落座者D的骨盆Dc。像該第I變形例這樣，通過作為中央墊板支承構(gòu)件16C、下部墊板支承構(gòu)件16L均使用S彈簧，從而能夠通過分別選擇S彈簧的規(guī)格來容易地進(jìn)行高剛性區(qū)域PHb2與低剛性區(qū)域PSb的剛性調(diào)整。另外，通過利用S彈簧構(gòu)成下部墊板支承構(gòu)件16L，從而與骨盆Dc對應(yīng)的部分的支承面積擴大，能夠使從低剛性區(qū)域PSb到高剛性區(qū)域PHb2的支承反作用力的變化變平滑，能夠使落座感覺良好。圖10在(A)中示出了本實施方式的第2變形例中的座椅靠背3的剖面結(jié)構(gòu)，在(B)中示出了座椅靠背框架11的結(jié)構(gòu)。在本變形例中，作為下部墊板支承構(gòu)件16L，取代上述第2實施方式中的金屬制桿而使用了橫長的載荷承受板。該載荷承受板16L由金屬板或硬質(zhì)樹脂板等剛體板構(gòu)成，以通過借助于致動器18或手動轉(zhuǎn)動而能夠調(diào)節(jié)前后方向位置的方式與左右的側(cè)框架12相連結(jié)。像該第2變形例這樣，通過利用剛體的載荷承受板構(gòu)成下部墊板支承構(gòu)件16L，從而能夠通過緩沖墊15自身的彈簧常數(shù)的設(shè)定將高剛性區(qū)域PHb2設(shè)為能夠牢固地支承骨盆Dc的適當(dāng)?shù)膭傂浴６?，能夠擴大與骨盆Dc對應(yīng)的部分的支承面積并使落座姿勢穩(wěn)定化。另外，通過根據(jù)落座者D的臀部大小的不同來調(diào)節(jié)該載荷承受板16L的前后方向位置，從而能夠獲得與落座者D的體型相匹配的臀部支承形態(tài)。另外，下部墊板支承構(gòu)件16L利用由金屬或硬質(zhì)樹脂材料構(gòu)成的載荷承受板構(gòu)成，通過利用與落座者D的骨盆Dc對應(yīng)的部分大面積地支承緩沖墊15的下端部背面，從而能夠獲得較大的支承反作用力fa2。圖11在(A)中示出了本實施方式的第3變形例中的座椅靠背3的剖面結(jié)構(gòu)，在(B )中示出了座椅靠背框架11的結(jié)構(gòu)。在本變形例中，作為下部墊板支承構(gòu)件16L，取代上述第2實施方式中的金屬制桿而使用了金屬制的橫長的載荷承受板。該載荷承受板16L適當(dāng)?shù)卦O(shè)定前方伸出量而接合在左右側(cè)框架12上，另一方面，通過調(diào)整與其相對的部分的緩沖墊15的厚度，從而將高剛性區(qū)域PHb2S為適合于骨盆Dc的支承的剛性。像該第3變形例這樣，通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)定前方伸出量而將載荷承受板16L接合在左右側(cè)框架12上，從而能夠擴大與骨盆Dc對應(yīng)的部分的支承面積并使落座姿勢穩(wěn)定化，而且，能夠以更簡單的結(jié)構(gòu)獲得較大的支承反作用力fa2。圖12 圖14分別是表示墊板支承構(gòu)件16的不同例子的圖。在圖12所示的第4變形例中，利用沿上下方向延伸的左右一對剛體桿21和在這些剛體桿21、21之間沿上下方向多段架設(shè)的多個S彈簧22構(gòu)成了墊板支承構(gòu)件16。剛體桿21、21利用線23相互連結(jié)其上下端部，并且利用連接桿24將該上下端部連接在各個附近的側(cè)框架12上。上段的S彈簧22U與下段的S彈簧22L配設(shè)在分別與落座者D的胸廓Da和骨盆Dc對應(yīng)的位置。另一方面，中段的兩個S彈簧22C在與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)附近對應(yīng)的位置以緩沖墊15的彎折點BP (槽部15a)為中間配設(shè)在其上、下位置。上、下段的S彈簧22U、22L設(shè)定為能夠牢固地支承落座者D的胸廓Da和骨盆Dc的所需的較大的彈簧常數(shù)。另一方面，中段的S彈簧22C設(shè)定為所需的較小的彈簧常數(shù)以使得緩沖墊15因靠背載荷而能夠以槽部15a為中心進(jìn)行中間彎折變形。這樣，在第4變形例中，由于利用沿上下方向延伸的左右一對剛體桿21和在這些剛體桿21之間沿上下方向多段架設(shè)的多個S彈簧22構(gòu)成了墊板支承構(gòu)件16，因此通過S彈簧22U、22C、22L的彈簧常數(shù)的選擇與配置調(diào)整，能夠容易地進(jìn)行各個區(qū)域PHbpPSlKPHb2的配置、剛性等的調(diào)整。而且，由于利用線23相互連結(jié)了剛體桿21的上下端部，并且利用連接桿24將該上下端部連接在各個附近的側(cè)框架12上，因此通過調(diào)整剛體桿21和連接桿24的剛性，從而能夠容易地進(jìn)行靠背面3a整體的剛性調(diào)整。在圖13所示的第5變形例中，利用沿上下方向延伸的左右一對彈性桿25和將這些彈性桿25、25的上段、中段、下段支承在各個附近的側(cè)框架12上的螺旋彈簧26構(gòu)成了墊板支承構(gòu)件16。左右一對彈性桿25以因靠背載荷而能夠柔軟地?fù)闲宰冃蔚姆绞接蛇m當(dāng)?shù)暮铣蓸渲牧闲纬?，利用沿上下方向多段配置的多條鋼絲23相互連結(jié)，與這些鋼絲23 —起支承緩沖墊15的背面。上段的螺旋彈簧26U與下段的螺旋彈簧26L配設(shè)在與落座者D的胸廓Da和骨盆Dc的側(cè)部對應(yīng)的位置。另一方面，中段的螺旋彈簧26C配設(shè)在與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)附近的側(cè)部對應(yīng)的位置。上、下段的螺旋彈簧26U、26L設(shè)定為能夠牢固地支承落座者D的胸廓Da和骨盆Dc所需的較大的彈簧常數(shù)。另一方面，中段的螺旋彈簧26C設(shè)定為所需的較小的彈簧常數(shù)以使得彈性桿25因靠背載荷而在中央部分呈較淺的V字狀撓曲變形、緩沖墊15能夠以槽部15a為中心進(jìn)行中間彎折變形。這樣，在第5變形例中，通過彈性桿25的剛性設(shè)定與螺旋彈簧26U、26C、26L的彈簧常數(shù)的選擇，從而能夠進(jìn)一步容易地進(jìn)行各個區(qū)域Pffip PSb、PHb2的配置、剛性等的調(diào)
難
iF.0在圖14所示的第6變形例中，利用上、下一對載荷承受板27和連接這些載荷承受板的連接板28構(gòu)成了墊板支承構(gòu)件16。上側(cè)的載荷承受板27U在與落座者D的胸廓Da的上端部大致對應(yīng)的位置借助支承軸29以能夠向前后方向轉(zhuǎn)動的方式將其上端部連結(jié)在左右側(cè)框架12上。下側(cè)的載荷承受板27L在與落座者D的骨盆Dc的上端部大致對應(yīng)的位置借助支承軸29以能夠向前后方向轉(zhuǎn)動的方式將其下端部連結(jié)在左右側(cè)框架12上。載荷承受板27構(gòu)成為金屬制或硬質(zhì)合成樹脂制的剛體板，另一方面，連接板28由板簧材料構(gòu)成。該連接板28配設(shè)在與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)附近對應(yīng)的位置。連接板28設(shè)定為所需的較小的彈簧常數(shù)以使得上下的載荷承受板27U、27L因靠背載荷而以支承軸29為支點向圖14的箭頭方向轉(zhuǎn)動、緩沖墊15能夠以槽部15a為中心進(jìn)行中間彎折變形。在第6變形例中，如上所述，由于利用上、下一對載荷承受板27和連接這些載荷承受板的連接板28構(gòu)成了墊板支承構(gòu)件16，因此能夠使因靠背載荷而產(chǎn)生的彎曲力矩集中于連接板28，能夠更可靠地引起靠背面3a的中間彎折變形。另外，本發(fā)明并不限定于上述實施方式和各個變形例所示的緩沖墊支承結(jié)構(gòu)，只要是能夠在座椅靠背3的上下方向上獲得圖4所示的剛性分布的緩沖墊支承結(jié)構(gòu)即可。〈第3實施方式〉參照圖15 圖16說明本發(fā)明的第3實施方式的后座用的車輛用座椅I。本實施方式是在第I實施方式的車輛用座椅I中對座墊2的前部2f施加了以下所述的反作用力特性的例子。在本實施方式中，如圖15所示，對設(shè)于座墊2的前部2f的低剛性區(qū)域PSc施加了以下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷，支承反作用力fb較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷，支承反作用力fc較小，即，相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷的支承反作用力fb大于相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷的支承反作用力fc(fb>fc)。落座載荷是指落座時自落座者D的身體的比腰部靠下的部位施加在座墊2上的載荷。圖16為了便于說明而以卸下了覆蓋緩沖墊41的表皮材料的狀態(tài)表示本實施方式的座墊2的前部結(jié)構(gòu)。如圖16所示，座墊2具有由聚氨酯泡沫等彈性材料構(gòu)成的緩沖墊41和支承該緩沖墊41的座墊底座(日文:'> 一卜^ a > ^ >)、座墊框架等座墊骨架材料47。座墊2的前部2f的低剛性區(qū)域PSc被設(shè)定為圖16所示的與落座者D的大腿前部背側(cè)相接觸的部分(大腿前部背側(cè)接觸部)PSc1、與胭窩相接觸的部分(胭窩接觸部)PSc2以及與小腿背側(cè)相接觸的部分(小腿背側(cè)接觸部)PSc3。 該大腿前部背側(cè)接觸部PSc1、胭窩接觸部PSc2及小腿背側(cè)接觸部PSc3的支承反作用力設(shè)定為大腿前部背側(cè)接觸部PSc1)胭窩接觸部PSc2>小腿背側(cè)接觸部PSc3。由此，對低剛性區(qū)域PSc施加了如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大,相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小。在本實施方式中，利用用于座墊2的后部2g的高剛性區(qū)域PHc的設(shè)定為所需的彈簧常數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)的墊構(gòu)件41A和用于座墊2的前部2f的低剛性區(qū)域PSc的墊構(gòu)件41B構(gòu)成了緩沖墊41。而且，作為該墊構(gòu)件4IB，使用了其自身擁有對支承反作用力具有方向性的反作用力特性(例如，對上方支承反作用力fb大于對前方支承反作用力fc這樣的(fb>fc)反作用力特性)的墊構(gòu)件42。另外，這種墊構(gòu)件42的反作用力特性例如通過在墊構(gòu)件42的層內(nèi)調(diào)整發(fā)泡密度等而能夠容易地設(shè)定。本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此針對在上述第I實施方式中說明的落座者D落座時的一連串動作， 與上述第I實施方式相同地能夠發(fā)揮HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能?！碒P引導(dǎo)功能〉而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大、相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小的反作用力特性，因此在落座者D為體型大的人的情況等下，即使在自上方發(fā)揮作用的落座載荷比較大的情況下，也能夠抑制座墊2的前部2f向下方的下沉量，能夠更穩(wěn)定地支承大腿前部，并且在落座者D為體型小的人的情況下(或者即使為體型大的人的情況下)，能夠針對由膝蓋、小腿部的接觸引起的來自前方的落座載荷使前部2f柔軟地變形，能夠可靠地減少對落座者D在落座面2a上的移動或方向轉(zhuǎn)換的阻力?！纯臻g擴大功能〉另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小的反作用力特性。由此，在落座者D為體型大的人的情況等下，即使在自上方發(fā)揮作用的落座載荷比較大的情況下，也能夠抑制座墊2的前部2f向下方的下沉量，能夠更穩(wěn)定地支承大腿前部，并且在落座者D為體型小的人的情況下，能夠針對自前方發(fā)揮作用的落座載荷使前部2f柔軟地變形并可靠地確保腳下空間?！碒P偏移防止功能〉
另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小的反作用力特性。由此，在落座者D為體型大的人的情況等下，即使在自上方發(fā)揮作用的落座載荷比較大的情況下，也能夠抑制座墊2的前部2f向下方的下沉量，能夠更穩(wěn)定地支承大腿前部，并且在落座者D為體型小的人的情況下，能夠減小相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷的反作用力，能夠更可靠地防止胯點HP的位置偏移。S卩，在第3實施方式的車輛用座椅I中，除了上述第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大，相對于在前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小的反作用力特性，因此與落座者D的體型大小無關(guān)地在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中能夠更可靠地同時實現(xiàn)上述3個功能、即HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。而且，本實施方式的車輛用座椅I發(fā)揮以下所述的功能。在本實施方式的車輛用座椅I中，除了上述第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大、相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小的反作用力特性，從而對于大體型、小體型的任意落座者來說，均能夠獲得落座穩(wěn)定感與乘坐舒服的舒適的落座姿勢，因此能夠減輕由長時間行駛引起的疲勞。另外，即使在將車輛用座椅I用作駕駛座的情況下，當(dāng)然也能夠獲得相同的落座穩(wěn)定感與乘坐舒服性，適當(dāng)?shù)鼐S持對駕駛員的大腿前部的支承反作用力，不會對踏板操作等帶來影響。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，將座墊2的低剛性區(qū)域PSc設(shè)定為大腿前部背側(cè)接觸部PSc1、胭窩接觸部PSc2、小腿背側(cè)接觸部PSc3。因而，即使落座者D為體型小的人，也能夠良好地避免對大腿前部背側(cè)、胭窩、小腿背側(cè)的壓迫，能夠落座于座墊2的落座面2a的更后方側(cè)。另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于將大腿前部背側(cè)接觸部PSc1、胭窩接觸部PSc2及小腿背側(cè)接觸部PSc3的支承反作用力設(shè)定為大腿前部背側(cè)接觸部PSCl>胭窩接觸部PSc2>小腿背側(cè)接觸部PSc3,因此能夠使支承反作用力的變化變緩并對落座者D提供一種沒有不適感的落座感覺。另外，在本實施方式中，作為墊構(gòu)件41B，使用了其自身擁有對支承反作用力具有方向性的反作用力特性(例如，對上方支承反作用力fb大于對前方支承反作用力fc這樣的(fb>fc)反作用力特性)的墊構(gòu)件42。因此，僅靠墊構(gòu)件42，就能夠利用較大的支承反作用力fb在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1支承大腿前部、利用沒有壓迫的較小的支承反作用力fc在小腿背側(cè)接觸部PSc3支承小腿背側(cè)。另外，相對于在胭窩接觸部PSc2自稍微斜前上方發(fā)揮作用的胭窩載荷，產(chǎn)生了支承反作用力fb與支承反作用力fc中間的支承反作用力，能夠不帶來壓迫感并且不損害支承穩(wěn)定性地支承落座者D的胭窩。而且，在本實施方式中，除了這種落座性效果，還能夠利用單一的墊構(gòu)件42獲得上述反作用力特性。因此，能夠抑制元件件數(shù)和組裝工時增加，在成本方面是有利的。參照圖17 圖23說明第3實施方式的車輛用座椅I的變形例。圖17表示本實施方式的第I變形例。在本變形例中，設(shè)有將用于低剛性區(qū)域PSc的墊構(gòu)件41B分割為配置在與大腿前部背側(cè)接觸部PSc1相當(dāng)?shù)牟课坏膲|構(gòu)件43、配置在與胭窩接觸部PSc2相當(dāng)?shù)牟课坏膲|構(gòu)件44、配置在與小腿背側(cè)接觸部PSc3相當(dāng)?shù)牟课坏膲|構(gòu)件45的結(jié)構(gòu)。這些墊構(gòu)件43、44、45使用了單純發(fā)泡為與各自所需的密度一樣的材料。墊構(gòu)件43設(shè)定為能夠獲得對上方支承反作用力fb的所需的彈簧常數(shù)，墊構(gòu)件45設(shè)定為能夠獲得對前方支承反作用力fCl的所需的彈簧常數(shù)。另一方面，墊構(gòu)件44設(shè)定為能夠獲得墊構(gòu)件43與墊構(gòu)件45中間的對前方支承反作用力fc2的所需的彈簧常數(shù)。在第I變形例中，如上所述，由于在與大腿前部背側(cè)接觸部PSc1、胭窩接觸部PSc2、小腿背側(cè)接觸部PSc3相當(dāng)?shù)牟糠址謩e使用彈簧常數(shù)不同的墊構(gòu)件43、44、45構(gòu)成了座墊2的前部2f，因此除了與上述第3實施方式相同的落座性效果，還能夠獲得通過適當(dāng)?shù)剡x擇適合于落座者D的大腿前部背側(cè)、胭窩、小腿背側(cè)的支承的彈簧常數(shù)的墊構(gòu)件43、44、45而能夠適當(dāng)并且容易地進(jìn)行低剛性區(qū)域PSc的各部的反作用力調(diào)整這樣的效果。圖18表示本實施方式的第2變形例。在本變形例中，將與大腿前部背側(cè)接觸部PSc1相當(dāng)?shù)牟糠炙玫膲|構(gòu)件(上述第I變形例中的墊構(gòu)件43)沿前后方向分割而由占大腿前部背側(cè)接觸部PSc1的后方過半部的后側(cè)墊構(gòu)件43a和與墊構(gòu)件44、45相鄰的前側(cè)墊構(gòu)件43b構(gòu)成。后側(cè)墊構(gòu)件43a設(shè)定為能夠獲得對上方支承反作用力A1的所需的彈簧常數(shù)。另一方面，前側(cè)墊構(gòu)件43b設(shè)定為能夠獲得后側(cè)墊構(gòu)件43a的對上方支承反作用力A1與配置于胭窩接觸部PSc2的墊構(gòu)件44的對前方支承反作用力fc2中間的對上方支承反作用力fb2的所需的彈簧常數(shù)。在第2變形例中，如上所述，由于將與大腿前部背側(cè)接觸部PSc1相當(dāng)?shù)牟糠炙玫膲|構(gòu)件43由沿前后方向分割的多個墊構(gòu)件43a、43b構(gòu)成，將配置在后方側(cè)的墊構(gòu)件43a的彈簧常數(shù)設(shè)定得比配置在前方側(cè)的墊構(gòu)件43b的彈簧常數(shù)小，因此除了上述第I變形例的效果，還能夠獲得能夠使從大腿前部背側(cè)接觸部PSc1到胭窩接觸部PSc2的支承反作用力的變化變緩、使落座者D的從大腿前部背側(cè)到胭窩的落座感覺更良好這樣的效果。圖19表示本實施方式的第3變形例。在本變形例中，作為用于座墊2的前部2f的墊構(gòu)件41B，使用了單純發(fā)泡為與所需的密度一樣的單一的墊構(gòu)件46。該墊構(gòu)件46被設(shè)定為比用于座墊2的后部2g的墊構(gòu)件41A的彈簧常數(shù)小的彈簧常數(shù)。在墊構(gòu)件41A的前部形成有向后下方傾斜的朝下的傾斜面，在墊構(gòu)件46的后部形成有以與墊構(gòu)件41A的前部的傾斜面相同的角度向后下方傾斜的朝上的傾斜面。墊構(gòu)件41A的前部的傾斜面與墊構(gòu)件46的后部的傾斜面彼此相對地面接觸。兩墊構(gòu)件41A、46相對接觸的接合面PL以大腿前部背側(cè)接觸部PSc1與胭窩接觸部PSc2之間的交界為大致起點以越向后方越低的方式傾斜延伸。即，在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1的區(qū)域中，設(shè)為了墊構(gòu)件41A的前部的壁厚以越向前方越薄的方式發(fā)生變化、而墊構(gòu)件46的后部的壁厚以越向后方越薄的方式(越向下方越厚的方式)發(fā)生變化的結(jié)構(gòu)。由此，在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1中，通過墊構(gòu)件41A的前部的壁厚變化，能夠在其后側(cè)部獲得對上方支承反作用力A1，能夠在前側(cè)部獲得比對上方支承反作用力A1小的對上方支承反作用力fb2。另一方面，通過墊構(gòu)件46的后部的前后方向的壁厚變化，能夠在小腿背側(cè)接觸部PSc3獲得對前方支承反作用力fCl，能夠在胭窩接觸部PSc2獲得比對前方支承反作用力Tc1稍微大的對前方支承反作用力fc2。在第3變形例中，如上所述，使用彈簧常數(shù)比用于后部2g的墊構(gòu)件41A的彈簧常數(shù)小的墊構(gòu)件46構(gòu)成座墊2的前部2f，使座墊2的前部2f的墊構(gòu)件46與后部2g的墊構(gòu)件41A相對地接觸的接合面PL以大腿前部背側(cè)接觸部PSc1與胭窩接觸部PSc2之間的交界為大致起點以越向后方越低的方式傾斜，獲得了低剛性區(qū)域PSc的上述反作用力特性。因而，根據(jù)本變形例，通過對墊構(gòu)件41A與墊構(gòu)件46的連接部的形狀下工夫，能夠容易地對座墊2的前部2f的低剛性區(qū)域PSc施加與上述第2變形例相同的反作用力特性。另外，通過使接合面PL以大腿前部背側(cè)接觸部PSc1與胭窩接觸部PSc22間的交界為大致起點以越向后方越低的方式傾斜，從而能夠使從大腿前部背側(cè)接觸部PSc1到胭窩接觸部PScd^支承反作用力的變化進(jìn)一步變緩，因此能夠進(jìn)一步使落座者D的從大腿前部背側(cè)到胭窩的落座感覺良好，能夠進(jìn)一步提高落座性效果。另外，根據(jù)本變形例，用于能夠利用單一的墊構(gòu)件46構(gòu)成座墊2的前部2f，因此能夠在成本方面有利地獲得低剛性區(qū)域PSc的上述反作用力特性。圖20表示本實施方式的第4變形例。在本變形例中，作為用于座墊2的前部2f的低剛性區(qū)域PSc的墊構(gòu)件41B，使用了與上述第3變形例相同的單一的墊構(gòu)件46。另一方面，在座墊骨架材料47的前部配設(shè)有在上述低剛性區(qū)域PSc中向上方突出的載荷承受構(gòu)件48。該載荷承受構(gòu)件48利用適當(dāng)?shù)暮铣蓸渲牧匣蜉p量金屬材料構(gòu)成為大致通道形剖面，配置在比高剛性區(qū)域PHc與低剛性區(qū)域PSc之間的交界靠前方的該低剛性區(qū)域PSc內(nèi)。
載荷承受構(gòu)件48的上壁和前壁形成為任意的傾斜面。在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1中，通過載荷承受構(gòu)件48的上壁的傾斜來調(diào)整載荷承受構(gòu)件48的上表面?zhèn)鹊膲|構(gòu)件46的上下方向的壁厚。另外，在小腿背側(cè)接觸部PSc3和胭窩接觸部PSc2中，通過載荷承受構(gòu)件48的前壁的傾斜來調(diào)整載荷承受構(gòu)件48的前表面?zhèn)鹊膲|構(gòu)件46的前后方向的壁厚。由此，在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1中，通過墊構(gòu)件46的上下方向的壁厚調(diào)整，在其后方側(cè)能夠獲得對上方支承反作用力A1，在前方側(cè)能夠獲得比上方支承反作用力A1小的對上方支承反作用力fb2。另一方面，通過墊構(gòu)件46的前后方向的壁厚調(diào)整，在小腿背側(cè)接觸部PSc3能夠獲得對前方支承反作用力fCl以及在胭窩接觸部PSc2能夠獲得比前方支承反作用力fc:稍微大的對前方支承反作用力fc2。在第4變形例中，如上所述，使用彈簧常數(shù)比用于后部2g的墊構(gòu)件41A的彈簧常數(shù)小的墊構(gòu)件46構(gòu)成座墊2的前部2f，另一方面，在座墊骨架材料47的前部配設(shè)在低剛性區(qū)域PSc中向上方突出的載荷承受構(gòu)件48，在載荷承受構(gòu)件48的上表面?zhèn)扰c前表面?zhèn)日{(diào)整座墊2的前部2f的墊構(gòu)件46的厚度，獲得了低剛性區(qū)域PSc的上述反作用力特性。因而，根據(jù)第4變形例，通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)整載荷承受構(gòu)件48的形狀，從而能夠調(diào)整墊構(gòu)件46的壁厚，因此能夠自由調(diào)整從大腿前部背側(cè)接觸部PSc1到胭窩接觸部PSc2的支承反作用力的變化，能夠使落座者D的從大腿前部背側(cè)到胭窩的落座感覺更良好。圖21表示本實施方式的第5變形例。在本變形例中，在上述第4變形例中的載荷承受構(gòu)件48的前表面上配設(shè)有相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、即來自小腿背側(cè)的載荷能夠后退位移的彈黃機構(gòu)49。
該彈簧機構(gòu)49具有與小腿背側(cè)接觸部PSc3的區(qū)域相對配置的可動板49a、設(shè)置在載荷承受構(gòu)件48的前表面上的可動板49a的進(jìn)退引導(dǎo)件49b、彈性安裝在可動板49a和進(jìn)退引導(dǎo)件49b之間的固定彈簧49c。由此，在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1中，通過墊構(gòu)件46的上下方向的壁厚調(diào)整，在其后方側(cè)能夠獲得對上方支承反作用力A1，在前方側(cè)能夠獲得比對上方支承反作用力A1小的對上方支承反作用力fb2。另一方面，在小腿背側(cè)接觸部PSc3中，利用通過來自小腿背側(cè)的載荷而后退移動的彈簧機構(gòu)49，能夠獲得對前方支承反作用力fCl。由此，在胭窩接觸部PSc2中，能夠獲得比通過墊構(gòu)件46的壁厚調(diào)整而獲得的支承反作用力稍微大的對前方支承反作用力fc:。在第5變形例中，如上所述，使用彈簧常數(shù)比用于后部2g的墊構(gòu)件41A的彈簧常數(shù)小的墊構(gòu)件46構(gòu)成座墊2的前部2f，另一方面，在座墊骨架材料47的前部配設(shè)在低剛性區(qū)域PSc中向上方突出的載荷承受構(gòu)件48，在載荷承受構(gòu)件48的上表面?zhèn)扰c前表面?zhèn)日{(diào)整座墊2的前部2f的墊構(gòu)件46的厚度，并且在載荷承受構(gòu)件48的前表面上設(shè)置相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷能夠后退位移的彈簧機構(gòu)49，獲得了低剛性區(qū)域PSc的上述反作用力特性。因而，根據(jù)第5變形例，通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)整彈簧機構(gòu)49的彈簧常數(shù)，從而能夠獲得比通過單純的墊構(gòu)件46的壁厚調(diào)整而獲得的支承反作用力大的支承反作用力，因此能夠進(jìn)一步自由設(shè)定從大腿前部背側(cè)接觸部PSc1到胭窩接觸部PSc2的支承反作用力的變化。圖22、圖23是表示緩沖墊41的其他變形例的圖。圖22、圖23所示的變形例作為緩沖墊41均使用了設(shè)定為上述普通的車輛用座墊所要求的標(biāo)準(zhǔn)的所需的彈簧常數(shù)的單一的墊構(gòu)件41A。而且，在該墊構(gòu)件41A的前部設(shè)置空隙部50，在座墊2的前部2f構(gòu)成低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc。在圖22所示的第6變形例中，在墊構(gòu)件41A的小腿背側(cè)接觸部PSc3的區(qū)域中沿前后方向設(shè)置多個沿著車寬方向延伸的縱向狹縫50A，通過降低墊構(gòu)件41A的前部的硬度而構(gòu)成了低剛性區(qū)域PSc。縱向狹縫50A是通過調(diào)整其長度、上下方向位置等而使墊構(gòu)件41A的硬度在上下方向和前后方向上發(fā)生變化的構(gòu)件。在第6變形例中，調(diào)整縱向狹縫50A的長度、上下方向位置等，在小腿背側(cè)接觸部PScjg夠獲得對前方支承反作用力fCl，在胭窩接觸部PSc2能夠獲得比對前方支承反作用力fCl稍微大的對前方支承反作用力fc2。另外，在第6變形例中，使縱向狹縫50A存在至大腿前部背側(cè)接觸部PSc1的前側(cè)的墊構(gòu)件中層部。由此，在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1的后方側(cè)能夠獲得由墊構(gòu)件41A的彈簧常數(shù)唯一確定的對上方支承反作用力A1，在前方側(cè)能夠獲得比對上方支承反作用力微小的對上方支承反作用力fb2。這樣，在第6變形例中，通過在墊構(gòu)件4IA的小腿背側(cè)接觸部PSc3的區(qū)域中沿前后方向設(shè)置多個沿車寬方向延伸的縱向狹縫50A，從而能夠?qū)崿F(xiàn)座墊2的輕量化，并且能夠進(jìn)一步使從大腿前部背側(cè)接觸部PSc1到胭窩接觸部PSc2的支承反作用力的變化變平滑。另夕卜，在本變形例中，能夠利用單一的墊構(gòu)件41A構(gòu)成緩沖墊41，因此能夠在成本方面有利地獲得上述反作用力特性。在圖23所示的第7變形例中，在墊構(gòu)件41A的小腿背側(cè)接觸部PSc3的區(qū)域中沿車寬方向設(shè)置空腔50B，通過降低墊構(gòu)件41A的前部的硬度而構(gòu)成了低剛性區(qū)域PSc。
空腔50B是通過調(diào)整其剖面形狀、截面積、上下/前后方向位置等來使墊構(gòu)件41A的硬度在上下方向和前后方向上發(fā)生變化的構(gòu)件。在第7變形例中，調(diào)整空腔50B的剖面形狀、截面積、上下/前后方向位置等，在大腿前部背側(cè)接觸部PSc1能夠獲得對上方支承反作用力fbp fb2，在小腿背側(cè)接觸部PSc3與胭窩接觸部PSc2能夠獲得對前方支承反作用力
fc 1、f C2 0這樣，在第7變形例中，由于在墊構(gòu)件41A的小腿背側(cè)接觸部PSc3的區(qū)域中沿車寬方向設(shè)有空腔50B，因此能夠進(jìn)一步實現(xiàn)座墊2的輕量化并且獲得前部2f的上述反作用力特性。另外，在本變形例中，也能夠利用單一的墊構(gòu)件41A構(gòu)成緩沖墊41，因此能夠在成本方面有利地獲得上述反作用力特性。另外，緩沖墊的結(jié)構(gòu)并不限定于本實施方式和各個變形例所示的例子。緩沖墊的結(jié)構(gòu)只要是在座墊2的前部2f存在有低剛性區(qū)域PSc、并且能夠獲得其支承反作用力在上下方向上較大、在前后方向上較小這樣的具有方向性的反作用力特性的結(jié)構(gòu)即可。在第6和第7變形例中，如上所述，由于使用單一的墊構(gòu)件41A構(gòu)成座墊2，在墊構(gòu)件41A的前部設(shè)置空隙部50 (50A、50B)，構(gòu)成座墊2的低剛性區(qū)域PSc，并且獲得了低剛性區(qū)域PSc處的上述反作用力特性，因此通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)整被設(shè)置在墊構(gòu)件41A上的空隙部50的剖面形狀、截面積、上下/前后方向位置等，從而能夠進(jìn)一步自由設(shè)定從大腿前部背側(cè)接觸部PSc1到胭窩接觸部PSc2的支承反作用力的變化。〈第4實施方式>參照圖24 圖25說明本發(fā)明的第4實施方式的后座用的車輛用座椅I。如圖24所示，本實施方式的車輛用座椅I與第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc。另外，在座墊2中，與第3實施方式相同地對低剛性區(qū)域PSc施加有如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大,相對于自前方發(fā)揮作用的座載荷、支承反作用力fc較小。另外，如圖24和圖25所示，座椅靠背3與第2實施方式相同地在其上下方向中央部分設(shè)定了落座者D的支承反作用力％較小的低剛性區(qū)域PSb，與該低剛性區(qū)域PSb的上下方向相鄰地在座椅靠背3的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定了落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHb1、PHb2，在座椅靠背3的上下方向上施加有反作用力特性不同的剛性分布。由此，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地以上述低剛性區(qū)域PSb為起點而以多種中間彎折角度、例如呈側(cè)視看來較淺的的V字狀中間彎折變形。在本實施方式中，如圖25所示，與落座者D的胸廓Da大致對應(yīng)地形成有座椅靠背3的上側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb1，與落座者D的骨盆Dc大致對應(yīng)地形成有下側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb2。另一方面，座椅靠背中央部分的低剛性區(qū)域PSb形成為以與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)、即從第10胸椎Da1到第12胸椎Da2附近對應(yīng)的部位為中心具有所需的上下寬度尺寸。在低剛性區(qū)域PSb中，相對于靠背載荷，靠背面3a能夠以低剛性區(qū)域PSb的上下方向中心位置PStl為彎折點BP進(jìn)行中間彎折變形。若落座者D背靠座椅靠背3，靠背面3a呈側(cè)視看來較淺的的V字狀中間彎折變形，則從靠背面3a的中央到下端部，支承反作用力fa Cfa1, fa2)越向下方越大，由此能夠強調(diào)支承骨盆Dc。同樣地從靠背面3a的中央到上端部，支承反作用力fa (f&1、fa2)越向上方越大，由此能夠牢固地支承胸廓Da。
即,第4實施方式是在第I實施方式的車輛用座椅I中對座椅靠背3施加了第2實施方式中的剛性分布、對座墊2的前部2f施加了第3實施方式中的反作用力特性的例子。本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此針對在上述第I實施方式中說明的落座者D落座時的一連串動作，與上述第I實施方式相同地能夠發(fā)揮HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能?！碒P引導(dǎo)功能〉更具體地說，本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此與上述第I實施方式相同地能夠抑制對落座者D在從乘上后座到完成方向轉(zhuǎn)換的期間所進(jìn)行的一連串動作(特別是落座者D在座墊2上的后方移動和方向轉(zhuǎn)換)的阻力，能夠容易地將落座者D的胯點HP引導(dǎo)到最佳位置。另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小。因此，在落座者D為體型大的人的情況等下，即使在自上方發(fā)揮作用的落座載荷比較大的情況下，也能夠抑制座墊2的前部2f向下方的下沉量，能夠更穩(wěn)定地支承大腿前部，并且在落座者D為體型體型小的人的情況下(或者即使為體型體型大的人的情況下)，能夠針對由膝蓋、小腿部的接觸引起的來自前方的落座載荷使前部2f柔軟地變形，能夠可靠地減少對落座者D在落座面2a上的移動或方向轉(zhuǎn)換的阻力。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的由高剛性區(qū)域Pffi1 —低剛性區(qū)域PSb —高剛性區(qū)域PHb2構(gòu)成的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此背靠座椅靠背3的落座者D的脊背以向后方突起的方式緩緩彎曲。因此，落座者D能夠進(jìn)一步容易地使臀部向后方移動，能夠?qū)⒖椟cHP引導(dǎo)到最佳位置。特別是，在本實施方式的車輛用座椅I中，通過在第2實施方式中說明的中間彎折角度的自動調(diào)整功能，座椅靠背3的靠背面3a中間彎折變形為能夠獲得最適合于落座者D的體型的舒適姿勢的中間彎折角度，因此落座者D與體型的大小無關(guān)地能夠進(jìn)一步容易地使臀部向后方移動，能夠可靠地將胯點HP引導(dǎo)到最佳位置。另外，在落座者D最終調(diào)整胯點HP的位置的情況下，有時通過將脊背壓靠于座椅靠背3的靠背面3a并且將腿支在地板面上來進(jìn)行臀部的位置調(diào)整。此時，在落座者D的脊背上，自靠背面3a的上側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb1作用有反作用力，但是在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此在自上述靠背面3a的高剛性區(qū)域PHb1作用于落座者D的脊背的反作用力中加入了朝下的成分。因此，在上述臀部的位置調(diào)整時，落座者D易于利用脊背與腿支承自己的身體，落座者D能夠進(jìn)一步容易地使胯點HP移動到最佳位置。這樣，本實施方式的車輛用座椅I通過適當(dāng)?shù)嘏c落座者D的體型的大小相對應(yīng)而能夠進(jìn)一步可靠地實現(xiàn)落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中的HP引導(dǎo)功能。
<空間擴大功能>而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，與上述第I實施方式相同地在座墊2的前部2f設(shè)有低剛性區(qū)域PSc，該低剛性區(qū)域PSc能夠以比較小的載荷變形，因此落座者D能夠使臀部位于落座面2a上的更后方側(cè)，車輛用座椅I的實際的腳下空間擴大。另外，在最終調(diào)整胯點HP的位置的階段，落座者D將脊背壓靠于座椅靠背3的靠背面3a并且將腿支承在地板面上等而減輕臀部的載荷，有時使胯點HP的位置偏移，但是在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的前部2f設(shè)有低剛性區(qū)域PSc，該低剛性區(qū)域PSc以比較小的載荷變形，因此落座者D能夠在支起腿時也容易地伸開腿。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小。因此，在落座者D為體型大的人的情況等下，即使在自上方發(fā)揮作用的落座載荷比較大的情況下，也能夠抑制座墊2的前部2f向下方的下沉量，能夠更穩(wěn)定地支承大腿前部，并且在落座者D為體型小的人的情況下，能夠相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷使前部2f柔軟地變形并可靠地確保腳下空間。另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，對落座者D的后方移動的阻力受到抑制，因此落座者D的臀部沿著落座面2a被快速地向后方側(cè)引導(dǎo)，落座者D被快速地引導(dǎo)為半蹲半坐。由此，在落座后早期確保了比落座者D的膝蓋靠前方的腿部活動空間，能夠獲得實際上與腿部活動空間擴大了的情況相同的效果。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此能夠使靠背面3a前方的空間大小與落座者D的體型相應(yīng)地自動發(fā)生變化。換言之，靠背面3a以與落座者D的體型相應(yīng)的中間彎折變形量收納伴隨著落座面2a上的臀部的移動而后方移動來的落座者D的脊背。因而，根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，例如即使在體型大的人落座的情況下，靠背面3a也不會妨礙臀部的后方移動，更可靠地實現(xiàn)了臀部的快速的后方移動。由此，在比落座后早的時期確保了落座者D的腿部活動空間，能夠更可靠地獲得實際的腿部活動空間擴大效果。另外，根據(jù)本實施方式的車輛用座椅1，通過在第2實施方式中說明的中間彎折角度的自動調(diào)整功能，座椅靠背3的靠背面3a中間彎折變形為能夠獲得最適合于落座者D的體型的舒適姿勢的中間彎折角度。由此，落座者D僅通過背靠座椅靠背3而成為最適合于其體型的舒適姿勢，因此不管體型大的人還是體型小的人，落座者D用身體感到的空間的范圍擴大。這樣，本實施方式的車輛用座椅I通過適當(dāng)?shù)嘏c落座者D的體型的大小相對應(yīng)而能夠進(jìn)一步可靠地實現(xiàn)落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中的空間擴大功倉泛。〈HP偏移防止功能>在本實施方式的車輛用座椅I中，與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，落座者D的臀部下方的緩沖墊的剛性相對增高，即使由于落座者D自身的移動、伴隨著行駛而產(chǎn)生的車輛的振動等、從落座者D施加到落座面2a上的載荷發(fā)生變動,緩沖墊的下沉量的變動也受到抑制。由此,進(jìn)一步可靠地防止胯點HP的位置偏移。另外，在落座于車輛用座椅I上的期間，落座者D處于半蹲半坐，其重心靠后方，因此落座者D的臀部傾向于更易于向后方側(cè)滑動,在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，對落座者D在落座面2a上的后方移動的阻力減小，因此落座者D的臀部更易于向后方側(cè)滑動。另一方面，本實施方式的車輛用座椅I具有座椅靠背3，利用該座椅靠背3從后方承受欲向更后側(cè)移動的臀部，因此落座者D的臀部被穩(wěn)定地保持在欲向后方側(cè)滑動的力與由座椅靠背3產(chǎn)生的朝前方的按壓力達(dá)到平衡的位置。由此，更可靠地防止胯點HP的位置偏移。特別是，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，在座椅靠背3的下側(cè)部設(shè)定有落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHb2,因此能夠利用該高剛性區(qū)域Pffi2從后方牢固地承受臀部，能夠更可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大、相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小。因此，在落座者D為體型大的人的情況等下，SP使在自上方發(fā)揮作用的落座載荷比較大的情況下，也能夠抑制座墊2的前部2f向下方的下沉量，能夠更穩(wěn)定地支承大腿前部，并且在落座者D為體型小的人的情況下，能夠減小相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷的反作用力，能夠進(jìn)一步可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在車輛用座椅I的落座面2a中，如上所述，通過落座時的載荷而在比臀部正下方的區(qū)域靠前方側(cè)形成有后方傾斜面，落座面2a在該后方傾斜面與座椅靠背3的靠背面3a之間具有最大變形部LP。由于本實施方式的車輛用座椅I利用最大變形部LP支承落座者D的骨盆Dc，因此骨盆Dc以恒定的姿勢被穩(wěn)定地保持。由此，更可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，如上所述，由于在座椅靠背3的上下方向上施加了反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地中間彎折變形，因此在自靠背面3a的高剛性區(qū)域PHb1作用于落座者D的脊背的反作用力中加入了朝下的成分。該朝下的成分以在落座后將落座者D的臀部壓靠于落座面2a的方式發(fā)揮作用，因此更可靠地防止落座后的胯點HP的位置偏移。這樣，本實施方式的車輛用座椅I通過適當(dāng)?shù)嘏c落座者D的體型的大小相對應(yīng)而能夠進(jìn)一步可靠地實現(xiàn)落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中的HP偏移防止功能。即，在第4實施方式的車輛用座椅I中，除了上述第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還在座椅靠背3中，在上下方向中央部分設(shè)定落座者D的支承反作用力fai較小的低剛性區(qū)域PSb，并且與低剛性區(qū)域PSb相鄰地在座椅靠背3的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHbpPHb2，在座椅靠背3的上下方向上施加反作用力特性不同的剛性分布，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地以低剛性區(qū)域PSb為起點而以多種中間彎折角度中間彎折變形，而且，對座墊2的低剛性區(qū)域PSc施加了如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大、相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小，因此與落座者D的體型大小無關(guān)地通過適當(dāng)?shù)嘏c落座者D的體型的大小對應(yīng)，從而在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中，能夠進(jìn)一步可靠地同時實現(xiàn)HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。進(jìn)而根據(jù)第4實施方式，由于具有與上述第I 3實施方式相同的結(jié)構(gòu)，因此當(dāng)然獲得了座椅靠背的中間彎折角度的自動調(diào)整機構(gòu)等與上述第I 3實施方式的作用效果相同的作用效果，在此，為了避免贅述而省略說明。以上，說明了通過對座墊2和/或座椅靠背3施加規(guī)定的剛性分布、從而在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中能夠同時實現(xiàn)HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能的例子。但是，上述3個功能的同時實現(xiàn)通過在對座墊2和/或座椅靠背3施加了上述規(guī)定的剛性分布的基礎(chǔ)上調(diào)整座墊2和/或座椅靠背3的其他機械特性(剛性、摩擦系數(shù)、形狀等)也能夠?qū)崿F(xiàn)。S卩，也可以與上述第I實施方式相同地在將座墊2的前部2f設(shè)為低剛性區(qū)域PSc、并且將后部2g設(shè)為高剛性區(qū)域PHc的基礎(chǔ)上調(diào)整座墊2和/或座椅靠背3的其他機械特性。例如，座墊2的落座面2a也可以設(shè)定為在落座面2a上的相鄰的部位之間的剛性、摩擦系數(shù)或形狀中的至少一個不同。另外，座椅靠背3的靠背面3a也可以設(shè)定為在靠背面3a上的相鄰的部位之間的剛性、摩擦系數(shù)或形狀中的至少一個不同。落座面2a和/或靠背面3a的與落座者D之間的接觸區(qū)域伴隨著落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作一邊使接觸面積連續(xù)地發(fā)生變化一邊在落座面2a和/或靠背面3a上移動。因而，若將落座面2a和/或靠背面3a的上述機械特性設(shè)定為在落座面2a和/或靠背面3a上的相鄰的部位之間不同，則例如能夠使自上述接觸區(qū)域作用于落座者D的力伴隨著落座者D的一連串動作連續(xù)地或階段性地發(fā)生變化，因此能夠提高落座時的感覺。特別是，通過將落座面2a的機械特性設(shè)定為在落座面2a上的前后方向上相鄰的部位之間連續(xù)地或階段性地發(fā)生變化，從而在落座者D的臀部在落座面2a上沿前后方向移動的期間、即車輛用座椅I發(fā)揮上述HP引導(dǎo)功能的期間，能夠更進(jìn)一步提高落座者D所感受到的感覺。另外，通過將靠背面3a的機械特性設(shè)定為在靠背面3a上的上下方向上相鄰的部位之間連續(xù)地或階段性地發(fā)生變化，從而在落座者D背靠座椅靠背3時、或者將脊背壓靠于靠背面3a并調(diào)整胯點HP的位置時，能夠更進(jìn)一步提高落座者D所感受到的感覺。而且，也可以將落座面2a和/或靠背面3a的機械特性設(shè)定為在落座面2a和/或靠背面3a上的左右方向上相鄰的部位之間連續(xù)地或階段性地發(fā)生變化。這樣，能夠進(jìn)一步提高落座時的感覺并調(diào)整臀部、胸廓Da的保持性。在座墊2和/或座椅靠背3的機械特性中，作為成為調(diào)整對象的項目，例如能夠列舉以下內(nèi)容。(a)通過設(shè)為使座墊2的在前后方向上相鄰的部位(前部、中央部、后部等)的剛性或反作用力特性相互不同，從而對座墊2施加前后方向的剛性分布。(b)通過設(shè)為使座椅靠背3的在上下方向上相鄰的部位(上部、中央部、下部等)的剛性或反作用力特性相互不同，從而對座椅靠背3施加上下方向的剛性分布。(c)通過設(shè)為使座墊2的落座面2a的在前后方向上相鄰的部位(前部、中央部、后部等)的摩擦系數(shù)相互不同，從而對座墊2的落座面2a施加前后方向的摩擦系數(shù)分布。(d)通過設(shè)為使座椅靠背3的靠背面3a的在上下方向上相鄰的部位(上部、中央部、下部等)的摩擦系數(shù)相互不同，從而對座椅靠背3的靠背面3a施加上下方向的摩擦系數(shù)分布。
(e)將座墊2的落座面2a的形狀(傾斜角、曲率等)設(shè)為在前后方向上相鄰的部位(前部、中央部、后部等)之間相互不同。(f)將座椅靠背3的靠背面3a的形狀(傾斜角、曲率等)設(shè)為在上下方向上相鄰的部位(上部、中央部、下部等)之間相互不同。在此，作為成為調(diào)整對象的項目的組合，能夠列舉以下組合。首先，按照每一個項目應(yīng)用(a) (f)的各個項目的例子共計有6個。另外，也能夠組合(a) (f)的各個項目中的兩個項目進(jìn)行應(yīng)用。該情況下的應(yīng)用例共計有15個。而且，也能夠組合(a) (f)的各個項目中的三個項目進(jìn)行應(yīng)用，其例子共計有20個。組合(a) (f)的各個項目中的四個項目進(jìn)行應(yīng)用的例子共計有15個，組合五個項目進(jìn)行應(yīng)用的例子共計有6個。通過組合(a) (f)的所有項目進(jìn)行應(yīng)用，也能夠獲得上述3個功能的同時實現(xiàn)的效果。即，成為調(diào)整對象的項目的組合共有63個。其中，在將座墊2的前部2f設(shè)為低剛性區(qū)域PSc、并且將后部2g設(shè)為高剛性區(qū)域PHc的基礎(chǔ)上應(yīng)用了(a)的例子是上述第3實施方式。另外，針對上述座墊2的剛性分布組合了(a)與(b)進(jìn)行應(yīng)用的例子是上述第2和第4實施方式。以下，作為上述63個中的剩余的組合例的代表，以在將座墊2的前部2f設(shè)為低剛性區(qū)域PSc、并且將后部2g設(shè)為高剛性區(qū)域PHc的基礎(chǔ)上應(yīng)用了(e)(或(f))的例子為第5實施方式進(jìn)行說明。另外，以在上述座墊2的剛性分布中組合了(c)進(jìn)行應(yīng)用的例子為第6實施方式、以組合了(c)與(d)進(jìn)行應(yīng)用的例子為第6實施方式的變形例進(jìn)行說明。同樣地以在上述座墊2的剛性分布中組合了(e)進(jìn)行應(yīng)用的例子為第7實施方式、以組合了(e)與(f)進(jìn)行應(yīng)用的例子為第7實施方式的變形例、以組合了(C) (f)四個項目進(jìn)行應(yīng)用的例子為第8實施方式進(jìn)行說明?！吹?實施方式>參照圖26 圖29說明本發(fā)明的第5實施方式的后座用的車輛用座椅I。本實施方式是在第I實施方式的車輛用座椅I中設(shè)置了以下所述的傾斜面71的例子。如圖26所不,本實施方式的車輛用座椅I在座墊2的落座面2a與座椅靠背3的靠背面3a相連的角部區(qū)域5具有支承落座者D的臀部的傾斜面71。如圖26和圖27所示，傾斜面71與座墊2的落座面2a的交點A設(shè)定在比落座者D的骨盆Dc上的坐骨結(jié)節(jié)Dc1稍微靠后方的位置。另外，傾斜面71與座椅靠背3的靠背面3a的交點B設(shè)定在與落座者D的骨盆Dc上的薦骨Dc2附近對應(yīng)的位置。具體地說，如圖27所示，優(yōu)選的是，角部區(qū)域5的側(cè)視狀態(tài)下的從落座面2a的延長線與靠背面3a的延長線的交點C到交點A的距離8 i設(shè)為比從交點C到座墊2的前端的長度L1的1/6小的值(hove)。另外，優(yōu)選的是，從交點C到交點B的距離S2設(shè)為比從交點C到座椅靠背3的上端的長度L2的1/5小的值(8 2〈L2/5)。另外，如圖27所示，傾斜面71的傾斜角度0 I (傾斜面71與水平面所成的角度)設(shè)定得比靠背面3a的傾斜角度02 (靠背面3a與水平面所成的角度)小。本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此針對在上述第I實施方式中說明的落座者D落座時的一連串動作，與上述第I實施方式相同地能夠發(fā)揮HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。
〈HP引導(dǎo)功能〉而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的落座面2a與座椅靠背3的靠背面3a相連的角部區(qū)域5具有支承落座者D的臀部的傾斜面71，因此當(dāng)落座者D落座于座墊2上時，臀部與角部區(qū)域5的傾斜面71相接觸，落座者D的臀部被傾斜面71引導(dǎo)到最佳位置。由此，能夠避免每次落座時臀部位置產(chǎn)生偏差。<空間擴大功能>另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在上述角部區(qū)域S具有支承落座者D的臀部的傾斜面71，該傾斜面71支承落座者D的骨盆Dc的后側(cè)面，因此即使是長時間駕駛，骨盆Dc后轉(zhuǎn)也受到抑制。因此，能夠避免落座者D的臀部向前方偏移移動且落座姿勢變形、以及比膝蓋靠前方的腿部活動空間變窄。特別是，在后座處，比膝蓋靠前方的腿部活動空間被限制得較窄，利用該向前方的偏移移動的抑制效果能夠較大地確保腿部活動空間，而且能夠獲得落座者D的舒適的落座姿勢，能夠減輕落座者D的疲勞?！碒P偏移防止功能>在本實施方式的車輛用座椅I中，由于在座墊2的后部2g設(shè)有高剛性區(qū)域PHc，對落座者D在落座面2a上的后方移動的阻力減輕，因此處于半蹲半坐的落座者D的臀部傾向于更易于向后方側(cè)滑動，本實施方式的車輛用座椅I在上述角部區(qū)域S具有支承落座者D的臀部的傾斜面71，利用該傾斜面71從后方承受欲向更后方側(cè)移動的臀部的骨盆Dc整體，能夠牢固地對其進(jìn)行支承，因此能夠進(jìn)一步可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在車輛用座椅I的落座面2a中，如上所述因落座時的載荷而在比臀部正下方的區(qū)域靠前方側(cè)形成有后方傾斜面，落座面2a在該后方傾斜面與座椅靠背3的靠背面3a之間具有最大變形部LP。由于本實施方式的車輛用座椅I在上述角部區(qū)域8具有支承落座者D的臀部的傾斜面71，利用該傾斜面71與最大變形部LP支承落座者D的骨盆Dc，因此骨盆Dc以恒定的姿勢被穩(wěn)定地保持。由此，能夠更可靠地防止胯點HP的位置偏移。而且，在本實施方式中，由于將傾斜面71與座墊2的落座面2a的交點A設(shè)定在了比落座者D的骨盆Dc上的坐骨結(jié)節(jié)Dc1稍微靠后方的位置，因此能夠不會用傾斜面71向前方壓出落座者D的臀部。另一方面，由于傾斜面71的與座椅靠背3的靠背面3a之間的交點B設(shè)定在了與落座者D的骨盆Dc上的薦骨Dc2附近對應(yīng)的位置，因此能夠利用傾斜面71整體牢固地支承骨盆Dc。由此，能夠提高落座者D的臀部向前方的偏移移動的抑制效果，能夠更可靠地防止落座姿勢變形。另外，傾斜面71的傾斜角度設(shè)定得比靠背面3a的傾斜角度小，因此，傾斜面71可靠地作用于骨盆Dc，落座者D的骨盆Dc被維持為稍微后轉(zhuǎn)的姿勢。由此能夠獲得落座者D的舒適的落座姿勢，能夠減輕落座者D的疲勞。S卩，在第5實施方式的車輛用座椅I中，除了第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還在座墊2的落座面2a與上述座椅靠背3的靠背面3a相連的角部區(qū)域5具有支承落座者D的臀部的傾斜面71，因此能夠更有效地發(fā)揮將落座者D的臀部引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能和由骨盆支承實現(xiàn)的向前方的偏移移動抑制功能，在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中，能夠進(jìn)一步可靠地實現(xiàn)HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。另外，在第5實施方式的車輛用座椅I中，除了第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還在上述角部區(qū)域S具有支承落座者D的臀部的傾斜面71，因此通過由傾斜面71的骨盆支承實現(xiàn)的向前方的偏移移動抑制功能，落座者D的姿勢變形較少，能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定的落座姿勢，能夠獲得良好的疲勞減少效果。圖28表示本實施方式的第I變形例。本變形例是在第4實施方式中采用了本實施方式的傾斜面71的例子。如圖28所示，本實施方式的車輛用座椅I與第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc。另外，在座墊2中，與第3實施方式相同地對低剛性區(qū)域PSc施加有如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fb較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力fc較小。而且，座椅靠背3與第2實施方式相同地在其上下方向中央部分設(shè)定了落座者D的支承反作用力f&1較小的低剛性區(qū)域PSb，與該低剛性區(qū)域PSb的上下方向相鄰地在座椅靠背3的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定了落座者D的支承反作用力fa2較大的高剛性區(qū)域PHbp PHb2，在座椅靠背3的上下方向上施加有反作用力特性不同的剛性分布，由此，能夠使座椅靠背3的靠背面3a與落座者D的靠背載荷相應(yīng)地以上述低剛性區(qū)域PSb為起點而以多種中間彎折角度、例如呈側(cè)視看來較淺的的V字狀中間彎折變形。在本實施方式中，如圖28所示，與落座者D的胸廓Da大致對應(yīng)地形成有座椅靠背3的上側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb1，與落座者D的骨盆Dc大致對應(yīng)地形成有下側(cè)部的高剛性區(qū)域PHb2。另一方面，座椅靠背中央部分的低剛性區(qū)域PSb形成為以與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)、即從第10胸椎Da1到第12胸椎Da2附近對應(yīng)的部位為中心具有所需的上下寬度尺寸。在低剛性區(qū)域PSb中，相對于靠背載荷，靠背面3a能夠以低剛性區(qū)域PSb的上下方向中心位置PStl為彎折點BP中間彎折變形。若落座者D背靠座椅靠背3，靠背面3a呈側(cè)視看來較淺的V字狀中間彎折變形，則從靠背面3a的中央到下端部，支承反作用力fa Cfa1, fa2)越向下方去越大，由此能夠強調(diào)支承骨盆Dc。同樣地，從靠背面3a的中央到上端部，支承反作用力fa (fa1、fa2)越向上方去越大，由此能夠牢固地支承胸廓Da。根據(jù)本變形例，由于具有與上述第I 5實施方式相同的結(jié)構(gòu)，因此能夠同時獲得這些實施方式的作用效果。另外，根據(jù)本變形例，除了這些實施方式的作用效果，還能夠獲得座椅靠背3的靠背面3a的與落座者D的體型相應(yīng)的最佳角度的中間彎折變形和抑制臀部自座墊2上的最佳位置起的前方偏移移動的作用的疊加效果，即使對大體型、小體型的任意落座者，均能夠獲得能夠進(jìn)一步獲得落座穩(wěn)定感與乘坐舒服的落座性這樣的效果。圖29表示上述傾斜面71的結(jié)構(gòu)例。圖29的(A)表示座椅靠背3相對于座墊2的傾動支點P位于比交點B靠上方的例子。在座墊2的后端部一體成形有以與座椅靠背3的下端部大致相同的厚度朝向上方突出的突出部2A。而且，通過在該突出部2A的前表面?zhèn)日{(diào)整墊構(gòu)件41A的形狀進(jìn)行成形，從而構(gòu)成了傾斜面71。另外，像后座多常見的那樣，在座椅靠背3的后傾角度固定的車輛用座椅I的情況下，也可以利用一體成形在座墊2或座椅靠背3中的一者上的突出部2A形成傾斜面71。具體地說，例如也可以通過填充成形(日文:〃 7卜''成形)在座墊2的墊構(gòu)件41A或座椅靠背3的墊構(gòu)件(緩沖墊)15的任意一者上構(gòu)成傾斜面71。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，能夠獲得剛性比較高的傾斜面71，因此能夠更有效地發(fā)揮將落座者D的臀部引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能和由骨盆支承實現(xiàn)的向前方的偏移移動抑制功能。另外，根據(jù)該結(jié)構(gòu)，不用伴隨著座墊2和座椅靠背3的大幅度的結(jié)構(gòu)變更、設(shè)計變更就能夠在成本方面有利地獲得上述傾斜面71。圖29的(B)、(C)均表示傾動支點P位于比交點B靠下方的位置的例子。在圖29的(B)所示的例子中，利用跨越角部區(qū)域5架設(shè)在座墊2的落座面2a與座椅靠背3的靠背面3a上的彈性帶狀構(gòu)件72形成了傾斜面71。彈性帶狀構(gòu)件72的靠交點A側(cè)的端部有效利用座墊2內(nèi)的座墊線進(jìn)行拴住固定，縫制在落座面2a的貫通引出部分(交點A)。彈性帶狀構(gòu)件72經(jīng)由設(shè)置在交點B處的狹縫73貫通座椅靠背3的靠背面3a，將另一端部拴住固定于傾動支點P處。彈性帶狀構(gòu)件72的中間部分有效利用例如上述墊板支承構(gòu)件16中的下部墊板支承構(gòu)件16L以能夠滑動的方式支承在狹縫73附近(交點B附近)。由此，同時實現(xiàn)了傾斜面71的配置與座椅靠背3的自由傾動調(diào)整。另外，在斜躺后座處，由于座椅靠背3的角度調(diào)整范圍較小，因此通過在交點A、B處將彈性帶狀構(gòu)件72縫制固定于座墊2的落座面2a和座椅靠背3的靠背面3a，也能夠形成傾斜面71。在本結(jié)構(gòu)例中，利用跨越角部區(qū)域5架設(shè)在座墊2的落座面2a與座椅靠背3的靠背面3a上的彈性帶狀構(gòu)件72形成了傾斜面71。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，通過調(diào)整彈性帶狀構(gòu)件72的張力，能夠調(diào)節(jié)傾斜面71的剛性，因此能夠根據(jù)要求容易地調(diào)節(jié)將落座者D的臀部引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能和由骨盆支承實現(xiàn)的向前方的偏移移動抑制功能，能夠更有效地發(fā)揮這些功能。另外，根據(jù)該結(jié)構(gòu)，不用伴隨著座墊2和座椅靠背3的大幅度的結(jié)構(gòu)變更、設(shè)計變更就能夠在成本方面有利地獲得上述傾斜面71。在圖29的(C)所示的例子中，在靠背面3a的傾斜面71的表皮附近配設(shè)形狀保持構(gòu)件74而構(gòu)成了傾斜面71。形狀保持構(gòu)件74例如利用適當(dāng)?shù)暮铣蓸渲牧闲纬蔀閭?cè)視看來呈楔狀，借助于與座椅靠背3的傾動聯(lián)動的可動部件75能夠沿前后方向平行移動?？蓜硬考?5是由與傾動支點P同心配置的齒輪75a和與形狀保持構(gòu)件74連設(shè)并與齒輪75a嚙合的齒條75b構(gòu)成的齒輪一齒條副機構(gòu)。

在本結(jié)構(gòu)例中，如上所述，由于在靠背面3a的傾斜面71的表皮附近配設(shè)形狀保持構(gòu)件74而構(gòu)成了傾斜面71，能夠利用與座椅靠背3的傾動聯(lián)動的可動部件75使形狀保持構(gòu)件74沿前后方向平行移動，因此與座椅靠背3的后傾角度相應(yīng)地能夠?qū)A斜面71配置在角部區(qū)域S中的最佳位置。由此，能夠同時實現(xiàn)座椅靠背3的更大的角度范圍內(nèi)的傾動調(diào)整和傾斜面71的最佳配置。另外，在該例子中，作為可動部件75，使用了上述齒輪一齒條副機構(gòu)，但是可動部件75并不限于此，也能夠選擇性地采用具有自動返回功能的線機構(gòu)(日文4 \機構(gòu))、連桿機構(gòu)等。另外，傾斜面71并不限于第I實施方式，也能夠與第2 4實施方式或其各個變形例相組合進(jìn)行應(yīng)用。在這些組合例中，能夠同時獲得該組合的各個實施方式等的效果。〈第6實施方式>參照圖30說明本發(fā)明的第6實施方式的后座用的車輛用座椅I。本實施方式是在第I實施方式的車輛用座椅I中對座墊2施加了以下所述的摩擦系數(shù)分布的例子。另外，在附圖中，HF (HFpHF^HFyHF4)表示箭頭所示的方向的摩擦系數(shù)較高，LF (LF1, LF2, LF3>LF4)表示箭頭所示的方向的摩擦系數(shù)較低。在本實施方式中，在座墊2的落座面2a中，位于比落座時的最大變形部LP靠前方的位置的部位(以下為前部)R1的在從前方向后方的滑動的的情況下的摩擦系數(shù)LF1設(shè)定得比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF1低(LF^HF1X另外，位于比最大變形部LP靠后方的位置的部位(以下為后部)R2的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF2設(shè)定得比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HFdS (LF2〈HF2)。另外，支承面(例如落座面2a)的摩擦系數(shù)的大小能夠根據(jù)例如將作為落座者D的衣服而通常使用的材料切為規(guī)定的形狀/大小、將其以規(guī)定的壓力按壓于支承面并使其滑動時的阻力來確定。即，可以說此時的阻力較小的面的摩擦阻力較小、阻力較大的面的摩擦阻力較大。由于本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此針對在上述第I實施方式中說明的落座者D落座時的一連串動作，與上述第I實施方式相同地能夠發(fā)揮HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能?！碒P引導(dǎo)功能〉而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，在座墊2的落座面2a中，前部Rl的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF1設(shè)定得比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF1低，后部R2的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF2設(shè)定得比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HFdS。因此，對落座者D的臀部朝向最佳位置的移動(在比最大變形部LP靠前方的區(qū)域中后方移動，在比最大變形部LP靠后方的區(qū)域中前方移動)的阻力進(jìn)一步受到抑制，能夠容易地將落座者D的胯點HP引導(dǎo)到最佳位置。由此，針對落座者D落座時的一連串動作，能夠更可靠地發(fā)揮HP引導(dǎo)功能。<空間擴大功能>另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，在座墊2的落座面2a中，由于前部Rl的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF1設(shè)定得比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF1低，因此，對落座者D的臀部朝向最佳位置的移動(典型的是向后方側(cè)的移動)的阻力進(jìn)一步受到抑制，落座者D的臀部成為易于更進(jìn)一步向后方側(cè)滑動的傾向。由此，落座者D的臀部在落座后沿著落座面2a 被快速地向最佳位置引導(dǎo)，在比落座后早的時期確保了該落座者D的腿部活動空間，因此能夠更可靠地獲得實際的腿部活動空間擴大效果?！碒P偏移防止功能>另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，在座墊2的落座面2a中，前部Rl的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF1設(shè)定得比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF1低，后部R2的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF2設(shè)定得比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF2低，因此相對于從最佳位置朝向前方或后方的移動，阻力進(jìn)一步增大，因此更可靠地防止臀部收納于最佳位置之后的臀部的位置偏移。S卩，在第6實施方式的車輛用座椅I中，除了上述第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還在座墊2的落座面2a中，比落座時的最大變形部LP靠前的前部Rl的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF1設(shè)定得比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HFdS，比最大變形部LP靠后的后部R2的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF2設(shè)定得比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF2低，因此能夠更有效地發(fā)揮由落座面2a自身實現(xiàn)的將落座者D的臀部引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能和落座姿勢的保持功能，在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中，能夠進(jìn)一步可靠地實現(xiàn)HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。
參照圖31 圖35說明第6實施方式的車輛用座椅I的變形例。圖31表本實施方式的第I變形例。本變形例是在第6實施方式的車輛用座椅I中將座椅靠背3構(gòu)成為與第2實施方式相同地能夠中間彎折變形的例子。另外，在本變形例中，將座椅靠背3的靠背面3a的、與落座者D的胸廓Da對應(yīng)的部位(位于比彎折點BP靠上方的位置的部位R3 (以下為上部R3))的摩擦系數(shù)HF3設(shè)定得高于比該部位(上部R3)靠下方的部位(位于比彎折點BP靠下方的位置的部位R4 (以下為下部R4))的摩擦系數(shù)LF4(LF4〈HF3)。 在本變形例中，通過將靠背面3a的與胸廓Da對應(yīng)的部位(上部R3 )的摩擦系數(shù)HF3設(shè)定得相對較高，從而能夠利用座椅靠背3牢固地支承比較重的胸廓Da，通過減少落座者D的肌肉負(fù)荷，從而能夠防止落座者D的落座姿勢變形，并且能夠減少落座者D的疲勞。另一方面，在本變形例中，通過將比該部位(上部R3)靠下方的部位(下部R4)的摩擦系數(shù)LF4設(shè)定得相對較低，從而靠背面3a的滑動性良好，落座者D的坐骨易于向座墊2的最大變形部LP滑落，因此能夠進(jìn)一步良好地發(fā)揮將胯點HP引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能。另外，在圖31所示的例子中，使靠背面3a的摩擦系數(shù)LF4、HF3以彎折點BP為交界上下不同，但是摩擦系數(shù)的變更點的位置并不限定于彎折點BP。只要靠背面3a的與落座者D的胸廓Da對應(yīng)的部位的摩擦系數(shù)設(shè)定得比其靠下方的部位的摩擦系數(shù)高，就能夠發(fā)揮與上述相同的效果。圖32表示本實施方式的第2變形例。本變形例是上述第I變形例的座椅表皮材料81使用了起毛性的編織材料、并使該編織材料的起毛的朝向與座墊2的落座面2a上的位置或座椅靠背3的靠背面3a上的位置相應(yīng)地發(fā)生變化的例子。座椅表皮材料81借助于粘接層83粘貼在設(shè)置于座墊2的緩沖墊41或座椅靠背3的緩沖墊15的最表面層的表層聚氨酯層82的表面上。在本變形例中，在靠背面3a的比彎折點BP靠上的上部R3中，通過將起毛的朝向設(shè)為朝上，從而將上部R3的 在從下方向上方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF3設(shè)定得比在從上方向下方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF3低(LF3〈HF3)。另外，在本變形例中，在靠背面3a的比彎折點BP靠下的下部R4中，通過將起毛的朝向設(shè)為朝下，從而將下部R4的在從上方向下方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF4設(shè)定得比在從下方向上方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF4低(LF4〈HF4)。而且，在本變形例中，在座墊2的落座面2a的比最大變形部LP靠前的前部Rl中，將起毛的朝向設(shè)為朝如，在比最大變形部LP罪后的后部R2中，將起毛的朝向設(shè)為朝后。利用該起毛的朝向，使前部Rl的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF1比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF1低(LF^HF1),使后部R2的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF2比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF」 (LF2〈HF2)。座椅表皮材料81只要是起毛性的表皮材料就不特別限定，除了編織材料之外，也可以是合成皮革、人工皮革或者由這些皮革的組合等構(gòu)成的材料。在該第2變形例中，能夠?qū)囕v用座椅I整體應(yīng)用相同的座椅表皮材料81，因此能夠給車輛用座椅I的外觀帶來統(tǒng)一感，并且能夠以低成本實現(xiàn)與上述第6實施方式的第I變形例相同的效果。圖33表示本實施方式的第3變形例。在本變形例中，在座墊2的落座面2a中，t匕落座時的最大變形部LP靠前的前部Rl的表層設(shè)定得較比最大變形部LP靠后的后部R2的表層柔軟(相對于相同的壓力相對較大地變形)。即，前部Rl的表層的剛性SSc設(shè)定得比后部R2的表層的剛性HSc低(SSc〈HSc)。車輛用座椅I的表層因落座者D落座時的負(fù)荷壓力而彈性變形，此時的變形量越大，落座者D的身體與車輛用座椅I之間的接觸面積越增大,對滑動的阻力越變大。因而，即使在座椅表皮材料的摩擦系數(shù)相同的情況下，通過減小表層的剛性，也能夠產(chǎn)生與同對滑動的阻力相關(guān)地增大了摩擦系數(shù)的情況相同的效果。在本變形例中，由于比最大變形部LP靠前的前部Rl的表層設(shè)定得相對較柔軟(相對于相同的壓力相對較大地變形)，因此能夠防止落座后的臀部向前方的位置偏移。另外，在本變形例中，由于比最大變形部LP靠后的后部R2的表層設(shè)定得相對較硬(相對于相同的壓力相對較小地變形)，因此落座者D的坐骨易于向座墊2的最大變形部LP滑落。由此,本變形例能夠進(jìn)一步良好地發(fā)揮將胯點HP引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能。在此，表層的厚度根據(jù)作為設(shè)計條件的落座者D的體型、支承該表層的墊構(gòu)件(在本變形例中為座墊2的緩沖墊41)的剛性等適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行調(diào)整，因此并不特別限定，但是優(yōu)選處于5mm 30mm的范圍內(nèi)。圖34表示本實施方式的第4變形例。本變形例是在上述第3變形例的車輛用座椅I中將座椅靠背3的靠背面3a的、與落座者D的胸廓Da對應(yīng)的部位(上部R3)的表層設(shè)定得較比該部位(上部R3)靠下方的部位(下部R4)的表層柔軟的例子。即，在本變形例中，與胸廓Da對應(yīng)的部位(上部R3)的表層的剛性SSb設(shè)定得低于比其靠下方的部位(下部R4)的表層的剛性HSb (SSb〈HSb)。在本變形例中，通過將靠背面3a的與胸廓Da對應(yīng)的部位(上部R3)的表層設(shè)定得相對較柔軟，從而能夠利用座椅靠背3牢固地支承比較重的胸廓Da，因此能夠減少落座者D的肌肉負(fù)荷，能夠防止落座者D的落座姿勢變形，并且能夠減少落座者D的疲勞。另外，在本變形例中，通過將被該部位(上部R3)靠下方的部位(下部R4)的表層設(shè)定得相對較硬，從而靠背面3a的滑動性良好，落座者D的坐骨易于向座墊2的最大變形部LP滑落。由此，本變形例能夠進(jìn)一步良好地發(fā)揮將胯點HP引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能。另外，在圖34所示的例子中，使靠背面3a的表層的剛性SSb、HSb以彎折點BP為交界上下不同，但是該剛性的變更點的位置并不限定于彎折點BP。只要靠背面3a的與落座者D的胸廓Da對應(yīng)的部位的表層的剛性設(shè)定得低于比其靠下方的部位的表層的剛性，就能夠發(fā)揮與上述相同的效果。另外，在座椅靠背3的靠背面3a的上部R3中，也可以在座椅靠背3的寬度方向上施加剛性分布，例如也可以設(shè)定為座椅靠背3的寬度方向中央?yún)^(qū)域的表層比與該中央?yún)^(qū)域的寬度方向外側(cè)相鄰的寬度方向兩端部的表層柔軟。這樣，在落座時，能夠在落座者D的脊背與靠背面3a之間獲得較高的舒適性，落座者D的脊背在靠背面3a上難以滑動，因此能夠更可靠地支承落座者D的胸廓Da。圖35表示本實施方式的第5變形例。本變形例是使上述第4變形例的座椅表皮材料81背側(cè)的表層聚氨酯層82 (82F、82R、82U、82L)的剛性與座墊2的落座面2a上的位置或座椅靠背3的靠背面3a上的位置相應(yīng)地發(fā)生變化的例子。表層聚氨酯層82是設(shè)置在座墊2的緩沖墊41或座椅靠背3的緩沖墊15的最表面層上的層，在其表面上借助于粘接層粘貼有座椅表皮材料81。作為表層聚氨酯層82，例如能夠使用由聚氨酯泡沫的發(fā)泡成形體構(gòu)成的厚度約IOmm的聚氨酯板。在本變形例中，如圖35的(B)所示，在座椅靠背3的靠背面3a中，將比彎折點BP靠上的上部R3中的表層聚氨酯層82U的剛性SSb設(shè)定得低于比彎折點BP靠下的下部R4中的表層聚氨酯層82L的剛性HSlv在這些表層聚氨酯層82U、82L的剛性SSb、HSb與構(gòu)成座椅靠背3的緩沖墊15的聚氨酯泡沫等彈性材料的剛性Wb之間，設(shè)定為Wb>HSb>SSb的關(guān)系成立。另外，在座椅靠背3的上部R3中，在靠背面3a的寬度方向上也施加了剛性分布，如圖35的(C)所示，將寬度方向中央?yún)^(qū)域中的表層聚氨酯層82Ua的剛性SSb設(shè)定得比與該中央?yún)^(qū)域的寬度方向外側(cè)相鄰的寬度方向兩端部中的表層聚氨酯層82Ub的剛性HSb2低(SSKHSb2X而且，在本變形例中，如圖35的(A)所示，在座墊2的落座面2a中，將比落座時的最大變形部LP靠前的前部Rl的表層聚氨酯層82F的剛性SSc設(shè)定得低于比最大變形部LP靠后的后部R2的表層聚氨酯層82R的剛性HSc。在這些表層聚氨酯層82F、82R的剛性SSc、HSc與構(gòu)成座墊2的緩沖墊41的聚氨酯泡沫等彈性材料的剛性Wc之間，設(shè)定為WC>HSC>SSC的關(guān)系成立。在本變形例中，如上所述，使座椅表皮材料81背側(cè)的表層聚氨酯層82的剛性與座墊2的落座面2a上的位置或座椅靠背3的靠背面3a上的位置相應(yīng)地發(fā)生變化。由此，通過與落座面2a或靠背面3a上的位置相應(yīng)地調(diào)節(jié)表層聚氨酯層的材質(zhì)、厚度等，能夠以低成本實現(xiàn)與上述第4變形例相同的表層剛性分布。而且，在本變形例中，如上所述，對座椅靠背3的上部R3的靠背面3a沿寬度方向施加有剛性分布，將寬度方向中央?yún)^(qū)域中的表層聚氨酯層82Ua的剛性SSb設(shè)定得比寬度方向兩端部中的表層聚氨酯層82Ub的剛性HSb2低。由此，當(dāng)在靠背面3a上施加有靠背載荷時，能夠使靠背面3a的寬度方向中央?yún)^(qū)域比寬度方向兩端部下沉變形得大，能夠增加靠背面3a與落座者D的脊背之間的接觸面積，因此能夠更牢固地支承落座者D的胸廓Da。另外，本實施方式及其變形例所示的摩擦系數(shù)分布或表層剛性分布也能夠與第2 5實施方式或其各個變形例相組合進(jìn)行應(yīng)用。另外，該摩擦系數(shù)分布或表層剛性分布也能夠與組合了上述第5實施方式的傾斜面71和第2 4實施方式或其各個變形例的結(jié)構(gòu)相組合進(jìn)行應(yīng)用。在這些組合例中，能夠同時獲得該組合的各個實施方式等的所有的效果。另外，當(dāng)然能夠組合上述摩擦系數(shù)分布與上述表層剛性分布進(jìn)行應(yīng)用。在該情況下，通過適當(dāng)?shù)亟M合摩擦系數(shù)的大、小與表層剛性的高、低(剛、柔)，從而能夠提高或抑制彼此的作用效果，能夠以簡單的結(jié)構(gòu)且更精細(xì)的精度調(diào)整落座面2a或靠背面3a的滑動性、胸廓Da、骨盆Dc的支承力等的分布。另外，本實施方式的第I變形例所示的摩擦系數(shù)分布和第4變形例所示的表層剛性分布也能夠僅限定地施加于座椅靠背3?！吹?實施方式>參照圖36說明本發(fā)明的第7實施方式的后座用的車輛用座椅I。本實施方式是在第I實施方式的車輛用座椅I中對座墊2施加了以下所述的形狀的例子。在本實施方式中，如圖36所示，座墊2的落座面2a的、比落座時的最大變形部LP靠后的后部R2形成為在平時(落座者D未落座時)表面大致水平。另外,落座面2a的比最大變形部LP靠前的前部Rl形成為越向后方去傾斜(后方傾斜)得越低。由于本實施方式的車輛用座椅I與上述第I實施方式相同地將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc，因此針對在上述第I實施方式中說明的落座者D落座時的一連串動作，與上述第I實施方式相同地能夠發(fā)揮HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。〈HP引導(dǎo)功能〉而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，在座墊2的落座面2a中，比落座時的最大變形部LP靠后的后部R2形成為表面大致水平。若落座者D落座，則該后部R2的表面因墊構(gòu)件41A下沉而向前下方傾斜，因此落座者D的坐骨更可靠地向最大變形部LP滑落。由此，能夠?qū)⒙渥逥的胯點HP穩(wěn)定地引導(dǎo)到最佳位置。另外,在本實施方式的車輛用座椅I中,落座面2a的比最大變形部LP靠前的前部Rl形成為后方傾斜。即，在高剛性區(qū)域PHc形成有后方傾斜面，因此落座者D的臀部更易于向后方側(cè)滑動。由此，在落座時將落座者D的坐骨向最大變形部LP引導(dǎo)，能夠更可靠地將落座者D的胯點HP引導(dǎo)到最佳位置。<空間擴大功能>另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于落座面2a的比最大變形部LP靠前的前部Rl形成為后方傾斜，因此能夠?qū)⒙渥逥的臀部沿著該后方傾斜面進(jìn)一步快速地向后方側(cè)引導(dǎo)，落座者D被快速地引導(dǎo)為半蹲半坐。由此，能夠在比落座后更早的期間確保比落座者D的膝蓋靠前方的腿部活動空間，能夠獲得實際的腿部活動空間擴大效果?！碒P偏移防止功能>另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，在座墊2的落座面2a中，比落座時的最大變形部LP靠后的后部R2形成為表面大致水平。若落座者D落座，則該后部R2的表面因墊構(gòu)件41A下沉而向前下方傾斜。因此,能夠防止落座后胯點HP的位置向后方偏移且落座姿勢變形。而且，在本實施方式的車輛用座椅I中，由于落座面2a的比最大變形部LP靠前的前部Rl形成為后方傾斜，因此能夠防止落座后胯點HP從最佳位置向前方偏移且落座姿勢變形。S卩，在第7實施方式的車輛用座椅I中，除了上述第I實施方式的結(jié)構(gòu)，還有比落座時的最大變形部LP靠后的后部R2形成為表面大致水平,落座面2a的比最大變形部LP靠前的前部Rl形成為后方傾斜，因此能夠更有效地發(fā)揮由落座面2a實現(xiàn)的將落座者D的臀部引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)功能、由臀部的快速的后方引導(dǎo)實現(xiàn)的空間擴大功能、臀部收納于最佳位置之后的臀部的位置偏移防止功能，在落座者D落座于車輛用座椅I上時的一連串動作中，能夠進(jìn)一步可靠地實現(xiàn)HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。另外，優(yōu)選的是，比最大變形部LP靠后的后部R2的、將表面形成為大致水平的區(qū)域的長度L (從斜躺裝置5的旋轉(zhuǎn)軸到最大變形部LP的前后方向的長度)處于IOOmm 130mm的范圍內(nèi)。如果處于該范圍內(nèi)，則使胯點HP位于最佳位置時的坐骨結(jié)節(jié)的位置與最大變形部LP的位置一致，能夠更有效地發(fā)揮胯點HP的偏移防止功能。參照圖37說明第7實施方式的車輛用座椅I的變形例。在本變形例中，座椅靠背3被上下分割為座椅靠背上部3U與座椅靠背下部3L。座椅靠背下部3L被支承在下部框架91上，下部框架91的下端部借助斜躺裝置5以能夠轉(zhuǎn)動的方式與座墊2的后端部相連結(jié)。另外，座椅靠背上部3U被支承在上部框架92上，上部框架92的下端部借助連桿機構(gòu)93以能夠轉(zhuǎn)動的方式與下部框架91的上端部相連結(jié)。
另外，如圖37的(A)所示，若將座椅靠背下部3L的靠背面3La與鉛直線的夾角設(shè)為ct ,將座椅靠背下部3L的靠背面3La的延長線與座椅靠背上部3U的靠背面3Ua的夾角設(shè)為P，則P被設(shè)定為a的1/2 2/3大小(P / a = 1/2 2/3)。即，座椅靠背上部3U的靠背面3Ua的傾斜角度(靠背面3Ua與水平面所成的角度:90° — a + 0 )大于座椅靠背下部3L的靠背面3La的傾斜角度(靠背面3La與水平面所成的角度:90° — a)。另外，連結(jié)上部框架92與下部框架91的連桿機構(gòu)93構(gòu)成為即使在a伴隨著座椅靠背3的傾動而發(fā)生變化時也大致恒定地維持a與0之比(0/a )。S卩，如圖37的(B)所示，當(dāng)使座椅靠背3向后方傾動時，a增加為Ci1, ^增加為P1，但是比值P1Z^1維持為1/2 2/3。另外，當(dāng)使座椅靠背3向前方傾動時，a減少為a2，0減少為P2,但是此時比值P 2/ a 2也維持為1/2 2/3。在本變形例中，支承在下部框架91上的座椅靠背下部3L與支承在上部框架92上的座椅靠背上部3U借助連桿機構(gòu)93以相互不同的角度變化率傾動。因此，座椅靠背3的靠背面3a中間彎折變形，在座椅靠背上部3U與座椅靠背下部3L之間形成有彎折點BP。該彎折點BP的高度H (與座椅靠背3的靠背面3a大致平行的方向上的從斜躺裝置5的旋轉(zhuǎn)軸到彎折點BP的距離)能夠通過調(diào)整下部框架的長度而調(diào)整為期望的高度。優(yōu)選的是，彎折點BP與落座者D的胸廓Da和腰部Db之間的關(guān)節(jié)、即從第10胸椎Da1到第12胸椎Da2相對應(yīng)地配置，優(yōu)選的是其高度H處于250mm 350mm的范圍內(nèi)。在本變形例中，將座椅靠背上部3U的靠背面3Ua的傾斜角度(90° — a + P )設(shè)定得比座椅靠背下部3L的靠背面3La的傾斜角度(90° — a )大。因此，落座者D的姿勢接近于舒適姿勢，落座者D的肌肉負(fù)荷減輕，因此落座者D能夠不改變落座姿勢地更長時間地支承比較重的胸廓Da與骨盆Dc,由此防止胯點HP的位置偏移。另外，在本變形例中，由于將彎折點BP設(shè)定在了落座者D的胸廓Da與腰部Db之間的關(guān)節(jié)附近，因此使靠背面3a與處于舒適姿勢的落座者D的脊背的形狀相匹配，能夠牢固地保持落座者D的胸廓。 另外，在以上變形例中，對座墊2和座椅靠背3雙方都施加了規(guī)定的形狀，但是當(dāng)然也可以是該形狀僅限定施加于座椅靠背3。另外，在上述例子中，將座椅靠背3上下分割為了座椅靠背上部3U與座椅靠背下部3L，但是座椅靠背3的分割數(shù)量并不限于兩個，也可以設(shè)定為3個以上。另外，也可以是利用配置在分割后的座椅靠背3的各個要素之間的剛性相對低的墊片材料連結(jié)這些要素，增加中間彎折變形時的彎折點的數(shù)量。通過如此設(shè)置，能夠使靠背面3a的傾斜角度連續(xù)地或階段性地發(fā)生變化，能夠使靠背面3a沿著處于舒適姿勢的落座者D的脊柱緩緩彎曲，能夠利用靠背面3a進(jìn)一步牢固地保持落座者D的脊背。而且其結(jié)果，能夠更可靠地防止落座姿勢變形，更可靠地防止胯點HP的位置偏移。另外，本實施方式及其變形例所示的形狀也能夠與第2 6實施方式或其各個變形例相組合進(jìn)行應(yīng)用。另外，該形狀也能夠與組合了上述第5實施方式的傾斜面71和第2 4實施方式或其各個變形例的結(jié)構(gòu)相組合進(jìn)行應(yīng)用。而且，該形狀也能夠與組合了上述第6實施方式及其變形例所不的摩擦系數(shù)分布或表層剛性分布和第2 5實施方式或其各個變形例的結(jié)構(gòu)相組合進(jìn)行應(yīng)用。在這些組合例中，能夠同時獲得該組合的各個實施方式等的所有效果。〈第8實施方式>
參照圖38說明本發(fā)明的第8實施方式的后座用的車輛用座椅I。本實施方式是組合了圖26所示的第5實施方式、圖31所示的第6實施方式的第I變形例、圖37所示的第7實施方式的變形例的結(jié)構(gòu)。即 ，如圖38所示，本實施方式的車輛用座椅I將座墊2的前部2f設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc，將后部2g設(shè)為了高剛性區(qū)域PHc。另外，在座墊2的落座面2a與座椅靠背3的靠背面3a相連的角部區(qū)域8具有支承落座者D的臀部的傾斜面71。在座墊2的落座面2a中，比落座時的最大變形部LP靠前的前部Rl的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF1設(shè)定得比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HFJgaF^HF1X另外，比最大變形部LP靠后的后部R2的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)LF2設(shè)定得比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)HF2低(LF2〈HF2)。而且，座椅靠背3的靠背面3a的比彎折點BP靠上的上部R3的摩擦系數(shù)HF3設(shè)定得比彎折點BP靠下的下部R4的摩擦系數(shù)LF4高(1^4〈冊3)。傾斜面71的摩擦系數(shù)設(shè)定為與下部R4的摩擦系數(shù)LF4大致相同的值。另外，在座墊2的落座面2a中，比落座時的最大變形部LP靠后的后部形成為在平時(落座者D未落座時)表面大致水平。而且，座椅靠背3與第7實施方式的座椅靠背相同地具有中間彎折機構(gòu)，構(gòu)成為座椅靠背上部3U的靠背面3Ua的傾斜角度大于座椅靠背下部3L的靠背面3La的傾斜角度。 根據(jù)第8實施方式，由于具有了上述第5實施方式、第6實施方式的第I變形例及第7實施方式的變形例的結(jié)構(gòu)，因此當(dāng)然獲得了與這些實施方式等的作用效果相同的作用效果，但是在此，為了避免贅述而省略說明。〈摩擦系數(shù)分布的作用效果的提高〉另外，在本實施方式的車輛用座椅I中，通過同時發(fā)揮與第7實施方式的變形例相同的座椅靠背3的中間彎折機構(gòu)的作用和第6實施方式的第I變形例中的中間彎折角度的自動調(diào)整功能，從而能夠柔軟且適當(dāng)?shù)貞?yīng)對落座者D的體型差，并且能夠使落座者D的姿勢進(jìn)一步接近于舒適姿勢。即，根據(jù)本實施方式，能夠以更高的精度使落座面2a和靠背面3a的形狀與上述舒適姿勢下的落座者D的脊背、臀部及大腿部的形狀相匹配，能夠增加落座面2a和靠背面3a與落座者D的身體之間的接觸面積，因此能夠進(jìn)一步提高對座椅表皮材料施加的摩擦系數(shù)分布的作用效果?！磧A斜面的作用效果的提高〉而且，由于本實施方式的車輛用座椅I與第5實施方式相同地在座墊2的落座面2a與上述座椅靠背3的靠背面3a相連的角部區(qū)域5具有傾斜面71，因此當(dāng)落座者D落座于座墊2上時，能夠利用傾斜面71將落座者D的臀部引導(dǎo)到最佳位置，由此，能夠避免每次落座時臀部位置產(chǎn)生偏差。另外，由于傾斜面71的摩擦系數(shù)設(shè)定為與座椅靠背3的靠背面3a的下部R4的摩擦系數(shù)LF4大致相同的值，因此能夠進(jìn)一步發(fā)揮將落座者D的臀部引導(dǎo)向最佳位置的引導(dǎo)作用。另外，傾斜面71的摩擦系數(shù)也可以設(shè)定得比下部R4的摩擦系數(shù)LF4大。在該情況下，由于支承落座者D的骨盆Dc的后側(cè)面的力增大，因此即使是長時間駕駛，骨盆Dc后轉(zhuǎn)也進(jìn)一步可靠地受到抑制，因此，能夠避免臀部向前方偏移移動且落座姿勢變形、以及比膝蓋靠前方的腿部活動空間變窄。
以上，說明了本發(fā)明的實施方式及其變形例，但是這些實施方式等只不過是為了便于理解本發(fā)明而記載的單純的例示，本發(fā)明并不限定于該實施方式等。本發(fā)明的保護(hù)范圍并不限于上述實施方式等所公開的具體的技術(shù)事項，也包括能夠由此容易地導(dǎo)出的各種變形、變更、替代技術(shù)等。例如，在上述實施方式中，例示了應(yīng)用于后座的車輛用座椅，但是車輛用座椅當(dāng)然也能夠應(yīng)用于駕駛座、副駕駛座等前座。另外，在車輛的前座中，由于落座者以使腳比較向前伸展的狀態(tài)落座，因此與后座相比，落座者的重心位置靠前方，并且，落座者也有時作為駕駛員進(jìn)行踏板操作，因此在前座的情況下，需要將與后座的情況相比在前后方向上較短的范圍設(shè)為低剛性區(qū)域PSc。例如，當(dāng)在后座中將大腿長的1/3左右的范圍設(shè)為了低剛性區(qū)域PSc時，優(yōu)選的是在前座中將低剛性區(qū)域PSc設(shè)定為落座者D的大腿長的1/6左右。本申請基于2010年10月I日申請的日本國特許愿第2010 — 223340號、2010年10月I日申請的日本國特許愿第2010 — 223341號、2010年10月I日申請的日本國特許愿第2010 — 223342號、2011年3月28日申請的日本國特許愿第2011 — 069127號主張優(yōu)先權(quán),這些申請的全部內(nèi)容引用于此。產(chǎn)業(yè)h的可利用件根據(jù)本發(fā)明的車輛用座椅，由于將座墊的前部設(shè)為了低剛性區(qū)域，將后部設(shè)為了高剛性區(qū)域，因此對落座者的小腿背側(cè)和胭窩的壓迫感減少，落座者能夠獲得舒適的落座感。另外，在落座者落座于車輛用座椅上時的一連串動作中，能夠同時實現(xiàn)HP引導(dǎo)功能、空間擴大功能及HP偏移防止功能。附圖標(biāo)記說明I…車輛用座椅；2…座墊；2f…前部;2g…后部;3…座椅靠背；11…座椅靠背框架；15…緩沖墊；15a…槽部；16… 墊板支承構(gòu)件；41…緩沖墊;41A、41B、42、43、44、45、46…墊構(gòu)件；47…座墊骨架材料；48…載荷承受構(gòu)件；49…彈簧機構(gòu)；50、50A、50B…空隙部；51、51A、51B…空隙部;71…傾斜面;72…彈性帶狀構(gòu)件；82、82F、82R、82U、82L…表層聚氨酯層；91…下部框架；92…上部框架；93…連桿機構(gòu)；6…角部區(qū)域;BP…中間彎折點;D、D”Df落座者;Da…胸廓;Db…腰部；Dc…骨盆;LP…最大變形部;HP…胯點!Da1…第10胸椎；Da2…第12胸椎；DCl…座骨結(jié)節(jié)；Dc2…薦骨；PHc、PHb1, PHb2...高剛性區(qū)域；PSc、PSb…低剛性區(qū)域；PS(v 大腿前部背側(cè)接觸部；PSc2…胭窩接觸部；PS(v 小腿背側(cè)接觸部；fa1、
支承反作用力；fb、fbp flv 對上方支承反作用力；fc、fCp fc2…對前方支承反作用力。
權(quán)利要求
1.一種車輛用座椅，其中， 該車輛用座椅具有座墊和座椅靠背， 在上述座墊的前部設(shè)置了比作為高剛性區(qū)域的后部柔軟的低剛性區(qū)域，從而對該座墊施加有前后方向的剛性分布。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背在上下方向中央部分設(shè)定有落座者的支承反作用力較小的低剛性區(qū)域，并且與該低剛性區(qū)域相鄰地在座椅靠背的上側(cè)部與下側(cè)部設(shè)定有落座者的支承反作用力較大的高剛性區(qū)域，在座椅靠背的上下方向上施加有反作用力特性不同的剛性分布， 能夠使上述座椅靠背的靠背面與落座者的靠背載荷相應(yīng)地以上述低剛性區(qū)域為起點而以多種中間彎折角度進(jìn)行中間彎折變形。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的車輛用座椅，其中， 對上述座墊的低剛性區(qū)域施加了如下的反作用力特性:相對于自上方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力較大，相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷、支承反作用力較小。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項所述的車輛用座椅，其中， 將上述座墊的低剛性區(qū)域設(shè)定為與落座者的大腿前部背側(cè)相接觸的大腿前部背側(cè)接觸部、與胭窩相接觸的胭窩接觸部、與小腿背側(cè)相接觸的小腿背側(cè)接觸部， 以將上述大腿前部背側(cè)接觸部、胭窩接觸部及小腿背側(cè)接觸部的支承反作用力設(shè)為大腿前部背側(cè)接觸部 > 胭窩接觸部 > 小腿背側(cè)接觸部的方式設(shè)定了上述座墊的低剛性區(qū)域的反作用力特性。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用座椅，其中， 利用包括前端部在內(nèi)的上述前部與上述后部中的至少這兩部分形成上述座墊，使用具有上述反作用力特性的墊構(gòu)件構(gòu)成了上述前部。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的車輛用座椅，其中， 與落座者的胸廓大致對應(yīng)地形成了設(shè)定于上述座椅靠背的上側(cè)部的高剛性區(qū)域，與落座者的骨盆大致對應(yīng)地形成了設(shè)定于上述座椅靠背的下側(cè)部的高剛性區(qū)域。
7.根據(jù)權(quán)利要求2或6所述的車輛用座椅，其中， 以與落座者的胸廓和腰部之間的關(guān)節(jié)大致對應(yīng)的部位為中心形成了設(shè)定于上述座椅靠背的上下方向中央部分的低剛性區(qū)域。
8.根據(jù)權(quán)利要求2、6及7中任一項所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背具有彈性支承落座者的緩沖墊，在該緩沖墊上形成了在上述座椅靠背的低剛性區(qū)域的上下方向中央部沿車寬方向延伸、并促使該緩沖墊的中間彎折變形的槽部。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背具有在上述緩沖墊的背面?zhèn)葘⑸鲜鼍彌_墊支承于座椅靠背框架的墊板支承構(gòu)件， 通過使上述墊板支承構(gòu)件的機械特性區(qū)分為剛性、柔性而設(shè)定上述座椅靠背的高剛性區(qū)域與低剛性區(qū)域。
10.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用座椅，其中， 在與上述大腿前部背側(cè)接觸部、胭窩接觸部、小腿背側(cè)接觸部相當(dāng)?shù)牟糠址謩e使用彈簧常數(shù)不同的墊構(gòu)件而構(gòu)成了上述座墊的前部。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的車輛用座椅,其中， 由沿前后方向分割而成的多個墊構(gòu)件構(gòu)成用于與上述大腿前部背側(cè)接觸部相當(dāng)?shù)牟糠值膲|構(gòu)件，將配置在后方側(cè)的墊構(gòu)件的彈簧常數(shù)設(shè)定得比配置在前方側(cè)的墊構(gòu)件的彈簧常數(shù)小。
12.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用座椅，其中， 使用彈簧常數(shù)比用于后部的墊構(gòu)件的彈簧常數(shù)小的墊構(gòu)件構(gòu)成上述座墊的前部，使上述座墊的前部的墊構(gòu)件與后部的墊構(gòu)件相對并接觸的接合面以上述大腿前部背側(cè)接觸部與胭窩接觸部之間的交界為大致起點以越向后方越低的方式傾斜，施加了上述反作用力特性。
13.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用座椅，其中， 使用彈簧常數(shù)比用于后部的墊構(gòu)件的彈簧常數(shù)小的墊構(gòu)件構(gòu)成上述座墊的前部， 另一方面，在座墊骨架材料的前部配設(shè)了在上述低剛性區(qū)域向上方突出的載荷承受構(gòu) 件， 在上述載荷承受構(gòu)件的上表面?zhèn)扰c前表面?zhèn)龋{(diào)整上述座墊的前部的墊構(gòu)件的厚度，施加了上述反作用力特性。
14.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用座椅，其中， 使用彈簧常數(shù)比用于后部的墊構(gòu)件的彈簧常數(shù)小的墊構(gòu)件構(gòu)成上述座墊的前部， 另一方面，在座墊骨架材料的前部配設(shè)了在上述低剛性區(qū)域向上方突出的載荷承受構(gòu)件， 在上述載荷承受構(gòu)件的上表面?zhèn)扰c前表面?zhèn)龋{(diào)整上述座墊的前部的墊構(gòu)件的厚度，并且在上述載荷承受構(gòu)件的前表面上設(shè)置相對于自前方發(fā)揮作用的落座載荷能夠進(jìn)行后退位移的彈簧機構(gòu)，施加了上述反作用力特性。
15.根據(jù)權(quán)利要求4所述的車輛用座椅，其中， 使用單一的墊構(gòu)件構(gòu)成上述座墊， 在上述墊構(gòu)件的前部設(shè)置空隙部，構(gòu)成上述座墊的低剛性區(qū)域，并且施加了該低剛性區(qū)域中的上述反作用力特性。
16.根據(jù)權(quán)利要求1至15中任一項所述的車輛用座椅，其中， 在上述座墊的落座面與上述座椅靠背的靠背面相連的角部區(qū)域具有支承落座者的臀部的傾斜面。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的車輛用座椅，其中， 將上述傾斜面與上述座墊的落座面的交點設(shè)定在比落座者的骨盆的坐骨結(jié)節(jié)稍微靠后方的位置， 另一方面，將上述傾斜面與上述座椅靠背的靠背面的交點設(shè)定在了與落座者的骨盆的薦骨附近對應(yīng)的位置。
18.根據(jù)權(quán)利要求16所述的車輛用座椅，其中， 利用一體成形于上述座墊或座椅靠背一者上的突出部形成了上述傾斜面。
19.根據(jù)權(quán)利要求16或17所述的車輛用座椅，其中， 利用跨越上述角部區(qū)域而架設(shè)在上述座墊的落座面與上述座椅靠背的靠背面上的彈性帶狀構(gòu)件形成了上述傾斜面。
20.根據(jù)權(quán)利要求1至19中任一項所述的車輛用座椅，其中， 上述座墊的落座面設(shè)定為在落座面上的相鄰的部位之間的剛性、摩擦系數(shù)或形狀中的至少一個不同。
21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的車輛用座椅，其中， 上述座墊的落座面設(shè)為了如下結(jié)構(gòu):比落座時的最大變形部靠前的前部的在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)比在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)低，比最大變形部靠后的后部的在從后方向前方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)比在從前方向后方的滑動的情況下的摩擦系數(shù)低。
22.根據(jù)權(quán)利要求20或21所述的車輛用座椅，其中， 上述座墊的落座面設(shè)為了如下結(jié)構(gòu):比落座時的最大變形部靠前的前部的表層較比最大變形部靠后的后部的表層柔軟。
23.根據(jù)權(quán)利要求20至22中任一項所述的車輛用座椅，其中， 上述座墊的落座面形成為比落座時的最大變形部靠后的后部的表面成為大致水平。
24.根據(jù)權(quán)利要求20至23中任一項所述的車輛用座椅，其中， 上述座墊的落座面形成為比落座時的最大變形部靠前的前部的表面向后方傾斜。
25.根據(jù)權(quán)利要求1至24中任一項所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背的靠背面設(shè)定為在靠 背面上的相鄰的部位之間的剛性、摩擦系數(shù)或形狀中的至少一個不同。
26.根據(jù)權(quán)利要求25所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背的靠背面將與落座者的胸廓對應(yīng)的部位的摩擦系數(shù)設(shè)定得高于比該部位靠下方的部位的摩擦系數(shù)。
27.根據(jù)權(quán)利要求25或26所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背的靠背面將與落座者的胸廓對應(yīng)的部位的表層設(shè)為了較比該部位靠下方的部位的表層柔軟的結(jié)構(gòu)。
28.根據(jù)權(quán)利要求25至27中任一項所述的車輛用座椅，其中， 上述座椅靠背的靠背面將上部的傾斜角度設(shè)定得比下部的傾斜角度大。
29.一種車輛用座椅的剛性設(shè)定方法，該車輛用座椅具有座墊和座椅靠背，其中， 在上述座墊的前部設(shè)置比作為高剛性區(qū)域的后部柔軟的低剛性區(qū)域，從而對該座墊施加前后方向的剛性分布。
全文摘要
一種車輛用座椅(1)，具有座墊(2)和座椅靠背(3)，在座墊(2)的前部設(shè)置了比作為高剛性區(qū)域(PHc)的后部柔軟的低剛性區(qū)域(PSc)，對座墊(2)施加有前后方向的剛性分布。
文檔編號B60N2/20GK103097182SQ20118004366
公開日2013年5月8日 申請日期2011年9月30日 優(yōu)先權(quán)日2010年10月1日
發(fā)明者大島瑠美子, 石渡茂樹, 江上真弘, 平尾章成, 高松敦, 永野孝佳, 伊藤光仁 申請人:日產(chǎn)自動車株式會社