專利名稱：：二片罐的制造方法及二片層壓罐的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種氣溶膠罐之類的加工度高的二片罐(twopiececan)的制造方法及加工度高的二片層壓罐。
背景技術(shù)：
：氣溶膠用金屬容器大致有二片罐和三片罐。二片罐是由與罐底為一體的罐身和罐蓋兩部分構(gòu)成的罐。三片罐是由罐身、頂蓋和底蓋三部分構(gòu)成的罐。二片罐因其沒有接縫部(焊接部)而外觀美觀的另一面，通常其加工程度高。三片罐因其存在接縫部而比二片罐的外觀性差，但通常其加工程度低。因此，在市場中小容量、高級制品大多使用二片罐，大容量、廉價制品大多使用三片罐。氣溶膠二片罐中的金屬材料通常使用價格昂貴的厚鋁板等，而幾乎不使用廉價、較薄的鍍錫鐵皮或無錫鋼板等鋼板材料。其原因在于，由于氣溶膠二片罐的加工度高，因此難以適用拉深加工(drawing)、DI(drawingandironing)加工，鋁則可以應(yīng)用可相對軟質(zhì)金屬材料適用的沖擊成型而進行制造。在這種情況下，如果能用廉價、即使薄也有高強度的鍍錫鐵皮或無錫鋼板等鋼板材料，則工業(yè)上的意義非常大。以往，層壓鋼板的拉深加工及DI加工法有各種提案，但像氣溶膠二片罐一樣拉深加工比高、罐高方向的延伸度大的罐體的制造法還沒有被提出。例如，專利文獻1至3公開了覆蓋樹脂的金屬板的拉深加工及減薄拉深加工的加工方法，但專利文獻1至3記載的加工度(專利文獻1至3中的拉深比)位于比本發(fā)明規(guī)定的加工度低的范圍內(nèi)。其原因在于，專利文獻1至3是以飲料罐、食品罐等為目標，而飲料罐、食品罐是加工度比本發(fā)明規(guī)定的加工度范圍低的罐體。在專利文獻2、3中，記載有為了防止樹脂層剝離、加工后的阻氣性為目的，在加工中及/或加工中途階段、或最后階段實施熱處理的技術(shù)，在專利文獻2使用取向性熱塑性樹脂，在專利文獻3使用飽和聚酯和離聚物的復(fù)合材料等。專利文獻4、5記載如下主要是通過在樹脂的熔點以上實施熱處理來緩和內(nèi)部應(yīng)力，適用于罐成形后的階段。另外，根據(jù)說明書本文或?qū)嵤├挠涊d，其罐體的加工度低。另外，專利文獻2提案的是為了緩和內(nèi)部應(yīng)力和促進取向結(jié)晶化而進行熱處理，是目前在飲料罐等中通常使用的方法。專利文獻中雖然沒有明確記載，但由于在熔點以下的溫度促進取向結(jié)晶化，故推測其熱處理溫度為熔點以下。另外，根據(jù)本文、實施例的記載可知，和本發(fā)明規(guī)定的加工度相比，其是以加工度比其低的物質(zhì)為對象的。專利文獻l:日本特公平7-106394號公報專利文獻2:日本專利第2526725號公報專利文獻3:日本特開2004-148324號公報專利文獻4:日本特公昭59-35344號公報專利文獻5:日本特公昭61-22626號公報在現(xiàn)有技術(shù)中，還沒有公開過使用層壓鋼板進行像氣溶膠二片罐這樣的高加工度的成形的罐體制造法。因此，本發(fā)明人在使用層壓鋼板、利用減薄拉深加工將其成形為有底筒狀后，對其開口部附近部分進行縮徑加工制造加工度高的二片罐時，發(fā)生了高加工特有的問題，具體而言，存在樹脂層剝離和斷裂的問題。本發(fā)明人的研究結(jié)果表明，定性地進行熱處理雖然有效，但效果并不充分，在高加工度區(qū)域中無法避免樹脂層的剝離。因而，即使簡單地應(yīng)用現(xiàn)有技術(shù)也無法解決樹脂層剝離的問題。另外，在熱處理工序以后的工序中還存在樹脂層的可加工性變差的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于，提供一種二片罐的制造方法，所述制造方法即使制造氣溶膠二片罐之類的高加工度的罐體也可以防止層壓樹脂層的剝離和斷裂；還提供一種使用層壓鋼板的氣溶膠二片罐之類的高加工度的罐體。本發(fā)明是基于如下見解完成的在氣溶膠二片罐之類的高加工度的加工中，與直到最終工序為止進行連續(xù)成形相比，通過在加工度位于特定范圍的成形中途階段在特定條件下實施熱處理，在其后的成形階段可以抑制樹脂的剝離和斷裂。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種二片罐的制造方法，其將具有熱塑性樹脂覆蓋層的層壓鋼板的圓形板進行多段成形，制造高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)的最終成形體。所述二片罐的制造方法具有以下(A)和(B)兩個特征(A)在最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d相對重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.1《d/R《0.25且1.5《h/(R-r)《4的關(guān)系的范圍內(nèi)進行成形；(B)在所述成形中途的階段，對成形體實施加熱至熱塑性樹脂的熔點以上、熔點+3(TC以下溫度的熱處理。所述熱處理可以在所述成形中途的階段多次實施。所述熱處理優(yōu)選在中間階段成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)相對所述半徑R滿足0.2《d/R《0.5且1.5《h/(R-r)《2.5的關(guān)系的中間成形階段中，對成形體進行加熱，以使其溫度成為熱塑性樹脂的熔點以上、熔點+3(TC以下。該中間成形階段的熱處理可實施多次。所述熱處理優(yōu)選實施15120秒。并且優(yōu)選的是，在熱處理結(jié)束后IO秒內(nèi)將鋼板冷卻至熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變點Tg以下的溫度。所述熱塑性樹脂覆蓋層的熱塑性樹脂優(yōu)選為聚酯樹脂。優(yōu)選的是，所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，其中，所述二羧酸成分以對苯二甲酸為主成分，所述二醇成分以乙二醇和/或丁二醇為主成分。并且優(yōu)選的是，所述二羧酸成分，在共聚成分中還含有間苯二甲酸成分；所述二醇成分，在共聚成分中還含有二乙二醇和/或環(huán)己二醇。優(yōu)選的是，所述熱塑性樹脂覆蓋層的熱塑性樹脂將由聚酯樹脂形成的主相和由分散在主相中且與主相不相溶的玻璃化轉(zhuǎn)變點(Tg)在5'C以下的樹脂形成的副相進行混合的混合樹脂，所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，所述二羧酸成分以對苯二甲酸為主成分，所述二醇成分以乙二醇和/或丁二醇為主成分。優(yōu)選的是，所述二羧酸成分，在共聚成分中還含有間苯二甲酸成分；所述二醇成分，在共聚成分中還含有二乙二醇和/或環(huán)己二醇。優(yōu)選的是，所述副相為選自聚乙烯、聚丙烯、聚乙烯的酸改性體、聚丙烯的酸改性體及離聚物中的1種以上的樹脂。優(yōu)選的是，所述熱塑性樹脂覆蓋層具有0.06以下的面取向系數(shù)。優(yōu)選的是，本發(fā)明的二片罐的制造方法包括以下工序工序A，對圓形板坯料進行拉深加工，成形為具有罐外表面半徑r的有底筒狀的成形體；穹頂加工工序B，將成形體的底部成形為向上凸起的凸起狀形狀而形成穹頂形狀部；工序C,對成形體的開口側(cè)端部進行切邊；和工序D，在成形體的開口側(cè)部分進行縮徑加工，縮徑加工成開口側(cè)部分的罐外表面的半徑d，從而得到最終成形體。另外，本發(fā)明提供一種二片層壓罐，其通過上述二片罐的制造方法進行制造。圖1是說明本發(fā)明的罐體的制造工序的一個實施方式的圖。具體實施方式圖1是說明本發(fā)明的罐體的制造工序的一個實施方式的圖。將圓形坯料通過拉深加工(包括DI加工)成形為有底筒狀的成形體，進一步對上述成形體的開口部附近進行縮徑加工，從而制造開口部附近被縮徑的二片罐。在圖1中，1是加工前的圓形坯料(坯料片)，2是基體部中成形體的直壁部分(在工序D中是沒有進行縮徑加工的直壁部分)，3是穹頂形狀部，4是在頸部進行縮徑加工的直壁部分，5是錐形部、是縮徑加工后的錐形壁部分。首先，對圓形板坯料1進行一段或多段拉深加工(包括DI加工)，成形為具有規(guī)定的罐徑(半徑r:罐外表面的半徑)的有底筒狀的成形體(工序A)。接著，進行將成形體的底部向上方成形為凸起狀形狀而形成穹頂形狀部3的穹頂加工(工序B)，并對成形體的開口側(cè)端部進行切邊(工序C)。接著對成形體的開口側(cè)部分進行成形體的開口部側(cè)部分縮徑加工成規(guī)定的罐徑(半徑d:罐外表面的半徑)，從而得到所希望的最終成形體(二片罐)。圖中，Ro為成形前圓形板坯料l的半徑，h、r、d分別為成形中途階段成形體或最終成形體的高度、最大半徑、最小半徑，R是重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑。在該二片罐的制造方法中，工序A的最大半徑和最小半徑相同，即^d，工序D為Pd。重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，可根據(jù)最終成形體的測定重量來確定。即，測定最終成形體的重量，求出變得與該重量相同的成形前的圓形板的尺寸(半徑)，將其設(shè)定為重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R。在罐體的制造工序的中途，罐端部被切邊，但由于重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R排除了切邊的影B向，因而能夠進行更恰當?shù)募庸ざ仍u價。在如上所述對圓形板坯料應(yīng)用拉深加工(包括DI加工)、縮徑加工制成的二片罐中，樹脂層沿高度方向延伸而沿圓周方向收縮。加工度高時，樹脂的變形量增大，導(dǎo)致樹脂層的斷裂。在本發(fā)明中作為加工度的指標，不僅使用表示收縮程度的參量d/R，還使用與罐高方向的延伸率延伸有關(guān)的參量h/(R-r)。其原因在于，在高加工度區(qū)域，表現(xiàn)加工度時，除了拉深比以外，還需要考慮延伸量延伸。即，通過用收縮程度和延伸程度來規(guī)定加工度，可使樹脂層的變形幅度定量化。樹脂層因沿高度方向延伸、沿圓周方向收縮而容易剝離，因而除了收縮程度以外，高度方向的延伸量也成為重要因素。在本發(fā)明中，關(guān)于最終制成的罐體(最終成形體)的加工度，規(guī)定其最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d相對重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，在滿足0.1《《d/R《0.25、且1.5《h/(R-r)《4的罐徑的范圍內(nèi)。如上所述，本發(fā)明的目的在于，使用層壓鋼板能夠制造出現(xiàn)有技術(shù)難以制造的高加工度的罐體。在現(xiàn)有技術(shù)中，難以使用層壓鋼板制造出同時滿足規(guī)定收縮程度的參量d/R為0.25以下且規(guī)定延伸程度的參量h/(R-r)在1.5以上的高加工度的罐體。因此，在本發(fā)明中，將進行制造的罐體的加工度d/R規(guī)定在0.25以下、且將h/(R-r)規(guī)定在1.5以上。其原因在于，如果是規(guī)定收縮程度的參量d/R在0.1以下或規(guī)定延伸程度的參量h/(R-r)超過4的高加工度，則即使可以成形也會白白地增加成形段數(shù)或隨著加工硬化達到板的延伸極限而出現(xiàn)板斷裂的問題。因此，在本發(fā)明中，關(guān)于進行制造的罐體的加工度，規(guī)定為0.1《d/R且h/(R-r)《4。另外，作為本發(fā)明對象的多段成形是拉深加工、減薄拉深加工、縮徑加工中的任意一項加工或它們的組合加工。包括縮徑加工時，最終成形體的尺寸d為r>d。不包括縮徑加工時，最終成形體的尺寸為r=d(r、d為最終成形體的罐徑)。在本發(fā)明中，規(guī)定覆蓋熱塑性樹脂的層壓鋼板作為原材料金屬板材?；捉饘俨牧蠟殇摪迨怯捎谄浔蠕X等廉價，經(jīng)濟性優(yōu)良。鋼板可以使用一般的無錫鋼板或鍍錫鐵皮等。無錫鋼板例如優(yōu)選在表面具有附著量為50200mg/m2的金屬鉻層和以金屬鉻換算的附著量為330mg/r^的氧化鉻層的無錫鋼板。鍍錫鐵皮優(yōu)選為具有0.515g/rt^的鍍敷量的鍍錫鐵皮。板厚雖然沒有特別的限定，但可以應(yīng)用例如0.150.30mm范圍的鋼板。另外，如果不考慮經(jīng)濟性，本技術(shù)也可以簡單應(yīng)用于鋁材。另外，規(guī)定熱塑性樹脂為樹脂層是由于樹脂層必須追隨加工的緣故，熱固性樹脂難以應(yīng)用。在熱塑性樹脂中，特別優(yōu)選聚酯類樹脂。這是由于其延伸性和強度的平衡優(yōu)良。另外，也可以使用烯烴類樹脂等，但強度低的樹脂不適于減薄拉深加工，適合用于不應(yīng)用減薄拉深加工的加工法。本發(fā)明設(shè)定為對象的加工區(qū)域，是比以往加工苛刻的高加工區(qū)域，特別是罐圓周方向的收縮大的區(qū)域。另外，由于薄膜不僅在圓周方向的收縮大，而且在罐高方向的延伸也大，結(jié)果膜厚也發(fā)生增減，因此成為三維變形。在高加工度區(qū)域的加工中，如果在中途階段不進行熱處理，則由于內(nèi)部應(yīng)力顯著增加而不可避免地導(dǎo)致樹脂層剝離。在高加工度加工中，如果在成形的中途階段實施熱處理，則可有效地緩和內(nèi)部應(yīng)力，但因取向結(jié)晶化會使其可加工性變差。特別是在罐高方向的延伸和圓周方向的收縮變形大時，樹脂向罐高方向的取向增大。當取向促進時，因內(nèi)部應(yīng)力增大而導(dǎo)致薄膜容易發(fā)生剝離，隨著圓周方向結(jié)合力的降低而薄膜容易發(fā)生斷裂。本發(fā)明規(guī)定的熱處理用于緩和因加工而產(chǎn)生的內(nèi)部應(yīng)力，而且可以應(yīng)對下一工序以后的加工，具體是指恢復(fù)附著力和緩和取向。上述現(xiàn)有技術(shù)中的熱處理的目的是緩和內(nèi)部應(yīng)力或促進取向，本發(fā)明的思想是和現(xiàn)有技術(shù)完全相反的思想。當樹脂層的加工推進時，沿加工方向進行取向，可加工性變差，為了防止這些而在熱塑性樹脂的熔點以上的溫度進行加熱，使樹脂層成為無取向狀態(tài)(或接近無取向)。另外，由于加工而樹脂層中積累內(nèi)部應(yīng)力。更簡單地來講，這是越延伸越要收縮、越收縮越要延伸的力。由于該力，樹脂層處于要變形但被與基底鋼板的附著阻擋而無法變形的狀態(tài)。因而，只要附著力減弱，樹脂就會因該力發(fā)生剝離，相反地當內(nèi)部應(yīng)力增大至附著力無法阻擋時，樹脂層剝離。這也可以通過在樹脂的熔點以上的溫度實施進行熱處理，發(fā)生分子再排列而緩和。將熱處理的上限溫度規(guī)定為聚酯樹脂的熔點+3(TC的原因在于，當超過聚酯樹脂的熔點+3(TC時，薄膜表面變得粗糙，結(jié)果不僅損壞外觀，而且還會影響以后的可加工性。通過進行該熱處理，可使樹脂恢復(fù)可加工性，追隨下一工序以后的加工。在本發(fā)明中，熱處理的時刻優(yōu)選為下述中間成形階段；所述中間階段的成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)，相對重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，滿足0.2《d/R《0.5且1.5《h/(R-r)《2.5的關(guān)系。其原因在于，從防止樹脂層破裂和剝離的觀點出發(fā)，加工度處于該范圍時，可最有效地進行熱處理。即，在加工度低的階段進行熱處理時，在內(nèi)部應(yīng)力不高的階段緩和內(nèi)部應(yīng)力，因而不僅上述效果小，而且促進取向結(jié)晶化，可加工性變差。另外，在加工度過高的階段進行熱處理時附著力降低，其結(jié)果有可能會發(fā)生剝離，因此往往熱處理時刻太晚。從該觀點出發(fā)，如上所述確定加工度的上下限。熱處理可以在圖1的制造工序的工序A、工序D的任一工序或兩個工序中進行。對于上述熱處理的時刻，包括R和d相同的情況的原因在于，在包括縮徑加工的罐制造工序中，有時包括在工序A進行熱處理的情況，或者在不包括縮徑加工的罐制造工序中，r和d成為相同的半徑。根據(jù)內(nèi)部應(yīng)力緩和的必要性，可以在兩個以上的中間階段多次進行熱處理。在本發(fā)明中，優(yōu)選在熱處理結(jié)束后IO秒內(nèi)將鋼板冷卻至熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變點Tg以下的溫度。這是為了避免冷卻過程中的球狀結(jié)晶化。冷卻速度緩慢時，會使樹脂中的球狀結(jié)晶成長。由于該球狀結(jié)晶阻礙可加工性，因而根據(jù)加工度或用途目的，在熱處理結(jié)束后10秒內(nèi)冷卻至玻璃化轉(zhuǎn)變點Tg以下的溫度即可。對于熱處理的方法，沒有特別限制，可以確認用電爐、煤氣爐、紅外爐、感應(yīng)加熱器等可得到同樣的效果。另外，加熱速度、加熱時間根據(jù)效果適當選擇即可，但加熱速度越快越有效，加熱時間的基準為15秒至60秒左右，但并不限于該范圍，根據(jù)效果適當選擇即可。熱處理結(jié)束后的冷卻速度緩慢時，會使樹脂中的球狀結(jié)晶成長。該球狀結(jié)晶阻礙可加工性。為了避免冷卻過程中的球狀結(jié)晶化，在熱處理結(jié)束后，優(yōu)選在IO秒內(nèi)急速冷卻至玻璃化轉(zhuǎn)變點Tg以下的溫度。為了使樹脂層追隨高加工度的變形，己弄清層壓鋼板的初始取向很重要。目卩，通過二軸延伸等制成的薄膜取向于面方向，但如果層壓后也處于取向高的狀態(tài)，則無法追隨加工，有時會發(fā)生斷裂。從這樣的觀點出發(fā)，在本發(fā)明中樹脂層的面取向系數(shù)優(yōu)選設(shè)在0.06以下。通過本發(fā)明規(guī)定的熱處理，樹脂層的取向消失(或緩和)，因而即使因熱處理的時刻，面取向系數(shù)高于規(guī)定值也可以加工。但是，由于此時必須將熱處理的時刻提前，因此效率不高。從這樣的觀點出發(fā)，面取向系數(shù)優(yōu)選在0.06以下。取向用面取向系數(shù)高的二軸延伸薄膜制成這樣的層壓鋼板時，只要提高層壓時的溫度，充分熔解取向結(jié)晶即可?；蛘?，通過擠出法制成的薄膜由于幾乎沒有取向，因而從該觀點出發(fā)優(yōu)選。同樣，在鋼板上直接層壓熔融樹脂的直接層壓法也因同樣的理由而優(yōu)選。在本發(fā)明規(guī)定的層壓鋼板，從加工需要的延伸率和強度觀點出發(fā)，優(yōu)選的是，聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，其中，所述二羧酸成分以對苯二甲酸為主成分，其它共聚成分包含或不含間苯二甲酸成分，作為二醇成分以乙二醇和/或丁二醇為主成分，其它共聚成分包含或不含二乙二醇、環(huán)己二醇?；蛘?，樹脂層優(yōu)選在由上述樹脂構(gòu)成的主相中分散有由與主相不相溶且玻璃化轉(zhuǎn)變點(Tg)在5"C以下的樹脂構(gòu)成的副相的混合樹脂。當分散于主相中的樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變點超過5'C時，有時在受到加工時不容易變形，在玻璃化轉(zhuǎn)變點在5'C以下的樹脂受到加工時容易變形，可以提高樹脂層的加工后的附著性。作為與主相不相溶地分散的玻璃化轉(zhuǎn)變點(Tg)在5"C以下的樹脂，有烯烴，可以使用選自聚乙烯、聚丙烯、聚乙烯的酸改性體、聚丙烯的酸改性體及離聚物中的l種以上。主相和副相混合的混合樹脂中的副相的體積率不足3voP/。時，不能充分顯現(xiàn)副相的效果，超過30vol。/。時，副相粒子在樹脂層中不能穩(wěn)定地存在，因而混合樹脂中副相的體積率優(yōu)選在3vol。/。以上、30vol%以下。本發(fā)明的層壓鋼板，可以在樹脂層中加入顏料、潤滑劑、穩(wěn)定劑等添加劑來使用，除了在本發(fā)明規(guī)定的樹脂層以外，也可以將具有其他功能的樹脂層配置在上層或其與基底鋼板的中間層。樹脂層的膜厚雖然沒有特別的限定，但優(yōu)選為10/xm以上、50阿以下。其原因在于在薄膜層壓的情況下，一般來說不足10/un的薄膜成本很高，并且，雖然膜厚越厚可加工性越優(yōu)良越，但價格變高，在超過50pm的情況下，對可加工性的貢獻飽和而價格變高。在本發(fā)明中規(guī)定的層壓鋼板，在鋼板的至少一側(cè)表面上覆蓋有本發(fā)明中規(guī)定的樹脂層即可。另外，對鋼板的層壓方法沒有特別的限定，但可以適當選擇使二軸延伸薄膜或無延伸薄膜熱壓接的熱壓接法、使用T模等而在直接鋼板上形成樹脂層的擠出法等，確認任意一種方法都能夠得到充分的效果。實施例1下面，對本發(fā)明的實施例進行說明。(層壓鋼板的制作)使用厚度為0.20mm的T4CA、TFS(金屬Cr層120mg/m2、Cr氧化物層以金屬Cr換算為10mg/n^)作為基底金屬板，利用薄膜層壓法(薄膜熱壓接法)或直接層壓法(直接擠出法)對該原板形成各種樹脂層。其中，關(guān)于薄膜層壓，實施使用二軸延伸薄膜的層壓和使用無延伸薄膜的層壓這兩種。在金屬板的兩表面分別層壓厚度為25/mi的薄膜。如下計算出以上制作的層壓鋼板的層壓薄膜的面取向系數(shù)。(面取向系數(shù)的測定)使用阿貝折射計，在光源為鈉/D線、中間液為二碘甲垸、溫度為25X:的條件下，測定折射率，求出薄膜表面縱方向的折射率Nx、薄膜表面橫方向的折射率Ny、薄膜的厚度方向的折射率Nz，根據(jù)下式計算出面取向系數(shù)Zs:面取向系數(shù)(Ns;KNx+Ny)/2-Nz將層壓鋼板的制造方法和制作出的層壓鋼板的內(nèi)容表示在表1。表1所述的樹脂種類如下所述PET:聚對苯二甲酸乙二醇酯PET-I(5):聚對苯二甲酸乙二醇酯-間苯二甲酸酯共聚物(間苯二甲酸共聚比率為5mol%)PET-I(12):聚對苯二甲酸乙二醇酯-間苯二甲酸酯共聚物(間苯二甲酸共聚比率為12mol%)PET-PBT(60):聚對苯二甲酸乙二醇酯-對苯二甲酸丁二醇酯共聚物(對苯二甲酸丁二醇酯共聚比率為60mol%)PET-DEG:聚對苯二甲酸乙二醇酯-二乙二醇共聚物PET-CHDM:聚對苯二甲酸乙二醇酯-環(huán)己二醇共聚物PBT:聚對苯二甲酸丁二醇酯PET-PE:主相為PET;副相為聚乙烯(Tg:-125°C)，含量為15vol%PET-PP:主相為PET;副相為聚丙烯(Tg:-20°C)，含量為13vol%PET-10:主相為PET;副相為離聚物(乙烯不飽和羧酸共聚物Zn中和物，Tg:-3(TC以下)，含量為14vol%層壓法如下所述。薄膜熱壓接法1:對由二軸延伸法制成的薄膜，在將鋼板加熱至樹脂的熔點+l(TC的狀態(tài)下，用夾持輥進行熱壓接，接著在7秒內(nèi)通過水冷方式進行冷卻。薄膜熱壓接法2:對無延伸薄膜，在將鋼板加熱至樹脂的熔點+10r的狀態(tài)下，用夾持輥進行熱壓接，接著在7秒內(nèi)通過水冷方式進行冷卻。直接擠出法用擠壓機將樹脂顆粒混煉、熔融，用T模覆蓋在移動中的鋼板上，接著用8(TC的冷卻輥對覆蓋有樹脂的鋼板進行輥隙冷卻，進而通過水冷方式進行冷卻。比較例的涂敷鋼板，涂敷環(huán)氧類熱固樹脂，在22(TC加熱IO分鐘，形成厚度為8/mi的涂膜。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>(罐體成形)使用制作出的樣品鋼板，根據(jù)圖1所示的制造工序，按照以下順序制作罐體(最終成形體)。將中間成形體(工序C)及最終成形體(工序D)的形狀表示在表2。工序A的拉深加工以5階段進行，工序D的縮徑加工以7階段進行。熱處理在工序A至工序D中途階段進行，用紅外線式加熱爐加熱罐體，在熱處理結(jié)束后進行水冷。將熱處理的時刻(實施熱處理時的罐體的加工度)及熱處理條件表示在表3。在表2中，最終成形體(工序D)的h、r、d、ha、hc、R分別為最終成形體的至開口端部為止的高度、基體部2的直徑、頸部3的直徑、基體部2的高度、頸部3的高度、重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板坯料的半徑(參照圖1)。如下所述地求出圓形板坯料的半徑R。測定成形前的坯片的重量及切邊工序后的最終成形體的重量，根據(jù)該測定結(jié)果，求出重量變得與最終成形體相同的成形前坯片的半徑，將該半徑設(shè)為重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板坯料的半徑R。<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>*熱處理結(jié)束后冷卻至Tg以下溫度的時間1)切料(6682mm4))2)拉深加工及減薄拉深加工(工序A)用5段拉深加工，制作罐體的半徑r、高度h為r/R:0.270.34、h/(R-r):2.233.09的范圍的罐體(中間罐體)。另外，為了制作所希望的罐體，也可以同時適當?shù)夭捎脺p薄拉深加工。3)罐底部的穹頂加工(工序B)在罐底部進行深度為6mm的半球狀的拉伸加工。4)切邊加工(工序C)將罐上端部切邊為2mm左右。5)圓筒上部的縮徑加工(工序D)在圓筒上部實施縮徑加工，具體而言，以將開口端部壓在內(nèi)表面錐形的模具上而進行縮徑的模具頸(義<冬'7^)方式實施，制作出表2所示的最終罐體形狀的罐體。如下所述地評價按照上述順序制作的罐體的薄膜層的附著性、可加工性、外觀。評價結(jié)果如表3。(附著性實驗)將罐體沿罐高方向剪切成大致長方形，以使圓周方向的寬度成為15mm，對該罐高方向?qū)⒕嗟酌?0mm的位置，在圓周方向上僅沿直線狀剪切根本。結(jié)果，制成由以剪切位置為界到罐高方向底面?zhèn)?0mm部分和剩余部分構(gòu)成的試驗片。在10mm的部分連接(焊接)寬度為15mm、長度為60mm的鋼板，拿住60mm鋼板部分，從斷裂位置剝離剩余部分的薄膜約10mm左右。圍繞剝離薄膜的部分和60mm鋼板部分沿180°方向?qū)嵤﹦冸x實驗。將觀測到的剝離強度的最小值設(shè)為附著性的指標。(剝離強度」不足6N/15mm:X6N/15mm以上〇(薄膜可加工性評價)以距罐上端10mm的位置為中心，粘貼形成有15mm4)小窗口的封印，以使其測定面積成為15mmci)。接著，將小窗口部分浸漬于電解液(KC1:5%溶液，溫度為常溫)，在鋼板和電解液間施加6.2V的電壓。根據(jù)此時測定的電流值進行如下評價。(電流值)O.OlmA以下◎超過0.01mA、且0.1mA以下〇超過0.1mA:X(評價結(jié)果)罐體C1C7、C8C33是本發(fā)明的實施例。薄膜附著性、可加工性均顯示出良好的值。在本發(fā)明的實施例中，熱處理結(jié)束后的冷卻時間在IO秒以下的罐比冷卻時間超過10秒的罐(罐體C13)的可加工性評價更好。罐體C17C19是本發(fā)明的實施例，但熱處理的時刻超出了第2發(fā)明范圍。薄膜可加工性、附著性雖然都合格，但可加工性的評價停留在O。罐體C34是本發(fā)明的比較例。其在樹脂層上涂敷有熱固性涂料，可加工性、附著性都為X。罐體C35是熱處理溫度超出本發(fā)明范圍的例子，可加工性為X。權(quán)利要求1.一種二片罐的制造方法，對具有熱塑性樹脂覆蓋層的層壓鋼板的圓形板進行多段成形，制造高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)的最終成形體，其特征在于，在最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d，相對重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，滿足0.1≤d/R≤0.25且1.5≤h/(R-r)≤4的關(guān)系的范圍內(nèi)進行成形；在所述成形的中途階段，對成形體實施加熱至熱塑性樹脂的熔點以上、熔點+30℃以下溫度的熱處理。2.如權(quán)利要求1所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理，在中間階段的成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)相對所述半徑R滿足0.2《d/R《0.5且1.5《h/(R-r)《2.5的關(guān)系的中間成形階段中，對成形體進行加熱，使其溫度成為熱塑性樹脂的熔點以上、熔點+3(TC以下。3.如權(quán)利要求1所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理在所述成形的中途階段實施多次。4.如權(quán)利要求3所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理在所述中間成形階段實施多次。5.如權(quán)利要求l所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理實施15120秒。6.如權(quán)利要求2所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理實施15120秒。7.如權(quán)利要求l所述的二片罐的制造方法，其中，進而在熱處理結(jié)束后10秒內(nèi)將鋼板冷卻至熱塑性樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變點Tg以下的溫度。8.如權(quán)利要求1所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱塑性樹脂為聚酯樹脂。9.如權(quán)利要求S所述的二片罐的制造方法，其中，所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，所述二羧酸成分以對苯二甲酸為主成分，所述二醇成分以乙二醇和/或丁二醇為主成分。10.如權(quán)利要求9所述的二片罐的制造方法，其中，所述二羧酸成分，在共聚成分中還含有間苯二甲酸成分；所述二醇成分，在共聚成分中還含有二乙二醇和/或環(huán)己二醇。11.如權(quán)利要求1所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱塑性樹脂為將由聚酯樹脂形成的主相和由分散在主相中且與主相不相溶的玻璃化轉(zhuǎn)變點(Tg)在5°C以下的樹脂形成的副相進行混合的混合樹脂，所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，所述二羧酸成分以對苯二甲酸為主成分，所述二醇成分以乙二醇和/或丁二醇為主成分。12.如權(quán)利要求11所述的二片罐的制造方法，其中，所述二羧酸成分，在共聚成分中還含有間苯二甲酸成分；所述二醇成分，在共聚成分中還含有二乙二醇和/或環(huán)己二醇。13.如權(quán)利要求ll所述的二片罐的制造方法，其中，所述副相為選自聚乙烯、聚丙烯、聚乙烯的酸改性體、聚丙烯的酸改性體及離聚物中的l種以上的樹脂。14.如權(quán)利要求1所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱塑性樹脂覆蓋層具有0.06以下的面取向系數(shù)。15.如權(quán)利要求1所述的二片罐的制造方法，其中，包括以下工序工序A，對圓形板坯料進行拉深加工，成形為具有罐外表面半徑r的有底筒狀的成形體；穹頂加工工序B，將成形體的底部成形為向上凸起的凸起狀形狀而形成穹頂形狀部；工序C，對成形體的開口側(cè)端部進行切邊；和工序D,在成形體的開口側(cè)部分進行縮徑加工，縮徑加工成開口側(cè)部分的罐外表面的半徑d，從而得到最終成形體。16.—種二片層壓罐，其通過權(quán)利要求1至15中任一項所述的二片罐的制造方法進行制造。全文摘要在二片罐的制造方法中，將具有熱塑性樹脂覆蓋層的層壓鋼板的圓形板進行多段成形，最終制造成高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)的最終成形體。在最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d相對重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.1≤d/R≤0.25、且1.5≤h/(R-r)≤4的關(guān)系的范圍內(nèi)進行成形，在成形中途的階段，對成形體實施加熱至熱塑性樹脂的熔點以上、熔點+30℃以下溫度的熱處理。文檔編號B65D8/16GK101242918SQ20068002950公開日2008年8月13日申請日期2006年8月10日優(yōu)先權(quán)日2005年8月12日發(fā)明者久保啟,安江良彥,小島克己,巖佐浩樹,西原友佳申請人:杰富意鋼鐵株式會社