專利名稱：板型換熱器的制作方法
-技術(shù)領(lǐng)域-本發(fā)明涉及板型換熱器，特別涉及一些降低流體壓力損失的對(duì)策。
-背景技術(shù)-至今，在空氣調(diào)節(jié)裝置、冷凍裝置以及冷藏裝置等中，使用著各種各樣的換熱器。例如，在由日本冷凍協(xié)會(huì)編輯的《新版·第四版冷凍空調(diào)便覽(應(yīng)用篇)》一書中的第82頁(yè)所敘述的那樣，在這些換熱器中，板型換熱器以傳熱系數(shù)大、體積小而聞名。
如

圖10所示，板型換熱器是通過在兩個(gè)框架(f1)，(f2)之間疊放多塊傳熱板(p)，(p)，…而構(gòu)成的。
每一塊傳熱板(p)由金屬制平板構(gòu)成。一塊傳熱板(p)的周緣部和相鄰的另一塊傳熱板(p)的周緣部接合，該接合部分是通過焊接而接合在一起的。于是，多塊傳熱板(p)構(gòu)成為一體。在各傳熱板(p)之間交替地重復(fù)地形成第1種流體的流路(a1)和第2種流體的流路(b1)。
在傳熱板(p)的四個(gè)角上設(shè)置了分別構(gòu)成第1種流體的流路(a1)的流體入口及第2種流體的流路(b1)的流體入口的開口(a)，(b)，(c)，(d)，且在這些開口(a)，(b)，(c)，(d)的周圍設(shè)置了密封部(e)，由此，形成了僅與第1種流體的流路(a1)連通的第1個(gè)流入空間(a2)及第1個(gè)流出空間(a3)，和僅與第2種流體的流路(b1)連通的第2個(gè)流入空間(b2)及第2個(gè)流出空間(b3)。于是，第1種流體沿圖10中的實(shí)線箭頭所示的方向流過流路(a1)，同時(shí)第2種流體沿虛線箭頭所示的方向流過流路(b1)，第1種流體和第2種流體靠傳熱板(p)互相進(jìn)行熱交換。
-解決課題-然而，現(xiàn)有的板型換熱器里所使用的是縱向長(zhǎng)度比橫向長(zhǎng)度長(zhǎng)出很多的，即縱長(zhǎng)的傳熱板(p)。換句話說，使用的是縱向長(zhǎng)度對(duì)橫向長(zhǎng)度之比，即縱橫比很大的傳熱板(p)。
但是，由縱橫比很大的傳熱板(p)所形成的流路(a1)，(b1)，其流路長(zhǎng)度很長(zhǎng)。這正是在現(xiàn)有的板型換熱器中，流路(a1)，(b1)中的流體壓力損失大的原因。
特別是在使用熱交換時(shí)伴有相變的流體，例如，使用氟里昂系制冷劑作流體的時(shí)候，流路內(nèi)的壓力損失將比水等單相流體的大。因?yàn)楹蛦蜗嗔飨啾龋嗔髟诿恳粏挝涣髁可系膲毫p失大。因此，就需要很大的驅(qū)動(dòng)力來驅(qū)使制冷劑在流路中流動(dòng)。
還有以下問題因?yàn)橹评鋭╇S著壓力的下降其溫度也會(huì)下降，所以若壓力損失大，則換熱器內(nèi)流通方向上的溫度變化就大，熱交換效率便會(huì)下降。
有些裝有板型換熱器的裝置，例如空氣調(diào)節(jié)裝置，對(duì)流路內(nèi)的壓力損失的限制是非常嚴(yán)格的。到目前為止，在這樣的場(chǎng)合下，是靠增加傳熱板塊數(shù)，減少流過每一條流路的制冷劑流量來降低壓力損失的。但若利用該方法，則需要很多塊傳熱板，結(jié)果會(huì)導(dǎo)致空氣調(diào)節(jié)裝置的成本上升。
本發(fā)明是為解決上述問題而想出來的。其目的在于廉價(jià)地提供流體壓力損失小的板型換熱器。
-發(fā)明概要-為達(dá)到上述目的，本發(fā)明使傳熱板的縱橫比減小，在不減小傳熱面積的情況下將流路長(zhǎng)度縮短。
-解決方案-具體而言，本發(fā)明所涉及的板型換熱器，為一種第1條流路(A)或者第2條流路(B)形成在多塊層疊在一起的傳熱板(P1，P2；P3，P4)之間，在該第1條流路(A)及第2條流路(B)中，分別讓第1種流體和第2種流體沿該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向流通，而讓該第1種流體和第2種流體通過該傳熱板(P1，P2；P3，P4)進(jìn)行熱交換的板型換熱器，所形成的上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向長(zhǎng)度(L)皆在其橫向長(zhǎng)度(W)的2倍以下。
上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)也可以是其縱向長(zhǎng)度(L)在其橫向長(zhǎng)度(W)的1倍以上2倍以下。
在形成在各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上的、至少一條流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)的周圍，形成有在該各流路(A，B)中，能均勻地引導(dǎo)來自該流入口(21a，21b，23a，23b)的各種流體的、由多根肋條(51～58)構(gòu)成的偏流抑制肋條(50a，50b，60a，60b)，這樣做是可以的。
在上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上，第1條流路(A)的流入口(21a，21b)及流出口(22a，22b)被設(shè)在該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向(Y)的兩端，同時(shí)第2條流路(B)的流入口(23a，23b)及流出口(24a，24b)也被設(shè)在該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向(Y)的兩端，至少在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)的該各流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)及流出口(22a，22b，24a，24b)之間形成能打亂各流體的流動(dòng)而促進(jìn)熱交換的主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)，該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)的縱向長(zhǎng)度在橫向長(zhǎng)度的2倍以下，這樣做是可以的。
上述第1條流路(A)的流入口(21a，21b)及流出口(22a，22b)、第2條流路(B)的流入口(23a，23b)及流出口(24a，24b)，也可以分別形成在傳熱板(P1，P2；P3，P4)的四個(gè)角的對(duì)角位置上。
上述第1條流路(A)的流入口(21a，21b)及流出口(22a，22b)、第2條流路(B)的流入口(23a，23b)及流出口(24a，24b)分別形成在傳熱板(P1，P2；P3，P4)的四個(gè)角的對(duì)角位置上，且在上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上設(shè)有密封部(12a～15b)，它覆蓋該各流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)及流出口(22a，22b，24a，24b)的周圍，并向該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的表面或者背面的任何一方突出著，且通過和相鄰的一傳熱板(P1，P2；P3，P4)接觸，便能阻止第1種流體流向第2條流路(B)，阻止第2種流體流向第1條流路(A)；主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向中央部，能打亂沿該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向流動(dòng)的各流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；輔助傳熱促進(jìn)面(30a，30b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)上的密封部(12a～15b)和上述主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)以外的地方，能打亂從上述流入口(21a，21b，23a，23b)朝著該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)擴(kuò)散開來的流體的流動(dòng)，或者從該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)朝著上述流出口(22a，22b，24a，24b)聚集起來的流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；這樣做是可以的。
上述第1條流路(A)的流入口(21a，21b)及流出口(22a，22b)、第2條流路(B)的流入口(23a，23b)及流出口(24a，24b)，分別形成在傳熱板(P1，P2；P3，P4)的四個(gè)角的對(duì)角位置上，且上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上設(shè)有密封部(12a～15b)，它覆蓋該各流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)及流出口(22a，22b，24a，24b)的周圍，向該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的表面或者背面的任何一方突出著，且通過和相鄰的一傳熱板(P1，P2；P3，P4)接觸，便能阻止第1種流體流向第2條流路(B)，阻止第2種流體流向第1條流路(A)；主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向中央部，能打亂沿該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向流動(dòng)的各流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；輔助傳熱促進(jìn)面(30a，30b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)上的密封部(12a～15b)和上述主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)以外的地方，能打亂從上述流入口(21a，21b，23a，23b)朝著該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)擴(kuò)散開來的流體的流動(dòng)，或者從該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)朝著上述流出口(22a，22b，24a，24b)聚集起來的流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；多根肋條(51～58)，它形成在上述各流入口(21a，21b，23a，23b)的周圍，能將來自該各流入口(21a，21b，23a，23b)的各種流體均勻地引向所定方向。這樣做是可以的。
也可以將上述多根肋條(51～58)配置成位于中央的肋條(53～56)間的間隔比位于兩端側(cè)的肋條(51，52，57，58)間的間隔窄，且間隔不等。
也可以使上述多根肋條(51～58)中的位于中央的肋條(53～56)的寬度形成得比位于兩端的肋條(51，52，57，58)的寬。
也可以使上述多根肋條(51～58)，從流入口(21a，21b，23a，23b)到流路(A、B)的下流側(cè)排列成近似放射狀，可使位于兩端的肋條(51，52，57，58)的長(zhǎng)度形成得比位于中央的肋條(53～56)的長(zhǎng)。
也可以使上述多根肋條(51～58)，從流入口(21a，21b，23a，23b)到流路(A、B)的下流側(cè)排列成近似放射狀，可使位于兩端的肋條(51，52，57，58)的長(zhǎng)度形成得比位于中央的肋條(53～56)的短。
也可以使在第1條流路(A)中流的第1種流體及在第2條流路(B)中流的第2種流體這兩種流體中，至少有一種是熱交換時(shí)伴有相變的流體。
-作用-若使縱橫比小，則各流路(A，B)的流路寬度變寬，流路長(zhǎng)度變短。結(jié)果，在不使傳熱面積減小的情況下，便把流路長(zhǎng)度給縮短了。因此，即使不增加傳熱板的塊數(shù)，也能在維持好熱交換量的同時(shí)，使各種流體的壓力損失下降。
還有，通過將縱橫比設(shè)在1～2之間，則由橫向長(zhǎng)度(W)的增大而引起的偏流能夠被抑制住，且能得到流體壓力損失小的適宜的縱橫比。
還有，可通過多根肋條(51～58)來抑制偏流，故流體在流路(A，B)中能均勻地流動(dòng)。
還有，第1條流路(A)中的第1種流體和第2條流路(B)中的第2種流體，分別在各流路(A，B)中沿傳熱板(P1，P2；P3，P4)的對(duì)角線流動(dòng)。因此，即使縱橫比很小，在流路(A、B)中的流動(dòng)也是比較均勻的。
還有，流動(dòng)在主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)和輔助傳熱促進(jìn)面(30a，30b)上被打亂，而使熱交換更加激烈。需要說明的是，雖然流體的流動(dòng)一旦被打亂，壓力損失便有增大的傾向，但通過使主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)的縱向長(zhǎng)度為橫向長(zhǎng)度的2倍以下，便能將流體在主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)上的壓力損失降低。因此，在壓力損失不會(huì)增大的情況下促進(jìn)了熱交換。
還有，將多根肋條(51～58)布置得間隔不等，則在流體本來易流動(dòng)的中央部，因肋條(53～56)間的間隔小，流體的流動(dòng)被抑制；而在流體本來不易流動(dòng)的兩端部，因肋條(51，52，57，58)間的間隔大，流體的流動(dòng)被促進(jìn)了。結(jié)果，流體在整個(gè)流路中能均勻地流動(dòng)，也就很徹底地防止了偏流。
還有，在熱交換時(shí)伴有相變的流體在流動(dòng)的時(shí)候，因這樣的流體具有壓力損失較大的性質(zhì)，所以流路內(nèi)的壓力損失變小的作用便發(fā)揮得更加明顯了。
-效果-因此，依據(jù)本發(fā)明，既可不使傳熱面積減小，又可使流路長(zhǎng)度變短。結(jié)果，即使不增加傳熱板的塊數(shù)，也能使流體的壓力損失下降，也就能廉價(jià)地構(gòu)成壓力損失小的換熱器了。
還有，通過將縱橫比設(shè)在1～2之間，便可得到最適用于抑制流體發(fā)生偏流，降低壓力損失的傳熱板。
還有，因?yàn)槟芡ㄟ^多根肋條抑制流體的偏流了，故由于縱橫比小而引起的偏流的增大就能夠得到抑制。
還有，因各流體沿傳熱板的對(duì)角線流動(dòng)，故各種流體在各流路內(nèi)的流動(dòng)就會(huì)比較均勻。還有，各流體在主傳熱促進(jìn)面和輔助傳熱促進(jìn)面上的流動(dòng)被打亂了，所以可促進(jìn)熱交換。需要指出的是，通過形成一縱向長(zhǎng)度為橫向長(zhǎng)度的2倍以下的主傳熱促進(jìn)面，便能在將壓力損失抑制得很低的情況下，讓熱交換量增加。
還有，通過將偏流抑制肋條排列得間隔不等，則在流體本來易流動(dòng)的中央部，因肋條間的間隔小，流體的流動(dòng)被抑制；而在流體本來不易流動(dòng)的兩端部，因肋條間的間隔大，流體的流動(dòng)被促進(jìn)了。結(jié)果，流體在整個(gè)流路中能均勻地流動(dòng)，也就很徹底地防止了偏流。
還有，在使用熱交換時(shí)伴有相變的流體時(shí)，流路內(nèi)的壓力損失變小的上述效果可發(fā)揮得更加顯著。
附圖的簡(jiǎn)單說明圖1是板型換熱器的分解立體圖。
圖2是實(shí)施例1所涉及的第1種傳熱板的正視圖。
圖3是實(shí)施例1所涉及的第2種傳熱板的正視圖。
圖4是以縱橫比的倒數(shù)為參數(shù)，對(duì)本發(fā)明和現(xiàn)有例的一些性能進(jìn)行比較的曲線圖。
圖5是實(shí)施例2所涉及的第1種傳熱板的正視圖。
圖6是實(shí)施例2所涉及的第2種傳熱板的正視圖。
圖7是表示偏流抑制肋條的結(jié)構(gòu)的傳熱板的局部放大正視圖。
圖8是其他實(shí)施例所涉及的板型換熱器的分解立體圖。
圖9是圖示制冷劑質(zhì)量流速和蒸發(fā)熱傳熱系數(shù)之間的關(guān)系的曲線圖。
圖10是現(xiàn)有的板型換熱器的分解立體圖。
實(shí)施本發(fā)明的最佳實(shí)施例以下，參考附圖，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說明。
(實(shí)施例1)-板型換熱器(1)的結(jié)構(gòu)-如圖1的分解立體圖所示，本實(shí)施例所涉及的板型換熱器(1)，是通過在兩個(gè)框架(2)，(3)之間，交替地疊放兩種傳熱板(P1)，(P2)，再通過焊接將它們接合成一體而構(gòu)成的。在這些傳熱板(P1)，(P2)之間，交替地重復(fù)形成流過第1種流體的第1條流路(A)和流過第2種流體的第2條流路(B)。需要說明的是，圖1中，以后要敘述的形成傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)的波浪狀及密封部(12a)，(12b)等(參見圖2和圖3)的圖示被省略了。
圖1中，在位于最跟前的第1個(gè)框架(2)的左下部分、右上部分、左上部分以及右下部分這四個(gè)角上，分別連接著作為第1種流體的流入管的第1條流入管(4)、作為第1種流體的流出管的第1條流出管(5)、作為第2種流體的流入管的第2條流入管(6)以及作為第2種流體的流出管的第2條流出管(7)。
在第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)上，對(duì)應(yīng)于第1條流入管(4)、第1條流出管(5)、第2條流入管(6)及第2條流出管(7)的位置上，分別形成有第1個(gè)開口(21)、第2個(gè)開口(22)、第3個(gè)開口(23)及第4個(gè)開口(24)。第1個(gè)開口(21)、第2個(gè)開口(22)、第3個(gè)開口(23)及第4個(gè)開口(24)分別為各第1條流路(A)的流入口、各第1條流路(A)的流出口、各第2條流路(B)的流入口及各第2條流路(B)的流出口。于是，通過交替地疊放很多第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)便形成了由第1個(gè)開口(21)劃分的第1個(gè)流入空間(8)、由第2個(gè)開口(22)劃分的第1個(gè)流出空間(9)、由第3個(gè)開口(23)劃分的第2個(gè)流入空間(10)以及由第4個(gè)開口(24)劃分的第2個(gè)流出空間(11)。
如圖2及圖3所示，傳熱板(P1)，(P2)都是由金屬制(例如，不銹鋼、鋁等)且近似于矩形的平板構(gòu)成的。利用沖壓加工，在它們的表面上形成傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，(30a)，(30b)。為在疊放傳熱板(P1)，(P2)時(shí)，讓它們的周緣部互相重疊以形成板型換熱器(1)的側(cè)面，而將這兩種傳熱板(P1)，(P2)的整個(gè)周緣部彎成擴(kuò)口狀。換句話說，板型換熱器(1)的側(cè)面是通過使被彎曲的周緣部重疊而構(gòu)成的。
圖2示出了第1種傳熱板(P1)的表面，圖3示出了第2種傳熱板(P2)的表面。這兩種傳熱板(P1)，(P2)的周緣部從背面彎向表面。疊放第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)時(shí)，讓一種的表面與另一種的背面相對(duì)。在第1種傳熱板(P1)的表面和第2種傳熱板(P2)的背面之間形成流過第1種流體的第1條流路(A)；同時(shí)，在第1種傳熱板(P1)的背面和第2種傳熱板(P2)的表面之間形成流過第2種流體的第2條流路(B)。
-傳熱板(P1)，(P2)的縱橫比-本發(fā)明的特征為，每一種傳熱板(P1)，(P2)的縱橫比都被設(shè)在2以下。本實(shí)施例特將縱橫比設(shè)在1.5。換句話說，如圖2及圖3所示，所形成的傳熱板(P1)，(P2)的縱向(Y方向)長(zhǎng)度為橫向(X方向)長(zhǎng)度的1.5倍。
在現(xiàn)有的板型換熱器中，縱橫比大于2。而在本實(shí)施例的板型換熱器(1)中，使傳熱板的橫向長(zhǎng)度比現(xiàn)有的長(zhǎng)，使傳熱板的縱向長(zhǎng)度比現(xiàn)有的短，且在保證傳熱面積基本一定的前提下來縮小縱橫比的。這樣做，可在第1條流路(A)及第2條流路(B)中，在不減小傳熱面積的情況下，增加了流路的寬度，縮短了流路的長(zhǎng)度。換句話說，為降低流路內(nèi)的壓力損失，一方面使流路橫斷面積增大，另一方面使流路長(zhǎng)度縮短。
下面，邊比較縱橫比為4.7的現(xiàn)有板型換熱器(現(xiàn)有例)和本發(fā)明所涉及的板型換熱器的性能，邊說明本發(fā)明的縱橫比的設(shè)定原理。
圖4出示了在以傳熱板的縱橫比的倒數(shù)為參數(shù)，流路內(nèi)壓力損失相等的情況下，本發(fā)明中的流速、傳熱系數(shù)以及所需傳熱板塊數(shù)和現(xiàn)有例相比后的計(jì)算結(jié)果，即流速比、傳熱系數(shù)比以及所需傳熱板塊數(shù)比。
由圖4可以看出，縱橫比越小(縱橫比的倒數(shù)越大)，流速比和傳熱系數(shù)比越大；并且縱橫比越小，即越接近橫長(zhǎng)形狀，所需傳熱板塊數(shù)就越少。
換句話說，可以看出當(dāng)縱橫比的倒數(shù)從大約0.2(現(xiàn)有例)開始逐漸增大，到增大到0.5時(shí)，流速比和傳熱系數(shù)比急劇上升；而當(dāng)超過0.5時(shí)，其上升程度則變得非常緩慢。
當(dāng)縱橫比的倒數(shù)從0.2開始逐漸增大時(shí)，上述流速比和傳熱系數(shù)比急劇上升，與此相對(duì)，所需傳熱板塊數(shù)則急劇減少；當(dāng)超過0.5時(shí)，則變化不大，且當(dāng)超過1時(shí)，所需塊數(shù)幾乎不再減少了。
本發(fā)明正是以上述事實(shí)為出發(fā)點(diǎn)，將縱橫比的倒數(shù)設(shè)在流速比和所需塊數(shù)幾乎不再發(fā)生變化的0.5以上。換句話說，將縱橫比設(shè)在2以下。
還有，由于將縱橫比縮小，則流路的寬度變寬，所以流體便較易發(fā)生偏流。因此，為抑制流體發(fā)生偏流并有效地減小壓力損失，最好是將縱橫比設(shè)在1以上2以下。
具體而言，縱橫比為2(縱橫比的倒數(shù)為0.5)時(shí)，所需塊數(shù)比為0.85，即所需塊數(shù)約可減少15％。上述實(shí)施例的板型換熱器(1)中的縱橫比為1.5，所需塊數(shù)比為0.80，即所需塊數(shù)約可減少20％。于是，在本發(fā)明中，通過將縱橫比設(shè)在2以下，那么和現(xiàn)有例相比，所需傳熱板的塊數(shù)便可減少15％以上。
-傳熱板(P1)，(P2)的詳細(xì)結(jié)構(gòu)-如圖2及圖3所示，為圓形開口的第1個(gè)開口(21a)，(21b)、第2個(gè)開口(22a)，(22b)、第3個(gè)開口(23a)，(23b)及第4個(gè)開口(24a)，(24b)分別形成在第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)的左下部分、右上部分、左上部分及右下部分這四個(gè)角上。
在每一個(gè)開口(21a)，(21b)～(24a)，(24b)的周圍設(shè)有平坦的密封部(12a)，(12b)～(15a)，(15b)，它們覆蓋著這些開口(21a)，(21b)～(24a)，(24b)的周圍，且向傳熱板(P1)，(P2)的表面?zhèn)然蛘弑趁鎮(zhèn)韧怀鲋?br> 具體而言，如圖2所示，在第1種傳熱板(P1)上，第1個(gè)開口(21a)周圍的密封部(12a)及第2個(gè)開口(21a)周圍的密封部(13a)從表面?zhèn)认虮趁鎮(zhèn)韧怀鲋坏?個(gè)開口(23a)周圍的密封部(14a)及第4個(gè)開口(24a)周圍的密封部(15a)則從背面?zhèn)认虮砻鎮(zhèn)韧怀鲋?br> 與此相對(duì)，在第2種傳熱板(P2)中，第1個(gè)開口(21b)及第2個(gè)開口(22b)周圍的密封部(12b)，(13b)，從背面?zhèn)认虮砻鎮(zhèn)韧怀鲋?；?個(gè)開口(23b)及第4個(gè)開口(24b)周圍的密封部(14b)，(15b)，則從表面?zhèn)认虮趁鎮(zhèn)韧怀鲋?br> 于是，通過讓第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)的密封部(12a)，(12b)～(15a)，(15b)接觸并將它們接合在一起，既可阻止第2種流體流向第1條流路(A)，又可阻止第1種流體流向第2條流路(B)。而且，第1個(gè)流入空間(8)及第1個(gè)流出空間(9)和第1條流路(A)連通；第2個(gè)流入空間(10)及第2個(gè)流出空間(11)和第2條流路(B)連通。于是，第1種流體流過第1條流路(A)，第2種流體流過第2條流路(B)。
在傳熱板(P1)，(P2)的其他部分上形成有傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，(30a)，(30b)。更詳細(xì)地說，在傳熱板(P1)，(P2)的縱向中央部形成有主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，而在傳熱板(P1)，(P2)的上下方向的兩端部形成有輔助傳熱促進(jìn)面(30a)，(30b)。輔助傳熱促進(jìn)面(30a)，(30b)形成在除密封部(12a)，(12b)～(15a)，(15b)和主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)以外的地方。
傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，(30a)，(30b)是一打亂各種流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換的部分。所形成的傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，(30a)，(30b)，呈凸起部和凹陷部沿傳熱板(P1)，(P2)的縱向交替重復(fù)著的波浪狀。這些傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，(30a)，(30b)由從左往右看該圖時(shí)，凸起部和凹陷部的延長(zhǎng)方向，分別向上傾斜的上方傾斜部(26)和向下傾斜的下方傾斜部(27)構(gòu)成，呈人字形。
主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)形成在傳熱板(P1)，(P2)的縱向中央部，能打亂各種流體在傳熱板(P1)，(P2)的縱向上的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；另一方面，輔助傳熱促進(jìn)面(30a)，(30b)能打亂從流入口(21a)，(21b)，(23a)，(23b)朝著主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)擴(kuò)散開來的流體的流動(dòng)或從主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)朝著流出口(22a)，(22b)，(24a)，(24b)聚集起來的流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換。
在第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)上，傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，(30a)，(30b)的凸起部和凹陷部的延長(zhǎng)方向互不相同。也就是說，如圖2所示，在第1種傳熱板(P1)的左側(cè)形成有上方傾斜部(26)；在第1種傳熱板(P1)的右側(cè)形成有下方傾斜部(27)。與此相對(duì)，如圖3所示，在第2種傳熱板(P2)的左側(cè)，形成有下方傾斜部(27)；而在第2種傳熱板(P2)的右側(cè)，形成有上方傾斜部(26)。
于是，將第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)接合在一起，則傳熱板(P1)，(P2)上的凸起部和凹陷部被接合起來，而在各種傳熱板(P1)，(P2)間形成彎彎曲曲的鋸齒形流路(A)，(B)。
-熱交換動(dòng)作-其次，對(duì)板型換熱器(1)中的第1種流體和第2種流體間的熱交換動(dòng)作進(jìn)行說明。這里，第1種流體和第2種流體使用的是熱交換時(shí)有相變的氟里昂系制冷劑、例如R407C。
如圖1中的實(shí)線箭頭所示，低溫的氣液二態(tài)的第1種制冷劑從第1條流入管(4)流入，經(jīng)第1個(gè)流入空間(8)而流入第1條流路(A)，(A)，…中；高溫的氣態(tài)的第2種制冷劑從第2條流入管(6)流入，經(jīng)第2個(gè)流入空間(10)而流入第2條流路(B)，(B)，…中。
在第1條流路(A)中流動(dòng)的第1種制冷劑和在第2條流路(B)中流動(dòng)的第2種制冷劑通過傳熱板(P1)，(P2)而互相進(jìn)行熱交換，第1種制冷劑蒸發(fā)，第2種制冷劑凝結(jié)。然后，由于蒸發(fā)而變?yōu)闅鈶B(tài)的第1種制冷劑流經(jīng)第1流出空間(9)而從第1條流出管(5)流出；由于凝結(jié)而變?yōu)橐簯B(tài)的第2種制冷劑，流經(jīng)第2流出空間(11)而從第2條流出管(7)流出。
-本實(shí)施例的效果-根據(jù)本實(shí)施例所涉及的板型換熱器(1)，因傳熱板(P1)，(P2)的縱橫比很小，所以第1條流路(A)和第2條流路(B)的流路橫斷面積都很大，且流路長(zhǎng)度都很短。結(jié)果，流路(A)，(B)內(nèi)的各種制冷劑的壓力損失就小。這樣，不需增加傳熱板塊數(shù)，便能使各種制冷劑的壓力損失降低。
就這樣，壓力損失降低后，驅(qū)使各種制冷劑進(jìn)行循環(huán)的驅(qū)動(dòng)力也就變小了，因此，裝置的工作效率被提高了。
還有，因壓力損失小，各種制冷劑在流路(A)，(B)內(nèi)的溫度變化也就小了。因?yàn)榭梢种茻峤粨Q效率的下降。
由上述可知，可將該板型換熱器(1)安裝到對(duì)壓力損失要求很嚴(yán)的空氣調(diào)節(jié)裝置等上。因此，也就可將該板型換熱器(1)安裝到利用低容量泵來讓制冷劑循環(huán)的裝置等上，這是至今難以實(shí)現(xiàn)的事情。例如，在中間階段，以制冷劑為介質(zhì)進(jìn)行熱傳遞的空調(diào)系統(tǒng)中，本發(fā)明的效果會(huì)發(fā)揮得更好。就這樣，若利用該板型換熱器(1)，則可安裝它的空氣調(diào)節(jié)裝置的范圍就能夠被擴(kuò)大。
(實(shí)施例2)實(shí)施例2所涉及的板型換熱器，是一備有抑制流路(A)，(B)內(nèi)的制冷劑發(fā)生偏流的偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)的裝置。
實(shí)施例2所涉及的板型換熱器，是分別用圖5所示的第1種傳熱板(P3)和圖6所示的第2種傳熱板(P4)，來代替實(shí)施例1的板型換熱器(1)中的第1種傳熱板(P1)和第2種傳熱板(P2)而構(gòu)成的。因傳熱板(P3)，(P4)以外的部分皆與實(shí)施例1相同，所以這里僅對(duì)傳熱板(P3)，(P4)進(jìn)行說明，其他部分就省略不提了。
-傳熱板的結(jié)構(gòu)-如圖5及圖6所示，和實(shí)施例1一樣，為圓形開口的第1個(gè)開口(21a)，(21b)、第2個(gè)開口(22a)，(22b)、第3個(gè)開口(23a)，(23b)及第4個(gè)開口(24a)，(24b)，分別形成在第1種傳熱板(P3)和第2種傳熱板(P4)的左下部分、右上部分、左上部分及右下部分這四個(gè)角上。
在每一個(gè)開口(21a)，(21b)～(24a)，(24b)的周圍，設(shè)有突向表面?zhèn)然蛘弑趁鎮(zhèn)鹊钠教沟拿芊獠?12a)，(12b)～(15a)，(15b)，和由形成在該密封部(12a)，(12b)～(15a)，(15b)附近的多根肋條(51)～(58)而構(gòu)成的偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)。
在傳熱板(P3)，(P4)的縱向(圖中，Y方向)中央部，形成有由多個(gè)波浪形突起列而構(gòu)成的主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)；在上下方向的兩端部形成有輔助傳熱促進(jìn)面(30a)，(30b)。輔助傳熱促進(jìn)面(30a)，(30b)形成在主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)和密封部(12a)，(12b)～(15a)，(15b)以外的地方。
下面，對(duì)密封部、傳熱促進(jìn)面以及偏流抑制肋條的具體結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
-密封部的結(jié)構(gòu)-如圖5所示，在第1種傳熱板(P3)中，第1個(gè)開口(21a)周圍的密封部(12a)及第2個(gè)開口(22a)周圍的密封部(13a)，從表面?zhèn)认虮趁鎮(zhèn)韧怀鲋?；而?個(gè)開口(23a)周圍的密封部(14a)及第4個(gè)開口(24a)周圍的密封部(15a)，則從背面?zhèn)认虮砻鎮(zhèn)韧怀鲋?。與此相對(duì)，如圖6所示，在第2種傳熱板(P4)中，第1個(gè)開口(21b)及第2個(gè)開口(22b)周圍的密封部(12b)，(13b)，從背面?zhèn)认虮砻鎮(zhèn)韧怀鲋欢?個(gè)開口(23b)及第4個(gè)開口(24b)周圍的密封部(14b)，(15b)，則從表面?zhèn)认虮趁鎮(zhèn)韧怀鲋Ｓ谑?，通過把突出的部分彼此接合在一起，便可阻止第2種流體流向形成在第1種傳熱板(P3)的表面和第2種傳熱板(P4)的背面間的第1條流路(A)，因而在第1條流路(A)中流通的僅是第1種流體；同時(shí)，還可阻止第1種流體流向形成在第1種傳熱板(P3)的背面和第2種傳熱板(P4)的表面間的第2條流路(B)，因而在第2條流路(B)中流通的僅是第2種流體。
-傳熱促進(jìn)面的結(jié)構(gòu)-和實(shí)施例1一樣，所形成的主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)呈由上方傾斜部(26)和下方傾斜部(27)所形成的人字形。
同時(shí)，第1種傳熱板(P3)的輔助傳熱促進(jìn)面(30a)，僅由從左往右看該圖時(shí)，向上傾斜的上方傾斜部構(gòu)成；而第2種傳熱板(P4)的輔助傳熱促進(jìn)面(30b)，僅由從左往右看該圖時(shí)，向下傾斜的下方傾斜部構(gòu)成。
本發(fā)明的特征為，形成縱向長(zhǎng)度和橫向長(zhǎng)度比大約為1的主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)。換句話說，形成的是縱向長(zhǎng)度和橫向長(zhǎng)度大約相等的主傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)，從而做到使傳熱板的縱向長(zhǎng)度在橫向長(zhǎng)度的2倍以下。
-偏流抑制肋條的結(jié)構(gòu)-其次，對(duì)偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
如圖5所示，由從背面?zhèn)认虮砻鎮(zhèn)韧怀龅?根肋條(51)～(58)構(gòu)成的第1偏流抑制肋條(50a)分別形成在第1種傳熱板(P3)的密封部(12a)處的第1個(gè)開口(21a)的上方，和密封部(13a)處的第2個(gè)開口(22a)的下方；同時(shí)，由從表面?zhèn)认虮趁鎮(zhèn)韧怀龅?根肋條(51)～(58)構(gòu)成的第2偏流抑制肋條(60a)，分別形成在密封部(14a)處的第3個(gè)開口(23a)的下方，和密封部(15a)處的第4個(gè)開口(24a)的上方。
因上述各個(gè)偏流抑制肋條(50a)，(50b)互相對(duì)稱，所以這里，僅說明設(shè)在第1個(gè)開口(21a)周圍的第1偏流抑制肋條(50a)的結(jié)構(gòu)。
如圖7所示，第1偏流抑制肋條(50a)是由為覆蓋第1個(gè)開口(21a)的上方而從左側(cè)依序設(shè)置著的第1根肋條(51)、第2根肋條(52)、第3根肋條(53)、第4根肋條(54)，第5根肋條(55)、第6根肋條(56)、第7根肋條(57)以及第8根肋條(58)構(gòu)成的。為將經(jīng)第1個(gè)開口(21a)流入第1條流路(A)的第1種流體順利且均勻地引向主傳熱促進(jìn)面(20a)，多根肋條(51)～(58)被布置成以第1個(gè)開口(21a)為中心的近似放射狀。具體而言，每一根肋條(51)～(58)傾斜于垂直軸，這樣它們和垂直方向所成的傾角α，沿順時(shí)針方向按第1根肋條(51)到第8根肋條(58)的順序逐漸增大。
所形成的每一根肋條(51)～(58)，其長(zhǎng)度方向從第1個(gè)開口(21a)的中心開始呈近似放射狀地延伸。還有，每一根肋條(51)～(58)的長(zhǎng)度，隨它們所在的配置位置處的第1個(gè)開口(21a)和主傳熱促進(jìn)面(20a)間距離的不同而不同。例如，被設(shè)置在第1個(gè)開口(21a)和傳熱促進(jìn)面(20a)間的距離較長(zhǎng)的位置上的第1根肋條(51)、第8根肋條(58)形成得就較長(zhǎng)，而被設(shè)置在上述距離較短的位置上的第4根肋條(54)，則形成得最短。具體而言，第1根肋條(51)到第4根肋條(54)的肋條長(zhǎng)度是逐漸變短的，而第4根肋條(54)到第8根肋條(58)的肋條長(zhǎng)度是逐漸變長(zhǎng)的。
第一根肋長(zhǎng)(51)～(58)的寬度情況如下第1根肋條(51)到第4根肋條(54)的肋條寬度是逐漸變寬的，而第4根肋條(54)到第8根肋條(58)的肋條寬度是逐漸變窄的。即位于肋條(51)～(58)的中央部的第4根肋條(54)的寬度最寬，位于其端部的第1根肋條(51)和第8根肋條(58)的寬度最窄。換句話說，在靠近連接第1個(gè)開口(21a)和第2個(gè)開口(22a)而形成的假想線M的中央部，肋條的寬度寬；而在偏離該假想線M的兩端部，肋條的寬度窄。
在考慮了二相流的流動(dòng)特性的基礎(chǔ)上，而將每根肋條(51)～(58)間的間隔設(shè)定得不一樣。也就是說，為將以二相狀態(tài)流入的制冷劑，均勻地引向傳熱促進(jìn)面(20a)，而以不等的間隔配置著多根肋條(51)～(58)。具體而言，在從第1個(gè)開口(21a)流入的制冷劑比較容易流通的地方，如中央部，肋條間的間隔很窄；而在制冷劑不易流通的地方，如兩端部，肋條間的間隔則很寬。這樣，多根肋條(51)～(58)能將較多的制冷劑引向難以流通的地方，同時(shí)能抑制制冷劑過多地流入易流通的地方，結(jié)果是抑制了偏流。值得注意的是，因第7根肋條(57)和第8根肋條(58)間的空間是制冷劑最難流通的地方，所以此兩者間的間隔最大。
第2種傳熱板(P4)上的偏流抑制肋條(50b)，(60b)的突出方向與上述第1種傳熱板(P3)上的偏流抑制肋條(50a)，(60a)的相反，其他結(jié)構(gòu)相同。
-熱交換動(dòng)作-和實(shí)施例1一樣，如圖1中實(shí)線箭頭方向所示，從第1條流入管(4)流入的低溫、氣液二態(tài)的第1種制冷劑，經(jīng)第1個(gè)流入空間(8)而流入第1條流路(A，A，…)中。此時(shí)，第1種制冷劑通過偏流抑制肋條(50a)，(50b)而被均勻地引向傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)。同時(shí)，從第2條流入管(6)流入的高溫、氣態(tài)的第2種制冷劑，經(jīng)第2個(gè)流入空間(10)而流入第2條流路(B，B，…)中。此時(shí)，第2種流體通過偏流抑制肋條(60a)，(60b)而被均勻地引向傳熱促進(jìn)面(20a)，(20b)。
在第1條流路(A)中流動(dòng)的第1種制冷劑和在第2條流路(B)中流動(dòng)的第2種制冷劑通過傳熱板(P3)，(P4)而互相進(jìn)行熱交換，第1種制冷劑蒸發(fā)，第2種制冷劑凝結(jié)。然后，由于蒸發(fā)而變?yōu)闅鈶B(tài)的第1種制冷劑，經(jīng)第1流出空間(9)，從第1條流出管(5)流出；同時(shí)，由于凝結(jié)而變?yōu)橐簯B(tài)的第2種制冷劑，經(jīng)第2流出空間(11)，從第2條流出管(7)流出。
-實(shí)施例2的效果-將傳熱板(P3)，(P4)的縱橫比縮小后，我們就擔(dān)心熱交換能力會(huì)由于流路(A)，(B)內(nèi)的制冷劑發(fā)生偏流而下降。然而，在實(shí)施例2中，設(shè)置了偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)，故能充分地抑制制冷劑在流路(A)，(B)內(nèi)發(fā)生偏流。因此，可將縱橫比縮小得更小。也就可以進(jìn)一步降低制冷劑的壓力損失。
特別是，以氣液二相狀態(tài)流入的制冷劑等，會(huì)由于氣相和液相比重等的不同而較易在流路內(nèi)發(fā)生偏流，但因根據(jù)本實(shí)施例，能有效地抑制偏流，所以以氣流二態(tài)液入的流體等也能很好地進(jìn)行熱交換。
還有，因?qū)?gòu)成偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)的多根肋條(51)～(58)布置成位于中央的肋條(53)～(56)間的間隔，比位于兩端的肋條(51)，(52)，(57)，(58)間的間隔窄，且互不相等，所以流體的流路在中央部變窄，在端部變寬。結(jié)果，可抑制過多的流體在中央部流通；可促進(jìn)流體在端部流通。因而對(duì)流體的偏流的抑制就很徹底了。
需要說明的是，圖9是一個(gè)用來比較在設(shè)置了偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)的上述實(shí)施例，和沒設(shè)置偏流抑制肋條的板型換熱器這兩種情況下，蒸發(fā)熱傳遞率隨制冷劑質(zhì)量流速的變化情況的圖。由圖9可以看出，若利用設(shè)置了偏流抑制肋條(50a)，(50b)，(60a)，(60b)的本實(shí)施例，則和沒設(shè)置偏流抑制肋條的板型換熱器相比，能將蒸發(fā)熱傳遞率提高10％左右。
(其它實(shí)施例)上述實(shí)施例，是一個(gè)第1種流體以及第2種流體沿傳熱板(P1)，(P2)，(P3)，(P4)的對(duì)角線流動(dòng)的例子，各種流體的流通形態(tài)并不僅限于此。例如，如圖8所示，也可以讓第1個(gè)開口(21)和第3個(gè)開口(23)分別作第1種流體的流入口和流出口，而讓第2個(gè)開口(22)和第4個(gè)開口(24)分別作第2種流體的流入口和流出口。也就是說，所形成的各種流體的流入口和流出口互相平行，也是可以的。若采用上述做法，則僅將一種傳熱板依次將上下方向逆向地疊放在一起，便能構(gòu)成板型換熱器。結(jié)果，只要一種沖壓傳熱板的沖壓模具就足夠了，因而可降低換熱器的制造成本。
另外，第1種流體及第2種流體并不限于R407C，也可使用其他制冷劑。還有，第1種流體及第2種流體，也可以是熱交換時(shí)無相變的流體，例如，水、防凍液(brine)等。
傳熱板(P1)～(P4)的縱橫比并非一定要為1.5，只要在2以下就可以了。
-產(chǎn)業(yè)利用的可能性-綜上所述，本發(fā)明中的換熱器，可被應(yīng)用到空氣調(diào)節(jié)裝置、冷凍裝置以及冷藏裝置等中。
權(quán)利要求
1．板型熱交換器，其第1條流路(A)或者第2條流路(B)形成于被層疊的多塊傳熱板(P1，P2；P3，P4)之間，第1種流體和第2種流體分別沿該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向流通在第1條流路(A)及第2條流路(B)中，而使該第1種流體和第2種流體通過該傳熱板(P1，P2；P3，P4)進(jìn)行熱交換，其特征是上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向長(zhǎng)度(L)皆為其橫向長(zhǎng)度(W)的2倍以下。
2．根據(jù)權(quán)利要求1所述的板型換熱器，其特征是上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向長(zhǎng)度(L)皆為其橫向長(zhǎng)度(W)的1倍以上2倍以下。
3．根據(jù)權(quán)利要求1或者2所述的板型換熱器，其特征是在形成在各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上的、至少一條流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)的周圍形成有偏流抑制肋條(50a，50b，60a，60b)、該偏流抑制肋條(50a，50b，60a，60b)由在該各流路(A，B)中能均勻地引導(dǎo)來自該流入口(21a，21b，23a，23b)的各種流體的多根肋條(51～58)構(gòu)成。
4．根據(jù)權(quán)利要求1或者2所述的板型換熱器，其特征是第1條流路(A)的流入口(21a，21b)及流出口(22a，22b)、第2條流路(B)的流入口(23a，23b)及流出口(24a，24b)分別形成在傳熱板(P1，P2；P3，P4)的四個(gè)角的對(duì)角位置上；上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上設(shè)有密封部(12a～15b)，它覆蓋該各流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)及流出口(22a，22b，24a，24b)的周圍，向該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的表面?zhèn)然蛘弑趁鎮(zhèn)韧怀鲋?，且通過和相鄰的一方傳熱板(P1，P2；P3，P4)接觸，便能阻止第1種流體流向第2條流路(B)及阻止第2種流體流向第1條流路(A)；主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向中央部，能打亂沿該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向流動(dòng)的各流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；輔助傳熱促進(jìn)面(30a，30b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)上的密封部(12a～15b)和上述主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)以外的地方，能打亂從上述流入口(21a，21b，23a，23b)朝著該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)擴(kuò)散開來的流體的流動(dòng)或者從該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)朝著上述流出口(22a，22b，24a，24b)聚集起來的流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換。
5．根據(jù)權(quán)利要求1或者2所述的板型換熱器，其特征是第1條流路(A)的流入口(21a，21b)及流出口(22a，22b)、第2條流路(B)的流入口(23a，23b)及流出口(24a，24b)分別形成在傳熱板(P1，P2；P3，P4)的四個(gè)角的對(duì)角位置上；上述各傳熱板(P1，P2；P3，P4)上，設(shè)有密封部(12a～15b)，它覆蓋該各流路(A，B)的流入口(21a，21b，23a，23b)及流出口(22a，22b，24a，24b)的周圍，向傳熱板(P1，P2；P3，P4)的表面?zhèn)然蛘弑趁鎮(zhèn)韧怀鲋彝ㄟ^和相鄰的一方傳熱板(P1，P2；P3，P4)接觸，以便能阻止第1種流體流向第2條流路(B)及阻止第2種流體流向第1條流路(A)；主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向中央部，能打亂沿該傳熱板(P1，P2；P3，P4)的縱向流動(dòng)的各流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；輔助傳熱促進(jìn)面(30a，30b)，它形成在上述傳熱板(P1，P2；P3，P4)上的密封部(12a～15b)和上述主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)以外的地方，能打亂從上述流入口(21a，21b，23a，23b)朝著該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)擴(kuò)散開來的流體的流動(dòng)或者從該主傳熱促進(jìn)面(20a，20b)朝著上述流出口(22a，22b，24a，24b)聚集起來的流體的流動(dòng)，以促進(jìn)熱交換；多根肋條(51～58)，它形成在上述各流入口(21a，21b，23a，23b)的周圍，能將來自該各流入口(21a，21b，23a，23b)的各種流體均勻地引向所定方向。
6．根據(jù)權(quán)利要求3所述的板型換熱器，其特征是多根肋條(51～58)被配置成位于中央的肋條(53～56)間的間隔比位于兩端的肋條(51，52，57，58)間的間隔窄，且間隔不等。
7．根據(jù)權(quán)利要求1所述的板型換熱器，其特征是在第1條流路(A)中流動(dòng)的第1種流體及在第2條流路(B)中流動(dòng)的第2種流體這兩種流體的至少有一種是熱交換時(shí)伴有相變的流體。
全文摘要
板型熱交換器,通過疊放縱橫比(=縱向長(zhǎng)度(Y)/橫向長(zhǎng)度(X))為1.5的傳熱板(P3)而構(gòu)成。傳熱板(P3)為近似矩形的平板,在它的表面上,形成有波浪狀的傳熱促進(jìn)面(20a),(30a)。在左下部分、右上部分、左上部分以及右下部分這四個(gè)角上,分別形成有:為第1條流路的流入口的第1個(gè)開口(21a)、為第1條流路的流出口的第2個(gè)開口(22a)、為第2條流路的流入口的第3個(gè)開口(23a)、為第2條流路的流出口的第4個(gè)開口(24a )。在每一個(gè)開口(21a )～(24a )的周圍設(shè)有向表面?zhèn)然蛘弑趁鎮(zhèn)韧怀龅拿芊獠?12a)～(15a)。對(duì)密封部(12a)～(15a)設(shè)置了多根抑制制冷劑在流路中發(fā)生偏流的肋條(51)～(57)。
文檔編號(hào)F28D9/00GK1287610SQ99801795
公開日2001年3月14日 申請(qǐng)日期1999年2月19日 優(yōu)先權(quán)日1998年2月27日
發(fā)明者吉田香, 蛭子毅, 大久保英作, 山田勝?gòu)?申請(qǐng)人:大金工業(yè)株式會(huì)社