熱源塔化學(xué)熱泵的制作方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及熱能技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及熱源塔化學(xué)熱栗。
【背景技術(shù)】
[0002] 相關(guān)技術(shù)中，熱源塔化學(xué)熱栗一般包括發(fā)生器和熱源塔等主要構(gòu)件。進(jìn)行熱源塔 化學(xué)熱栗制備時(shí)，熱源塔化學(xué)熱栗的主要構(gòu)件的參數(shù)選擇沿用技術(shù)規(guī)格中的標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)。
[0003] 由于熱源塔化學(xué)熱栗所屬地的地震強(qiáng)度和地震類型不同，根據(jù)相關(guān)技術(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì) 的熱源塔化學(xué)熱栗的抗震性能對(duì)適應(yīng)當(dāng)?shù)匾蟮撵`活性較差，當(dāng)發(fā)生地震時(shí)熱源塔化學(xué)熱 栗容易震壞，從而引發(fā)重大事故，因此，需要設(shè)計(jì)抗震性能好的熱源塔化學(xué)熱栗。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 針對(duì)上述問題，本發(fā)明提供熱源塔化學(xué)熱栗。
[0005] 本發(fā)明的目的采用以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)：
[0006] 熱源塔化學(xué)熱栗，其其由以下步驟進(jìn)行制備：
[0007] (1)通過計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)初步構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型，并確定熱源塔化學(xué) 熱栗結(jié)構(gòu)模型的主要構(gòu)件；
[0008] (2)根據(jù)當(dāng)?shù)乜拐鹪O(shè)防烈度、抗震設(shè)計(jì)分組及熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)所屬場(chǎng)地類別， 構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型的隨機(jī)地震動(dòng)模型，生成對(duì)應(yīng)所述主要構(gòu)件的位移和速度的 功率譜密度函數(shù)；
[0009] (3)根據(jù)所述主要構(gòu)件的位移和速度的功率譜密度函數(shù)計(jì)算得到相應(yīng)的位移功率 譜密度和速度功率譜密度，對(duì)所述位移功率譜密度和速度功率譜密度進(jìn)行積分計(jì)算，得到 對(duì)應(yīng)主要構(gòu)件的位移方差和速度方差；
[0010] (4)在標(biāo)準(zhǔn)溫度Wo下對(duì)所述主要構(gòu)件進(jìn)行試驗(yàn)研究得出其性能參數(shù)，根據(jù)所述性 能參數(shù)構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)的損傷模型，計(jì)算損傷指數(shù)Φ，考慮當(dāng)?shù)仄骄鶞囟萕對(duì)主要
構(gòu)件性能參數(shù)的影響，引入溫度修正系數(shù)S，當(dāng)W>WQ時(shí)，溫度修正系數(shù) Wo時(shí)，溫度修正系數(shù)
另外考慮到具體施工情況、當(dāng)?shù)刈匀画h(huán)境會(huì)對(duì)構(gòu)件性 能參數(shù)產(chǎn)生較大影響，進(jìn)而影響到損傷指數(shù)Φ，引入施工因子和環(huán)境因子，均介于〇到1之 間，以各自權(quán)重a、b、c影響損傷指數(shù)Φ，損傷指數(shù)Φ的計(jì)算公式為：
[0012] 其中，η為能量耗散因子，Sj為極限位移，Q為屈服荷載，T為地震動(dòng)強(qiáng)度超過50 %峰 值的震動(dòng)時(shí)刻，sm為主要構(gòu)件在[0，Τ]時(shí)段內(nèi)的最大位移，E(T)為主要構(gòu)件在[0，Τ]時(shí)段內(nèi) 的累積滯變耗能；
[0013] (5)通過MATLAB對(duì)熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行雙重動(dòng)力可靠度評(píng)估，如果評(píng)估 合格，則可以按照熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行熱源塔化學(xué)熱栗的制備，如果評(píng)估不合格， 可能會(huì)造成相應(yīng)的安全隱患，則需要進(jìn)行重新設(shè)計(jì)。
[0014]優(yōu)選的，通過MATLAB對(duì)熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行雙重動(dòng)力可靠度評(píng)估時(shí)，設(shè) 置評(píng)估系數(shù)Φ，其中評(píng)估系數(shù)Φ的計(jì)算公式為：
[0018] 若!h、如均大于0，熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型滿足設(shè)計(jì)要求，評(píng)估合格;若僅滿足!h 大于0，則對(duì)P2進(jìn)行調(diào)整后重新評(píng)估;其余情況，需重新進(jìn)行熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；
[0019] 其中，〇 < t <T，a為設(shè)定的層間位移角界限值，Φ〇為設(shè)定的累積損傷指數(shù)界限值， 層間位移角界限值a和累積損傷指數(shù)界限值Φο根據(jù)地震類型確定;σν(χ)為速度標(biāo)準(zhǔn)差，〇s (X)為位移標(biāo)準(zhǔn)差，〇2s(X)為位移方差，πιφ為累積損傷指數(shù)的均值，〇φ 2為累積損傷指數(shù)的標(biāo) 準(zhǔn)差，P1為設(shè)定的第一標(biāo)準(zhǔn)可靠度，P2為設(shè)定的第二標(biāo)準(zhǔn)可靠度；
[0020] 所述P1、p2的設(shè)定范圍為90 %~99.9 %，P1值根據(jù)結(jié)構(gòu)的用途提前確定，P2值可根 據(jù)其初始值K 2在范圍內(nèi)進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整，具體調(diào)整方式為：
[0021] 當(dāng)評(píng)估合格時(shí)，P2 = P7 2
[0022]當(dāng)評(píng)估不合格且滿足ih大于O時(shí)，P2 = P2min。
[0023]本發(fā)明的有益效果為:采用雙重動(dòng)力可靠度計(jì)算方法構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模 型，以對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行定量控制設(shè)計(jì)，然后按照設(shè)計(jì)合格的熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行熱源 塔化學(xué)熱栗的制備，從而保證并提高熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)的抗震強(qiáng)度;精簡(jiǎn)了熱源塔化學(xué) 熱栗結(jié)構(gòu)的雙重動(dòng)力可靠度計(jì)算，提高了設(shè)計(jì)的速度；引入溫度修正系數(shù)、施工因子和環(huán)境 因子，進(jìn)行損傷指數(shù)Φ的計(jì)算，提高了對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行定量控制設(shè)計(jì)的精度;在滿足結(jié)構(gòu)安全的 前提下，P 2值可根據(jù)其初始值在范圍內(nèi)進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整，能夠大大提高效率，節(jié)約成本;對(duì) 熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)雙重可靠度進(jìn)行抗震性能方面的評(píng)估，能夠極大減少安全隱患，大大 提高結(jié)構(gòu)安全性。
【附圖說明】
[0024]利用附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明，但附圖中的實(shí)施例不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明的任何限 制，對(duì)于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)以下附圖獲得 其它的附圖。
[0025]圖1是本發(fā)明的方法流程圖。
【具體實(shí)施方式】
[0026] 結(jié)合以下實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步描述。
[0027] 實(shí)施例1:如圖1所示的熱源塔化學(xué)熱栗，其其由以下步驟進(jìn)行制備：
[0028] (1)通過計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)初步構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型，并確定熱源塔化學(xué) 熱栗結(jié)構(gòu)模型的主要構(gòu)件；
[0029] (2)根據(jù)當(dāng)?shù)乜拐鹪O(shè)防烈度、抗震設(shè)計(jì)分組及熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)所屬場(chǎng)地類別， 構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型的隨機(jī)地震動(dòng)模型，生成對(duì)應(yīng)所述主要構(gòu)件的位移和速度的 功率譜密度函數(shù)；
[0030] (3)根據(jù)所述主要構(gòu)件的位移和速度的功率譜密度函數(shù)計(jì)算得到相應(yīng)的位移功率 譜密度和速度功率譜密度，對(duì)所述位移功率譜密度和速度功率譜密度進(jìn)行積分計(jì)算，得到 對(duì)應(yīng)主要構(gòu)件的位移方差和速度方差；
[0031] (4)在標(biāo)準(zhǔn)溫度Wo下對(duì)所述主要構(gòu)件進(jìn)行試驗(yàn)研究得出其性能參數(shù)，根據(jù)所述性 能參數(shù)構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)的損傷模型，計(jì)算損傷指數(shù)Φ，考慮當(dāng)?shù)仄骄鶞囟萕對(duì)主要 構(gòu)件性能參數(shù)的影響，引入溫度修正系數(shù)S，當(dāng)W>WQ時(shí)，溫度修正系數(shù)
Wo時(shí)，溫度修正系數(shù)
另外考慮到具體施工情況、當(dāng)?shù)刈匀画h(huán)境會(huì)對(duì)構(gòu)件性 能參數(shù)產(chǎn)生較大影響，進(jìn)而影響到損傷指數(shù)Φ，引入施工因子和環(huán)境因子，均介于〇到1之 間，以各自權(quán)重a、b、c影響損傷指數(shù)Φ，損傷指數(shù)Φ的計(jì)算公式為：
[0033]其中，η為能量耗散因子，Sj為極限位移，Q為屈服荷載，T為地震動(dòng)強(qiáng)度超過50 %峰 值的震動(dòng)時(shí)刻，sm為主要構(gòu)件在[0，Τ]時(shí)段內(nèi)的最大位移，E(T)為主要構(gòu)件在[0，Τ]時(shí)段內(nèi) 的累積滯變耗能；
[0034] (5)通過MATLAB對(duì)熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行雙重動(dòng)力可靠度評(píng)估，如果評(píng)估 合格，則可以按照熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行熱源塔化學(xué)熱栗的制備，如果評(píng)估不合格， 可能會(huì)造成相應(yīng)的安全隱患，則需要進(jìn)行重新設(shè)計(jì)。
[0035]優(yōu)選的，通過MATLAB對(duì)熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行雙重動(dòng)力可靠度評(píng)估時(shí)，設(shè) 置評(píng)估系數(shù)Φ，其中評(píng)估系數(shù)Φ的計(jì)算公式為：
[0039]若如、如均大于0,熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型滿足設(shè)計(jì)要求，評(píng)估合格;若僅滿足如 大于ο，則對(duì)P2進(jìn)行調(diào)整后重新評(píng)估;其余情況，需重新進(jìn)行熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；
[0040]其中，0 < t < T，a為設(shè)定的層間位移角界限值，Φο為設(shè)定的累積損傷指數(shù)界限值， 層間位移角界限值a和累積損傷指數(shù)界限值Φο根據(jù)地震類型確定;σν(χ)為速度標(biāo)準(zhǔn)差，〇s (X)為位移標(biāo)準(zhǔn)差，〇2s(X)為位移方差，πιφ為累積損傷指數(shù)的均值，〇φ 2為累積損傷指數(shù)的標(biāo) 準(zhǔn)差，P1為設(shè)定的第一標(biāo)準(zhǔn)可靠度，P2為設(shè)定的第二標(biāo)準(zhǔn)可靠度；
[0041 ] 所述P1、P2的設(shè)定范圍為90 %~99.9 %，P1值根據(jù)結(jié)構(gòu)的用途提前確定，P2值可根 據(jù)其初始值K 2在范圍內(nèi)進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整，具體調(diào)整方式為：
[0042] 當(dāng)評(píng)估合格時(shí)，P2 = PS
[0043]當(dāng)評(píng)估不合格且滿足ih大于O時(shí)，P2 = P2min。
[0044]在此實(shí)施例中：采用雙重動(dòng)力可靠度計(jì)算方法構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型，以 對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行定量控制設(shè)計(jì)，然后按照設(shè)計(jì)合格的熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行熱源塔化學(xué) 熱栗的制備，從而保證并提高熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)的抗震強(qiáng)度;精簡(jiǎn)了熱源塔化學(xué)熱栗結(jié) 構(gòu)的雙重動(dòng)力可靠度計(jì)算，提高了設(shè)計(jì)的速度；引入溫度修正系數(shù)、施工因子和環(huán)境因子， 進(jìn)行損傷指數(shù)Φ的計(jì)算，提高了對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行定量控制設(shè)計(jì)的精度;在滿足結(jié)構(gòu)安全的前提 下，P 2值可根據(jù)其初始值在范圍內(nèi)進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)整，能夠大大提高效率，節(jié)約成本;對(duì)熱源 塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)雙重可靠度進(jìn)行抗震性能方面的評(píng)估，能夠極大減少安全隱患，大大提高 結(jié)構(gòu)安全性;第一標(biāo)準(zhǔn)可靠度的取值為90%，設(shè)計(jì)速度比相關(guān)技術(shù)提高了 50%，安全性比相 關(guān)技術(shù)提尚了 20 %。
[0045] 實(shí)施例2:如圖1所示的熱源塔化學(xué)熱栗，其其由以下步驟進(jìn)行制備：
[0046] (1)通過計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)初步構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型，并確定熱源塔化學(xué) 熱栗結(jié)構(gòu)模型的主要構(gòu)件；
[0047] (2)根據(jù)當(dāng)?shù)乜拐鹪O(shè)防烈度、抗震設(shè)計(jì)分組及熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)所屬場(chǎng)地類別， 構(gòu)建熱源塔化學(xué)熱栗結(jié)構(gòu)模型的隨機(jī)地震動(dòng)模型，生成對(duì)應(yīng)所述主要構(gòu)件的位移和速度的 功率譜密度函數(shù)；
[0048] (3)根據(jù)所述主要構(gòu)件的位移和速度的功率譜密度函數(shù)計(jì)算