專利名稱：一種弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及直流鍋爐的給水處理方法，可有效防止流動(dòng)加速腐蝕和遏制高溫氧化皮，特別適用于火力發(fā)電廠直流鍋爐的給水處理。
背景技術(shù)：
隨著我國(guó)火力發(fā)電機(jī)組的結(jié)構(gòu)優(yōu)化，超(超)臨界直流鍋爐越來(lái)越多地被應(yīng)用于火力發(fā)電廠。直流鍋爐要求給水品質(zhì)高，其凝結(jié)水要求100%進(jìn)行精處理。直流鍋爐的給水處理方法有還原性全揮發(fā)處理[AVT (R)]、氧化性全揮發(fā)處理[AVT(O)]和加氧處理
等三種。雖然鍋爐給水實(shí)施全揮發(fā)處理的機(jī)組水汽品質(zhì)較好，但存在著鍋爐壓差和結(jié)垢速率高、凝結(jié)水精處理混床運(yùn)行周期短、汽輪機(jī)低壓缸過(guò)渡區(qū)腐蝕和高加泄漏及相關(guān)給水系統(tǒng)閥門堵塞等影響火力發(fā)電機(jī)組長(zhǎng)周期安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的問(wèn)題。上述問(wèn)題的根本原因是鍋爐給水全揮發(fā)處理時(shí)給水和疏水系統(tǒng)存在較為明顯的流動(dòng)加速腐蝕(Flow AcceleratedCorrosion,簡(jiǎn)稱FAC)，具體表現(xiàn)為給水和疏水中的Fe含量偏高。鍋爐給水加氧處理可以減少水汽中的鐵含量，有效降低鍋爐給水系統(tǒng)金屬的腐蝕和流動(dòng)加速腐蝕。給水加氧的原理是在給水加氧工況下，由于不斷向金屬表面均勻地供氧，金屬的表面仍保持一層穩(wěn)定、完整的Fe3O4內(nèi)伸層，而通過(guò)Fe3O4微孔通道中擴(kuò)散出來(lái)二價(jià)鐵離子(Fe2+)進(jìn)入液相層，其中一部分直接生成由Fe3O4晶粒組成的外延層。Fe3O4層呈微孔狀(I 15%孔隙)，由于不斷向金屬表面均勻地供氧，通過(guò)微孔擴(kuò)散進(jìn)行遷移的Fe2+在孔內(nèi)或在氧化膜表層發(fā)生氧化，生成三氧化二鐵(Fe2O3)或水合三氧化二鐵(FeOOH將陳化形成a -Fe2O3),沉積在Fe3O4層的微孔或顆粒的空隙中，封閉了四氧化三鐵氧化膜的孔口，從而降低了 Fe2+擴(kuò)散和氧化的速度，其結(jié)果是在鋼表面生成了致密穩(wěn)定的“Fe203+Fe304的雙層保護(hù)膜”，該保護(hù)層更致密、穩(wěn)定，有阻礙基體進(jìn)一步溶解腐蝕的能力，從而有效遏制了流動(dòng)加速腐蝕，表現(xiàn)為大大降低了水汽系統(tǒng)中的鐵含量。因此，超(超)臨界直流鍋爐給水加氧處理極大地提高了機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性，被認(rèn)為是最有效的給水處理方法之一。然而給水加氧處理存在有可能導(dǎo)致蒸汽溶解氧過(guò)高的問(wèn)題，從而對(duì)蒸汽氧化皮的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、分層結(jié)構(gòu)、空洞數(shù)量和程度等產(chǎn)生影響
(1)加氧工況會(huì)改變氧化皮表層晶粒結(jié)構(gòu)，促進(jìn)表層晶粒由Fe3O4向Fe2O3轉(zhuǎn)化，導(dǎo)致晶粒剝落更加敏感；
(2)加氧工況促進(jìn)氧化皮的外層出現(xiàn)明顯Fe2O3層，對(duì)奧氏體鋼而言，F(xiàn)e2O3層的存在，將使氧化皮的分層結(jié)構(gòu)更加復(fù)雜，熱應(yīng)力更加顯著，從而促進(jìn)氧化皮的剝落。(3)蒸汽中過(guò)高的溶解氧，一方面通過(guò)促進(jìn)空位缺陷而加快外層的物質(zhì)輸送，從而加劇內(nèi)、外層的物質(zhì)擴(kuò)散的速度梯度，加劇空洞的出現(xiàn)和貫穿，并導(dǎo)致氧化皮的剝落進(jìn)程加快
發(fā)明內(nèi)容
為了克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供了一種弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的給水處理方法。本發(fā)明采用以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)
在保證給水含適量、有效的溶解氧的前提下，控制過(guò)高的溶解氧進(jìn)入蒸汽系統(tǒng)以維持蒸汽系統(tǒng)的溶解氧水平與全揮發(fā)性處理時(shí)一致，同時(shí)在給水弱氧化處理的條件下，適當(dāng)降低給水PH值。相對(duì)傳統(tǒng)加氧處理(OT)工藝，保持了較低的省煤器進(jìn)口溶解氧、較高的給水pH,以達(dá)到多方面兼顧的優(yōu)化效果。本發(fā)明包括氧平衡處理和氧平衡后處理兩步，其中氧平衡處理，是先進(jìn)行高壓給水系統(tǒng)氧平衡處理，后進(jìn)行低壓給水系統(tǒng)氧平衡處理。其原因在于，低壓給水系統(tǒng)受凝結(jié)水溶解氧含量的影響，基本處于氧化性狀態(tài)，給水加氧的過(guò)程較快，而高壓給水系統(tǒng)加氧周期較長(zhǎng)，一般在幾天至數(shù)十天不等，主要與加氧前省煤器和水冷壁管內(nèi)的垢量有關(guān)，因此給水系統(tǒng)氧平衡過(guò)程主要是高壓給水系統(tǒng)的氧平衡過(guò)程。高壓給水系統(tǒng)的氧平衡過(guò)程包括加氧轉(zhuǎn)化階段和氧化穩(wěn)定階段。本發(fā)明高壓給水系統(tǒng)的加氧點(diǎn)設(shè)置在除氧器出口，通過(guò)檢測(cè)省煤器進(jìn)出口溶解氧的變化來(lái)判斷高壓給水系統(tǒng)的氧平衡狀態(tài)。當(dāng)省煤器進(jìn)口溶解氧發(fā)生突躍并與加氧量呈相關(guān)性，即省煤器進(jìn)口溶解氧總量與加氧總量基本相當(dāng)，并隨加氧量的變化而變化，其中，省煤器進(jìn)口溶解氧總量等于給水流量乘以省煤器進(jìn)口溶解氧含量監(jiān)測(cè)值，即認(rèn)為該監(jiān)測(cè)點(diǎn)與加氧點(diǎn)之間的系統(tǒng)已完成加氧轉(zhuǎn)化，此時(shí)適當(dāng)減少加氧量轉(zhuǎn)入氧化穩(wěn)定階段以完成后續(xù)高壓給水系統(tǒng)的加氧轉(zhuǎn)化；當(dāng)省煤器出口溶解氧發(fā)生突躍并與加氧量呈相關(guān)性，即省煤器出口溶解氧總量略低于加氧總量，并隨加氧量的變化而變化，即認(rèn)為整個(gè)高壓給水系統(tǒng)已經(jīng)處于氧平衡狀態(tài)。加氧量與省煤器出口溶解氧的相關(guān)性由兩點(diǎn)在熱力系統(tǒng)的流程所定(圖I)。給水加氧后給水系統(tǒng)管路將消耗一定的溶解氧用于轉(zhuǎn)化內(nèi)壁氧化膜,省煤器出口位于給水加氧點(diǎn)之后，該項(xiàng)目實(shí)施過(guò)程中，通過(guò)控制省煤器出口的溶解氧含量來(lái)控制給水加氧量，以防止過(guò)高的溶解氧進(jìn)入蒸汽系統(tǒng)。加氧轉(zhuǎn)化階段因?yàn)榻o水系統(tǒng)內(nèi)壁氧化膜轉(zhuǎn)化消耗的氧量比較大，所以給水加氧量相應(yīng)較高；氧化穩(wěn)定階段，給水加入的氧主要用于氧化膜的修復(fù)，消耗量比較小，相應(yīng)給水加氧量較小。加氧轉(zhuǎn)化階段和氧化穩(wěn)定階段均通過(guò)控制省煤器出口溶解氧含量來(lái)控制給水加氧量。本發(fā)明高壓給水系統(tǒng)加氧轉(zhuǎn)化階段省煤器進(jìn)口溶解氧(OD)控制在80μ g/L以下；在氧化穩(wěn)定階段省煤器進(jìn)口溶解氧控制在10 - 60 μ g/L之間，最佳范圍是20 - 30 μ g/L。加氧量采取自動(dòng)控制，根據(jù)給水流量自動(dòng)調(diào)整氧氣流量調(diào)節(jié)閥開(kāi)度，使氧氣含量控制在20 - 30 μ g/L，通過(guò)給水在線溶解氧表連續(xù)監(jiān)測(cè)進(jìn)行確認(rèn)。本發(fā)明低壓給水系統(tǒng)的加氧點(diǎn)設(shè)置在精處理出口。通過(guò)監(jiān)測(cè)除氧器進(jìn)口的溶解氧變化判斷低壓給水系統(tǒng)的氧平衡狀況。當(dāng)除氧器進(jìn)口溶解氧含量迅速升高，并與凝結(jié)水加氧量呈現(xiàn)出明顯相關(guān)性，即除氧器進(jìn)口溶解氧較凝結(jié)水溶解氧增加量與凝結(jié)水加氧量相當(dāng)，并隨加氧量的變化而變化，這說(shuō)明低壓給水系統(tǒng)已經(jīng)處于氧平衡狀態(tài)。在氧平衡處理過(guò)程中，通過(guò)加氨，控制給水pH在9. 3^9. 4之間。本發(fā)明在給水系統(tǒng)完成氧平衡后，通過(guò)調(diào)節(jié)給水加氧量控制蒸汽的溶解氧，將省煤器進(jìn)口溶解氧控制在10 - 40μ g/L，最佳控制在10 - 25 μ g/L ;將除氧器進(jìn)口溶解氧控制在10-60 μ g/L,最佳控制在10 30 μ g/L ;此時(shí)蒸汽溶解氧在10 μ g/L以下，與全揮發(fā)性給水處理時(shí)相當(dāng)，可有效避免給水加氧對(duì)高溫氧化皮剝落的影響。本發(fā)明在給水加氧處理整個(gè)過(guò)程期間，省煤器進(jìn)口溶解氧與pH值協(xié)調(diào)控制。由Fe-H2O系統(tǒng)電位簡(jiǎn)圖可以看出，給水氧化性越強(qiáng)，即氧化還原電位越高，給水pH可以控制得更低，仍然使金屬處于鈍化區(qū)，達(dá)到防腐的目的。本項(xiàng)目采用弱氧化處理技術(shù)，因此PH值可以下調(diào)，但調(diào)整不能過(guò)低，以確保防腐的效果。給水PH值控制的高低與給水加氧量(或給水氧化處理的強(qiáng)弱)有關(guān)，即給水PH值的控制與給水氧化性的強(qiáng)弱有協(xié)調(diào)作用。給水加氧處理后，水汽系統(tǒng)的氧化還原電位提高，在確保水汽系統(tǒng)處于鈍化區(qū)內(nèi)的前提下，將給水PH控制在9. O — 9. 2之間，與全揮發(fā)性給水處理時(shí)的pH 9. 3 - 9. 4相比，可減少50%的加氨量，凝結(jié)水精處理周期制水量提高50%以上。本發(fā)明具有的優(yōu)點(diǎn)
(I)有效保持鍋爐壓差穩(wěn)定。(2)整個(gè)水汽系統(tǒng)Fe含量大幅降低，給水Fe含量由AVT (O)處理時(shí)的5 — 10 μ g/L降至I μ g/L以下。(3)鍋爐、省煤器結(jié)垢速率比AVT (O)處理時(shí)下降80%以上，大大延長(zhǎng)鍋爐的化學(xué)
清洗周期。(4)給水pH值降低，凝結(jié)水處理混床周期制水量增加50%以上，其自用水量、再生用酸堿量及再生廢水排放量均大幅減少。(5)省煤器與水冷壁管表面氧化膜晶粒更小，晶粒之間結(jié)合更緊密、光滑，可以有效防止流動(dòng)加速腐蝕的發(fā)生。(6)避免了傳統(tǒng)OT處理對(duì)蒸汽氧化皮結(jié)構(gòu)的影響。采取省煤器進(jìn)口溶解氧與pH值協(xié)調(diào)控制后一年檢查，蒸汽氧化皮內(nèi)外層仍較緊密，與AVT (O)處理基本相似，而傳統(tǒng)OT處理后，蒸汽氧化皮內(nèi)外層之間有較多空洞，易剝落，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生爆管。本發(fā)明經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益
以一臺(tái)600MW超臨界直流鍋爐機(jī)組為例，與AVT (O)給水處理相比，本發(fā)明實(shí)施后化學(xué)清洗工程消耗可減少66. 7萬(wàn)元/年；除鹽水耗量可減少19. 2萬(wàn)元/年，化學(xué)品耗量可減少42. 5萬(wàn)元/年，同時(shí)降低系統(tǒng)電耗、熱力系統(tǒng)損耗以及檢修周期延長(zhǎng)后增加發(fā)電量，經(jīng)濟(jì)效益明顯。同時(shí)，因減少?gòu)U液排放、除氧器排氣熱污染及噪聲污染帶來(lái)良好的社會(huì)環(huán)境效益。


圖I給水加氧點(diǎn)示意圖2高壓給水系統(tǒng)氧平衡過(guò)程中水汽Fe含量的變化(I)；
圖3高壓給水系統(tǒng)氧平衡過(guò)程中水汽Fe含量的變化(2)；
圖4高壓給水系統(tǒng)氧平衡過(guò)程中溶解氧的變化；
圖5給水系統(tǒng)氧平衡轉(zhuǎn)化后水汽溶解氧控制；
圖6給水pH與水汽Fe含量變化關(guān)系；
圖7 Fe-H2O系統(tǒng)電位簡(jiǎn)圖8 AVT (O)處理時(shí)水冷壁管表面氧化膜微觀形態(tài)圖9省煤器進(jìn)口溶解氧與pH值協(xié)調(diào)控制時(shí)水冷壁管表面氧化膜微觀形態(tài)圖；圖10 AVT (O)處理一年后蒸汽氧化皮分層結(jié)構(gòu)圖11省煤器進(jìn)口溶解氧與PH值協(xié)調(diào)控制一年后蒸汽氧化皮分層結(jié)構(gòu)圖12傳統(tǒng)OT處理一年后蒸汽氧化皮分層結(jié)構(gòu)圖
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明應(yīng)用做進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)用實(shí)例某電廠600麗超臨界機(jī)組。根據(jù)相關(guān)的國(guó)家和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，超臨界直流機(jī)組的水汽品質(zhì)、受熱面垢量等關(guān)鍵參數(shù)達(dá)到規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)值后方可實(shí)施給水加氧處理。該600MW超臨界直流組投運(yùn)不久即采取AVT(O)給水處理。2010年5月對(duì)機(jī)組進(jìn)行了運(yùn)行評(píng)估，評(píng)估結(jié)果顯示，其水汽品質(zhì)處于良好的水平，省煤器和水冷壁垢量高于給水加氧前需酸洗的限值(200g/m2)，對(duì)鍋爐做了化學(xué)清洗，以滿足給水加氧處理的要求。給水加氧點(diǎn)見(jiàn)圖I所示。I)高壓給水系統(tǒng)的氧平衡過(guò)程
高壓給水系統(tǒng)的加氧點(diǎn)為除氧器出口(見(jiàn)圖1)，該階段的監(jiān)控重點(diǎn)為省煤器進(jìn)出口氧量變化。初期加氧量即控制省煤器進(jìn)口溶解氧低于80 μ g/L，為盡量降低對(duì)蒸汽系統(tǒng)的影響，實(shí)際實(shí)施時(shí)省煤器進(jìn)口溶解氧多數(shù)低于25 μ g/L。如圖4，省煤器進(jìn)口溶解氧在加氧初期一直處于加氧前低位，在給水加氧實(shí)施一周后，省煤器進(jìn)口溶解氧發(fā)生明顯突躍，最高升至80 μ g/L,說(shuō)明在前期加氧進(jìn)程中，加氧點(diǎn)(除氧器出口)至省煤器進(jìn)口的給水系統(tǒng)已經(jīng)完成轉(zhuǎn)化。在適當(dāng)調(diào)低加氧流量之后，省煤器進(jìn)口溶解氧基本能夠穩(wěn)定于10 60 μ g/L。隨著給水系統(tǒng)氧平衡的推進(jìn)，除氧器出口、省煤器進(jìn)口和主蒸汽的Fe含量均有較明顯降低(見(jiàn)圖2 )。在實(shí)施加氧一個(gè)月內(nèi)，此三者Fe含量均降至I. O μ g/L以下，高加疏水和凝結(jié)水Fe含量也有一定程度的降低(見(jiàn)圖3)，給水加氧處理的效果明顯。在省煤器進(jìn)口前給水系統(tǒng)轉(zhuǎn)化完畢后，加氧處理進(jìn)入穩(wěn)定運(yùn)行階段以完成對(duì)后續(xù)高壓給水系統(tǒng)的全部轉(zhuǎn)化。給水加氧穩(wěn)步實(shí)施約兩個(gè)月后，省煤器出口溶解氧發(fā)生突躍(見(jiàn)圖4)，且突躍量與給水加氧量成正比，表明省煤器出口溶解氧與給水加氧量呈現(xiàn)明顯的相關(guān)性，判斷整個(gè)高壓給水系統(tǒng)已經(jīng)完成轉(zhuǎn)化。2)低壓給水系統(tǒng)的氧平衡過(guò)程
高壓給水系統(tǒng)達(dá)到氧平衡后，實(shí)施低壓給水系統(tǒng)的加氧轉(zhuǎn)化。加氧點(diǎn)設(shè)在精處理出口。該階段的監(jiān)測(cè)控制重點(diǎn)為除氧器進(jìn)口溶解氧，并通過(guò)觀察其變化判斷低壓給水系統(tǒng)的氧平衡狀況。實(shí)施凝結(jié)水精處理出口加氧后，由于受凝結(jié)水溶解氧的影響，除氧器進(jìn)口溶解氧含量迅速升高，并與凝結(jié)水加氧量呈現(xiàn)出明顯相關(guān)性，判斷低壓給水系統(tǒng)已經(jīng)處于氧平衡狀態(tài)。3)給水系統(tǒng)氧平衡完成后溶解氧的控制
給水系統(tǒng)氧平衡完成后，控制省煤器進(jìn)口和除氧器進(jìn)口溶解氧分別處于10 40μ g/L和和10 60μ g/L，以維持給水系統(tǒng)的氧平衡狀態(tài)，在此狀態(tài)下，主蒸汽和再熱蒸汽中溶解氧低于10 μ g/L。機(jī)組水汽溶解氧如圖5所示。4)給水pH值的控制
根據(jù)DL/T850. 4-2004，超臨界機(jī)組實(shí)施給水加氧處理后，省煤器進(jìn)口溶解氧控制在30 300 μ g/L,給水pH值控制在8. O 9. O范圍，給水pH值應(yīng)根據(jù)給水加氧處理策略的不同而區(qū)別對(duì)待。在該機(jī)組給水系統(tǒng)弱氧化的條件下，為提高整個(gè)水汽系統(tǒng)的安全裕度，其對(duì)應(yīng)的PH不宜控制得過(guò)低。因此本發(fā)明實(shí)施時(shí)中依據(jù)水汽系統(tǒng)鐵含量變化，特別是處于薄弱環(huán)節(jié)的高加疏水鐵含量變化，對(duì)給水PH進(jìn)行協(xié)調(diào)控制，確保給水及疏水系統(tǒng)在低氧條件下仍處于鈍化區(qū)。給水pH調(diào)整階段水汽監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖6所示。給水pH值由9. 3^9. 4降至9. (T9. 2后，水汽Fe含量無(wú)明顯變化，給水、主蒸汽Fe基本保持在I μ g/L以下，高加疏水和凝結(jié)水Fe含量也未呈上升趨勢(shì)，證明本發(fā)明可以有效抑制水汽系統(tǒng)的腐蝕。圖8為AVT (O)處理時(shí)水冷壁管表面氧化膜微觀形態(tài)圖，晶粒較大、粗糙；圖9為本發(fā)明采用省煤器進(jìn)口溶解氧與PH值協(xié)調(diào)控制時(shí)水冷壁管表面氧化膜微觀形態(tài)圖，晶粒較小、致密。圖10為AVT (O)處理一年后蒸汽氧化皮分層結(jié)構(gòu)圖，內(nèi)外層較緊密；圖11為本發(fā)明省煤器進(jìn)口溶解氧與PH值協(xié)調(diào)控制一年后蒸汽氧化皮分層結(jié)構(gòu)圖，內(nèi)外層較緊密；圖12傳統(tǒng)OT處理一年后蒸汽氧化皮分層結(jié)構(gòu)圖，內(nèi)外層空洞已貫穿成線，易剝落導(dǎo)致爆管。本發(fā)明所述的給水PH值、給水Fe含量的檢測(cè)點(diǎn)均設(shè)在省煤器進(jìn)口處。
權(quán)利要求
1.一種弱氧化處理與PH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，包括其特征在于，包括氧平衡處理和氧平衡后處理兩步，氧平衡后，通過(guò)加氧，控制省煤器進(jìn)口和除氧器進(jìn)口溶解氧分別處于10 40 μ g/L和10 60 μ g/L,以維持給水系統(tǒng)的氧平衡狀態(tài)；同時(shí),依據(jù)水汽系統(tǒng)鐵含量變化，通過(guò)加氨，對(duì)給水PH進(jìn)行協(xié)調(diào)控制，確保給水及疏水系統(tǒng)在低氧條件下仍處于鈍化區(qū)。
2.如權(quán)利要求I所述的弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，其特征在于，氧平衡后，通過(guò)加氧，控制省煤器進(jìn)口和除氧器進(jìn)口溶解氧分別處于10 25 μ g/L和和10 30 μ g/L。
3.如權(quán)利要求I所述的弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，其特征在于，氧平衡后，通過(guò)加氨，對(duì)給水PH在9. (T9. 2之間進(jìn)行調(diào)節(jié)。
4.如權(quán)利要求I所述的弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，其特征在于，根據(jù)處于薄弱環(huán)節(jié)的高加疏水鐵含量變化，對(duì)給水PH進(jìn)行協(xié)調(diào)控制。
5.如權(quán)利要求I所述的弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，其特征在于，所述氧平衡處理，是先進(jìn)行高壓給水系統(tǒng)氧平衡處理，后進(jìn)行低壓給水系統(tǒng)氧平衡處理；高壓給水系統(tǒng)的氧平衡過(guò)程包括加氧轉(zhuǎn)化階段和氧化穩(wěn)定階段高壓給水系統(tǒng)的加氧點(diǎn)設(shè)置在除氧器出口，通過(guò)檢測(cè)省煤器進(jìn)出口溶解氧的變化來(lái)判斷高壓給水系統(tǒng)的氧平衡狀態(tài)，當(dāng)省煤器進(jìn)口溶解氧發(fā)生突躍并與加氧量呈相關(guān)性，并隨加氧量的變化而變化，即認(rèn)為該監(jiān)測(cè)點(diǎn)與加氧點(diǎn)之間的系統(tǒng)已完成加氧轉(zhuǎn)化，此時(shí)適當(dāng)減少加氧量轉(zhuǎn)入氧化穩(wěn)定階段以完成后續(xù)高壓給水系統(tǒng)的加氧轉(zhuǎn)化；當(dāng)省煤器出口溶解氧發(fā)生突躍并與加氧量呈相關(guān)性，并隨加氧量的變化而變化，即認(rèn)為整個(gè)高壓給水系統(tǒng)已經(jīng)處于氧平衡狀態(tài)；低壓給水系統(tǒng)的加氧點(diǎn)設(shè)置在精處理出口，通過(guò)監(jiān)測(cè)除氧器進(jìn)口的溶解氧變化判斷低壓給水系統(tǒng)的氧平衡狀況；當(dāng)除氧器進(jìn)口溶解氧含量迅速升高，并與凝結(jié)水加氧量呈現(xiàn)出明顯相關(guān)性，并隨加氧量的變化而變化，這說(shuō)明低壓給水系統(tǒng)已經(jīng)處于氧平衡狀態(tài)；在整個(gè)氧平衡處理過(guò)程中，通過(guò)加氨，控制給水pH在9. 3 9. 4之間,確保給水及疏水系統(tǒng)處于鈍化區(qū)。
6.如權(quán)利要求5所述的弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，其特征在于，高壓給水系統(tǒng)加氧轉(zhuǎn)化階段省煤器進(jìn)口溶解氧控制在80 μ g/L以下；在氧化穩(wěn)定階段省煤器進(jìn)口溶解氧控制在10 — 60 μ g/L之間。
7.如權(quán)利要求5所述的弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，其特征在于，在氧化穩(wěn)定階段省煤器進(jìn)口溶解氧控制在20 - 30μ g/L。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種弱氧化處理與pH協(xié)調(diào)控制的直流鍋爐給水處理方法，包括氧平衡處理和氧平衡后處理兩步，氧平衡后，通過(guò)加氧，控制省煤器進(jìn)口和除氧器進(jìn)口溶解氧分別處于10～40μg/L和10～60μg/L，以維持給水系統(tǒng)的氧平衡狀態(tài)；同時(shí)，依據(jù)水汽系統(tǒng)鐵含量變化，通過(guò)加氨，對(duì)給水pH進(jìn)行協(xié)調(diào)控制，確保給水及疏水系統(tǒng)在低氧條件下仍處于鈍化區(qū)。本發(fā)明鍋爐壓差穩(wěn)定；水汽系統(tǒng)Fe含量降低；鍋爐、省煤器結(jié)垢速率下降80%以上；與AVT(O)相比，給水pH值降低，凝結(jié)水處理混床周期制水量增加50%以上，其自用水量、再生用酸堿量及再生廢水排放量均大幅減少；省煤器與水冷壁管表面氧化膜晶粒更小，更緊密；避免了傳統(tǒng)OT處理對(duì)蒸汽氧化皮結(jié)構(gòu)的影響。
文檔編號(hào)C02F9/04GK102942269SQ201210497838
公開(kāi)日2013年2月27日 申請(qǐng)日期2012年11月29日 優(yōu)先權(quán)日2012年11月29日
發(fā)明者呂力行, 范海東, 毛曉宇, 劉紹強(qiáng), 連穎穎, 吳長(zhǎng)青 申請(qǐng)人:淮浙煤電有限責(zé)任公司