專利名稱：：液-液萃取的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明一般性地涉及液-液萃取(liquid-liquidextraction),有時(shí)簡稱為"液體萃取(liquidextraction)，，或"溶劑萃取(solventextraction)"。這些可互換的術(shù)語是指在溶質(zhì)在與兩種不混溶的流體(immisciblefluid)之間的接觸或在兩種部分混溶的流體(partially-misciblefluid)之間的接觸之后的分配，以使得它們的緊密接觸(intimatecontact)不產(chǎn)生單一的液相，所述溶質(zhì)或者是希望為產(chǎn)物的可移動的化合物(removablecompound),或者是可移動的液態(tài)雜質(zhì)(removableliquidcontaminant)。更具體地，本發(fā)明涉及液液萃取，其中所述不混溶的或部分混溶的流體之一(標(biāo)稱為"第一液體(firstliquid)，，或可選擇地為"進(jìn)料液體(feedliquid)")是至少部分地被氣體飽和的流體(gas-saturatedfluid)并且具有比另一種流體(標(biāo)稱為"第二液體(secondliquid)，，或可選擇地為"萃取液(extractionliquid)")更低的密度。所述第一液體基本上保持它的氣體飽和水平(gas-saturationlevel)直到與所述第二液體開始接觸，并且優(yōu)選地，所述第一液體直到與所述第二液體開始接觸仍保持它的氣體飽和水平并在開始接觸之后的至少短時(shí)間內(nèi)保持它的氣體飽和水平。第一液體也包含所述溶質(zhì)。本發(fā)明還涉及適用于液體萃取的設(shè)備，其中兩種不混溶或部分混溶的流體之一是引入至所述設(shè)備中時(shí)為至少部分地被氣體飽和的流體，并且具有限定的溶質(zhì)濃度和比另一種流體更低的密度。
背景技術(shù)：
：第一液體和第二液體彼此之間具有足夠的差別，使得當(dāng)兩種液體互相接觸時(shí)，至少部分的溶質(zhì)從第一液體移動至第二液體。所述的部分在規(guī)模(size)上將隨一些因素的不同而不同，這些因素包括接觸時(shí)間、一種液體與另一種液體接觸的表面積和"分配系數(shù)(partitionratio)",所述分配系數(shù)表示了溶質(zhì)在相互接觸的兩種液體之間進(jìn)行轉(zhuǎn)移的熱力學(xué)勢(thermodynamicpotential)。"分配系數(shù)，，通常是指以溶質(zhì)在萃取液中的重量百分?jǐn)?shù)(wt。/。)作為分子與溶質(zhì)在進(jìn)料液體中的wt。/。作為分母的比率，所述重量百分?jǐn)?shù)是兩種流體進(jìn)行接觸并隨后達(dá)到熱力學(xué)平衡的濃度。通常，將在萃取柱(extractioncolumn)的處理區(qū)(treatmentzone)內(nèi)萃取液質(zhì)量流率(massflowrate)對進(jìn)料液體質(zhì)量流率的比率與分配系數(shù)的乘積稱為萃取因數(shù)(extractionfactor,E)。本領(lǐng)域技術(shù)人員意識到，對于液-液萃取，所述萃耳又因數(shù)一定要大于l(greaterthanunity)，以具有足夠的潛力(potential)將高百分率的溶質(zhì)從進(jìn)料液體轉(zhuǎn)移至萃取液。而且，小于1的萃取因數(shù)值表示，能夠從進(jìn)料流體轉(zhuǎn)移至洗滌流體(washfluid)的溶質(zhì)的分?jǐn)?shù)(fraction)受限于洗滌流體的量，并且能夠轉(zhuǎn)移的最大分?jǐn)?shù)近似地等于萃取因數(shù)的數(shù)值。在釆用逆流液相(counterflowingliquidphase)的萃耳又沖主內(nèi)，本領(lǐng)i或4支術(shù)人員通常對萃取過程進(jìn)行明確規(guī)定，使得E落在1.3至10的范圍內(nèi)。對于給定的轉(zhuǎn)移，當(dāng)E在1.3至10的范圍內(nèi)增加時(shí)，在萃取過程中使用的洗滌流體的量增加，并且通?？梢杂^察到的是，本領(lǐng)域技術(shù)人員所稱的理論級凄t(numberoftheoreticalstage)或4專質(zhì)單元(transferunit)凄t的'l"生質(zhì)Pl^氐。除了理想的萃取因數(shù)之外，萃取柱的設(shè)計(jì)必須考慮并克服被稱為傳質(zhì)阻力(mass-transferresistance)或"MTR，，的現(xiàn)象。本領(lǐng)域技術(shù)人員通常用理論級高度(heightofatheoreticalstage)或傳質(zhì)單元高度(heightofatransferunit)來表示MTR。所述高度評價(jià)了在確定所需求的萃取柱高度以進(jìn)行所需的分離時(shí)需要考慮的因素。對于機(jī)械撹動萃取柱(mechanically-agitatedextractioncolumn),影響理論級高度和傳質(zhì)單元高度的因素包括攪動裝置(agitationmechanism)、攪動強(qiáng)度(agitationintensity)、撹動裝置在柱中的位置(locationoftheagitationmechanismwithinthecolumn)禾口通過4主的液體的體積通過量(Volumetricthroughputofliquidsthroughthecolumn)。美國專利4,200,525(Karr)披露了在往復(fù)板萃取柱(reciprocatingplateextractioncolumn)中使用逆流液相進(jìn)行液體萃取的方法。據(jù)Karr教導(dǎo)，在具有多個(gè)板的柱的至少一部分中，板(優(yōu)選為帶孔板(perforatedplate))之間的間距用以下方程式算出la((UD+0.67Uc)25/((Ap)5/3cj3/2)))，對于一套給定的流動條件，可以將該式簡化為la(l/((Ap)5/V/2))。該簡化形式的方程式是由Pratt說和Stevens在文南足["Selection,Design,Pilot-Testing,andScale-upofExtractionEquipment,"第8章,在ScienceandPracticeofLiquid-LiquidExtraction(牛津大學(xué)出版社，1992年)中，第560頁]中所教導(dǎo)。在該式中，T是在萃取柱的不同部分中的相對板間距(rektiveplatespacing),"Ud"是液泛分散相(dispersedphaseatflooding)的超臨界流速(superficialvelocity),"Uc，，是液泛連續(xù)相(continuousphaseatflooding)的超臨界流速，"Ap"是液相之間的密度差，以及"cj"是逆流相之間的界面張力(interfacialtension)。對于給出的相對板間距的計(jì)算而言，只要對方程式中所使用的各值所使用的測量單位制一致(例如，界面張力的單位是達(dá)因/厘米(dynespercentimeter)、密度差的單位是克/毫升(gramspermL)和超臨界液體流速的單位是英尺/秒(footpersecond)),則可以使用任意的測量單位制。Karr'525提供了在具有頂部和底部(atopandabottom)的往復(fù)板萃取柱中使用乙酸異丁酯作為溶劑從水中對苯酚進(jìn)行液-液萃取的實(shí)例。含苯酚的水構(gòu)成了"進(jìn)料液體"并且其密度大于乙酸異丁酯(標(biāo)稱為"洗滌液(washliquid)，，)。Karr'525在其實(shí)施例中教導(dǎo)了，在柱的頂部添加進(jìn)料液體和在柱的底部添加洗滌液。在應(yīng)用了上述方程式的實(shí)施例3中，Karr'525教導(dǎo)了，在靠近引入進(jìn)料液體(在進(jìn)料液體和洗滌液之間的液體密度最大時(shí))處板間距最大以及在靠近引入洗滌液(在進(jìn)料液體和洗滌液之間的液體密度最小時(shí))處板間距最小，間距比率為8比l(頂部板間距或進(jìn)料端板間距對底部板間距或洗滌液端板間距的比率)。在實(shí)施例3中，Karr'525還教導(dǎo)了，與在底部或洗滌液端相比，在頂部或進(jìn)料端的密度差和界面張力均更小。Karr'525中披露的液體均沒有證實(shí)具有氣體飽和水平。用水對含溶解的或分散的氣體的有機(jī)液體進(jìn)行洗滌的嘗試通常導(dǎo)致液泛(flooding)或發(fā)泡(foaming)，所述液泛或發(fā)泡限制液-液萃取器如往復(fù)板萃取柱的生產(chǎn)能力(productivity)。使液泛和發(fā)泡最小化或消除液泛和發(fā)泡的第一種常規(guī)解決方法導(dǎo)致往復(fù)板萃取柱以遠(yuǎn)低于其最大體積流率的容量(capacity)或通過量(throughput)運(yùn)行。第二種常規(guī)解決方法是在開始液-液萃,取之前增加了對該有機(jī)液體進(jìn)行脫氣步驟(degassingstep)的先導(dǎo)步驟(precursorstep)。第三種常規(guī)解決方法是在充足施用的壓力下進(jìn)行液-液分離，以在整個(gè)液-液分離過程中，使溶解或分散的氣體基本上保持在溶液中，并且優(yōu)選為完全保持在溶液中。本發(fā)明避免使用前述的常規(guī)解決方法。同時(shí)，本發(fā)明致力于將生產(chǎn)能力最大化，表現(xiàn)在以比上述第一種常規(guī)解決方法中所使用的高得多的體積通過速率(volumetricthroughputrate),將可移動的產(chǎn)物溶質(zhì)或可移動的雜質(zhì)如NMP從有機(jī)溶劑向洗滌液如水進(jìn)行有效的傳質(zhì)(efficientmasstransfer)。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的第一方面是使用至少兩種逆流液體進(jìn)行液-液分離的方法，每種逆流液體流過豎直排列的處理區(qū)，所述處理區(qū)具有縱軸和底端(bottomend)，將所述底端與頂端(topend)隔開并設(shè)置于頂端下面，所述方法包括a.產(chǎn)生以第一方向經(jīng)過處理區(qū)的進(jìn)料流體組合物的流(flowoffeedfluidcomposition),所述第一方向?yàn)閺牡锥酥另敹?，所述進(jìn)料流體組合物(l)包含第一液體和可移動溶質(zhì)，(2)至少部分地被可分散的氣體所飽和，以及(3)具有第一密度，當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物進(jìn)入所述處理區(qū)時(shí)，所述進(jìn)料流體組述進(jìn)料流體組合物從底端至頂端通過處理區(qū)時(shí)，所述進(jìn)料流體組合物處于不足以將可分散的氣體保持在溶液中的壓力下，并且所述進(jìn)料流體組合物具有第一質(zhì)量流率；以及b.產(chǎn)生以第二方向經(jīng)過處理區(qū)的洗滌流體組合物的流(flowofwashfluidcomposition),所述第二方向?yàn)閺捻敹酥恋锥?，所述洗滌流體組合物包含第二液體，所述第二液體(l)與所述第一液體不混溶或至多部分地混溶，使得它們的緊密接觸不產(chǎn)生單一的液相，以及(2)其密度大于所述第一密度；c.使所述進(jìn)料流體組合物的流和洗滌流體組合物的流進(jìn)行有效接觸(operativecontact),同時(shí)將充足的機(jī)械能給予所述流，以將一種流體組合物作為分散相懸浮在包含另一種流體組合物的連續(xù)流體(continuousfluid)中(或者所述進(jìn)料流體組合物作為分散相而懸浮在含所述洗滌流體組合物的連續(xù)相中，或者所述洗滌流體組合物作為分散相而懸浮在含所述進(jìn)料流體組合物的連續(xù)相中)，由此進(jìn)行分配，所述有效接觸足夠?qū)⒅辽俨糠值目梢苿尤苜|(zhì)從所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)移至所述洗滌流體組合物，從而將所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩陀嘁?raffinateliquid)以及將所述洗滌流體組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩腿∫?extractliquid);d.將所述萃余液從所述處理區(qū)的頂端移除并將所述萃取液從所述處理區(qū)的底端移除。在第一方面的優(yōu)選變化形式(variation)中，所述第二液體也具有第二質(zhì)量流率，所述第二質(zhì)量流率與所述第一質(zhì)量流率聯(lián)合，得到大于l，優(yōu)選為至少1.3,并且更優(yōu)選為1.3至10的萃取因數(shù)。本發(fā)明的第二方面涉及使用往復(fù)板萃取柱在逆流流體組合物之間進(jìn)行液-液分離的方法，所述流體組合物為進(jìn)料流體組合物和洗滌流體組合物，所述進(jìn)料流體組合物包含可移動的溶質(zhì)，具有比所述洗滌流體組合物更低的密度，并且至少部分地被可分散的氣體所飽和，所述柱具有設(shè)置于其中的處理區(qū)，所述處理區(qū)具有底端和頂端，所述底端與頂端隔開，設(shè)置于頂端下面并且與頂端流體相通(fluidcommunication),所述處理區(qū)具有經(jīng)過頂端和底端兩者的縱軸，并且所述處理區(qū)還具有設(shè)置于其中的多個(gè)帶孔板，所述帶孔板安裝在軸(shaft)上，所述軸與所述處理區(qū)縱軸共軸排列并且協(xié)作連4妻至^立于處理區(qū)夕卜部的^主復(fù)馬區(qū)動裝置(reciprocatingdrivemechanism),每個(gè)板具有基本上垂直于所述縱軸的主表面，所述處理區(qū)的底部與進(jìn)料流體組合物的源流體相通、與萃耳又液收集裝置(extractliquidcollectionmeans)流體相通，以及所述處理區(qū)的頂部與洗滌流體組合物的源流體相通、與萃余液收集裝置流體相通，所述方法包括a.引導(dǎo)來自進(jìn)料流體組合物源的進(jìn)料流體組合物的流經(jīng)過所述處理區(qū)，所以所述進(jìn)料流體組合物的流從底端向頂端傳遞，以及引導(dǎo)來自洗滌流體組合物源的洗滌流體組合物的逆向流(counter-currentflow)經(jīng)過處理區(qū)，所以所述洗滌流體組合物的逆向流從頂端向底端傳遞；b.使所述進(jìn)料流體組合物的流和洗滌流體組合物的流進(jìn)行有效接觸，同時(shí)將充足的機(jī)械能給予所述流，以將一種流體組合物作為分散相懸浮在包含另一種流體組合物的連續(xù)流體中(或者所述進(jìn)料流體組合物作為分散相而懸浮在含所述洗滌流體組合物的連續(xù)相中，或者所述洗滌流體組合物作為分散相而懸浮在含所述進(jìn)料流體組合物的連續(xù)相中)，由此進(jìn)行分配，所述有效接觸足夠?qū)⒅辽俨糠值目梢苿尤苜|(zhì)從所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)移至所述洗滌流體組合物，從而將所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩陀嘁阂约皩⑺鱿礈炝黧w組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩腿∫?；以及c.將所述萃余液輸送至所述萃余液收集裝置，以及將所述萃取液輸送至所述萃取液收集裝置。本發(fā)明有效地優(yōu)化了機(jī)械攪動(mechanicalagitation)在萃取柱中的應(yīng)用，所述應(yīng)用又降低了得到理想分離所要求的萃取柱高度或萃取柱直徑以及降低了進(jìn)料速率(feedrate)。在本發(fā)明的第一和第二方面中，所述可移動溶質(zhì)可以包括液態(tài)雜質(zhì)或液態(tài)產(chǎn)物。所述可移動溶質(zhì)是雜質(zhì)還是產(chǎn)物取決于多種因素，諸如移動時(shí)溶質(zhì)的效用等。如遍及本說明書所使用，在本說明書的后段或其它位置中提出的定義具有對它們首次進(jìn)行定義時(shí)所賦予的含義。當(dāng)本申請中陳述范圍時(shí)，例如2至10的范圍，除非另外特定地排除在外，否則將所述范圍的兩端(2和IO)包括在范圍中。"萃余液"是指用過的進(jìn)料流體組合物(spentfeedfluidcomposition)。換句話說，萃余液是指液-液萃取處理之后的進(jìn)料流體組合物。"用過的，，僅指與所述進(jìn)料流體組合物相比，所述萃余液具有更低水平的可移動溶質(zhì)。"萃取液"是指擴(kuò)充的洗滌流體組合物(augmentedwashfluidcomposition)。換句話說，萃取液是指液-液萃取處理之后的洗滌流體組合物。"擴(kuò)充的"僅指與所述洗滌流體組合物相比，所述萃取液具有更高水平的可移動溶質(zhì)。本發(fā)明促進(jìn)在液-液分離過程中有效率地對充滿氣體的(gas-laden)流體或至少部分地被可分散的氣體所飽和的流體進(jìn)行處理，所述液-液分離過程涉及密度比所述充滿氣體的流體更大的洗滌液或洗滌流體。本發(fā)明做到了這一點(diǎn)，同時(shí)不需要在分離過程之前實(shí)施獨(dú)立脫氣步驟。而且，通過完成液體分離之后或至少基本上完成液體分離之后進(jìn)行脫氣步驟，本發(fā)明減輕了在高壓進(jìn)行液-液分離的需要。根據(jù)本發(fā)明的所有方面，當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物穿過處理區(qū)，從底端向頂端移動時(shí)，至少部分的可分散的氣體從溶液逸出。本發(fā)明具有下述的特定功效使用水作為洗滌溶劑或洗滌流體組合物，從進(jìn)料流體組合物(例如包含NMP、醛反應(yīng)產(chǎn)物(aldehydereactionproduct)和溶解的一氧化碳(CO)氣體和氫氣(H2)的氫曱酰化反應(yīng)混合物)對溶劑(例如N-曱基吡咯烷酮(NMP))進(jìn)行萃取。本申請使用的"液泛"是指液-液分離中的不希望事件。液泛涉及兩種逆流流體的液-液分離中的三種現(xiàn)象中的一種或多種。一種現(xiàn)象表現(xiàn)為將一種液相的一部分夾帶至另一種流體的離開流(exitstream)中。第二種現(xiàn)象構(gòu)成相轉(zhuǎn)化(phaseinversion),使得分散相的液滴聚結(jié)形成新的連續(xù)相，所述新的連續(xù)形成了逆向流的障礙。第三種現(xiàn)象涉及一種流體作為分散相在另一種流體中形成了穩(wěn)定的分散體或乳液，使得所述分散相在即將從液-液分離設(shè)備離開之前仍不聚結(jié)。USP4,200,525中表達(dá)的方程式經(jīng)常導(dǎo)致處理區(qū)內(nèi)進(jìn)料流體組合物進(jìn)入處理區(qū)和萃取液離開處理區(qū)的一端的板間距大于處理區(qū)內(nèi)洗滌流體組合物進(jìn)入處理區(qū)和萃余液離開處理區(qū)的一端的板間距，其中所述處理區(qū)設(shè)置于液-液分離設(shè)備如往復(fù)板萃取柱中。所述板間距部分地源于以下觀測結(jié)果處理區(qū)內(nèi)進(jìn)料流體組合物進(jìn)入處理區(qū)的一端的逆向流體之間的界面張力傾向于比處理區(qū)內(nèi)萃余液離開處理區(qū)的一端的逆向流體之間的界面張力低得多。所述觀測結(jié)果可能至少部分地是因?yàn)橐韵碌囊恢掳l(fā)現(xiàn)(concurrentfinding):處理區(qū)內(nèi)進(jìn)料流體組合物進(jìn)入處理區(qū)的一端的可移動溶質(zhì)的濃度最大?？紤]到這一點(diǎn)，上述方程式的應(yīng)用通常得到以下的板間距該板間距在處理區(qū)內(nèi)界面張力最低的一端最大。關(guān)于本發(fā)明使用的往復(fù)板萃取柱，在板堆積(platestack)或多個(gè)板中相鄰板之間的間距優(yōu)選地為1英寸(2.5厘米(cm))至12英寸(30.5cm)，更優(yōu)選為1英寸(2.5cm)至8英寸(20.3cm)。更加優(yōu)選地，所述板間距是變化的，使得在處理區(qū)的萃余液端的板間距最大以及在處理區(qū)的萃取液端的板間距最小。從處理區(qū)萃余液端(也就是處理區(qū)內(nèi)萃余液乂人該端排出且洗滌流體從該端進(jìn)入的那一端)開始至處理區(qū)萃取液端(也就是處理區(qū)內(nèi)萃取液從該端排出且進(jìn)料流體從該端進(jìn)入的那一端)，將處理區(qū)縱向分成5段，特別優(yōu)選的板間距是第一個(gè)1/5的間距為4英寸(10.2cm)至8英寸(20.3cm);第二個(gè)1/5的間距為2英寸(5.1cm)至3英寸(7.6cm);剩余的三個(gè)1/5的間距為1英寸(2'5cm)。當(dāng)彼此隔開的板以充足的攪動強(qiáng)度往復(fù)運(yùn)動時(shí)，所述彼此隔開的板有效地將足夠的機(jī)械能給予進(jìn)料流體組合物和洗滌流體組合物的逆向流，以將一種流體組合物作為分散相懸浮在包含另一種流體組合物的連續(xù)相中，由此進(jìn)行分配。攪動強(qiáng)度將隨著所述流體組合物的性質(zhì)不同而不同，這些性質(zhì)包括界面張力和密度。盡管往復(fù)板萃取柱可以是優(yōu)選的，但是本領(lǐng)域技術(shù)人員意識到，通過使用設(shè)置于處理區(qū)內(nèi)并與縱軸共軸排列的多個(gè)旋轉(zhuǎn)葉輪(rotatingimpeller),可以得到類似的結(jié)果。利用尺寸和形狀一致的旋轉(zhuǎn)葉輪，均以相同速度旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)葉輪之間的間距遵循所述往復(fù)板的間距。換句話說，接近處理區(qū)可選擇地，也可以對葉輪形狀、葉輪直徑或葉輪相對于(或接近于)安裝在處理區(qū)內(nèi)的內(nèi)折流板(internalbaffle)的間距或葉輪相對于(或接近于)安裝在處理區(qū)內(nèi)的內(nèi)盤(internaldisc)的間距中的至少一個(gè)進(jìn)行改變，以沿著處理區(qū)以從處理區(qū)的頂部的較低值至處理區(qū)的底部的較高值改變機(jī)械能的強(qiáng)度。無論是用哪種設(shè)備或裝置給予機(jī)械能，本發(fā)明要求在所述處理區(qū)的頂端比在所述處理區(qū)的底端給予較少機(jī)械能。換句話說，在所述處理區(qū)的底端給予的機(jī)械能比在所述處理區(qū)的頂端給予的機(jī)械能具有更大的強(qiáng)度。優(yōu)選地，遍及所述處理區(qū)的機(jī)械能的強(qiáng)度足以將處理區(qū)任意部分中的液泛最小化，而不足以維持接近于處理區(qū)的頂端位置的發(fā)泡。以下實(shí)施例用于說明本發(fā)明，但不對本發(fā)明范圍構(gòu)成限制。除非另作說明，所有份數(shù)和百分?jǐn)?shù)是基于重量數(shù)。所有溫度的單位為。C。用阿拉伯?dāng)?shù)字標(biāo)明本發(fā)明實(shí)施例(Ex),以及用大寫字母標(biāo)明對比例(CompEx)。除非在本申請中另作說明，"室溫，，和"環(huán)境溫度"標(biāo)稱為25。C。具體實(shí)施例方式實(shí)驗(yàn)設(shè)備在下面詳述的實(shí)施例和對比例中使用可得自KochModularProcessSystems(KPMS)的Karr往復(fù)板中試規(guī)模裝置。所述中試規(guī)模裝置由三個(gè)中空玻璃管狀部分和兩個(gè)中空玻璃潷析部分(decantingsection)組成，所述中空玻璃管狀部分內(nèi)徑(innerdiameter)為2英寸(5.1cm)，所述中空玻璃潷析部分的連才妻端內(nèi)徑(connectingendinnerdiameter)為2英寸(5.1cm),而主內(nèi)徑(predominantinnerdiameter)為4英寸(10'2cm)以及長度為10英寸(25'4cm),對所述潷析部分進(jìn)行布置，使得將一個(gè)潷析部分設(shè)置于長管狀段(longtubularsegment)的任一端，所述長管狀段包含所述三個(gè)中空玻璃管狀部分并且總長度為10英尺(3米)。用內(nèi)徑為2英寸(5.1cm)的聚四氟乙烯(PTFE)墊片(spacer)，將所述玻璃部分連接至其鄰接的玻璃部分(adjoiningglasssection)。每個(gè)PTFE墊片提供兩個(gè)口(port)或通路點(diǎn)(accesspoint)。在實(shí)踐中，每個(gè)墊片的一個(gè)口容納用于溫度測量的J型熱電偶(TypeJthermocouple),每個(gè)墊片的剩下一個(gè)口可用作進(jìn)料口(feedport)。將所述中試規(guī)模裝置調(diào)整為豎直，使得一個(gè)潷析部分用作底部部分(bottomsection)以及另一個(gè)潷析部分用作頂部部分(topsection)。將水源(作為洗滌流體組合物)連接至在所述頂部潷析部分和其相鄰的中空玻璃管狀部分之間的進(jìn)料口，并且將進(jìn)料流體組合物的源連接至在所述底部潷析部分和其相鄰的中空玻璃管狀部分之間的進(jìn)料口。所述長管狀段的內(nèi)體積近似為6.5升。所述中試規(guī)模裝置(長管狀段加兩個(gè)潷析部分)的總的內(nèi)體積近似為IO升。三臺最大泵送能力為1250毫升/分鐘(ml/min)的泵(FluidMetering,Inc.(FMI))使流體能夠轉(zhuǎn)移至所述中試規(guī)模裝置并從中試規(guī)模裝置轉(zhuǎn)移出。一臺FMI泵將洗滌流體組合物從其源(在這種情況下為55加侖(0.21立方米(m3))的鼓桶(drum))轉(zhuǎn)移出。第二臺FMI泵將進(jìn)料流體組合物從其源(在這種情況下為第二個(gè)55加侖(0.21m勺的鼓桶)轉(zhuǎn)移出。第三臺FMI泵將含水流體或萃余液從所述底部部分(bottomsection)計(jì)量供應(yīng)至第三個(gè)55加侖(0.21m"的桶。已洗滌過的進(jìn)料流體或萃取液從所述頂部潷析部分之上的過量溢出口(overfillport)流至第四個(gè)55加侖(0.21m"的桶。排出管(venttube)從所述頂部潷析部分延伸至空的5加侖(0.02m"的斗(bucket)中。不銹鋼或PTFE管用作將所述中試規(guī)模裝置連接至每個(gè)桶或斗的輸送線(transferline)。使用于所述進(jìn)料流體組合物的輸送線通過殼管式熱交換器，以使進(jìn)料流體組合物在進(jìn)入中試規(guī)模裝置之前具有希望的溫度。同樣地，使洗滌流體組合物經(jīng)過殼管式熱交換器，以使洗滌流體組合物在進(jìn)入中試規(guī)模裝置之前具有希望的溫度。多個(gè)含圓形洞(hole)或孑L(aperture)的FTFE板形成往復(fù)板攪動組件或堆禾只(reciprocatingplateagitationassemblyorstack),并且一反間3巨(platetoplatespacing)由PTFE墊片確定。安裝在所述中試規(guī)模裝置之上并連接至所述往復(fù)板攪動組件的馬達(dá)(motor)使所述組件在所述長管狀段中以受控的沖程/分鐘(strokeperminute,SPM)的速率上下移動3/4英寸(1.9cm)沖程。所述進(jìn)料流體組合物是氬甲酰化反應(yīng)(hydroformylationreaction)的反應(yīng)產(chǎn)物混合物，所述氬曱酰化反應(yīng)在CO和H2混合物(摩爾比為l:l)的壓力為400磅/平方英寸(表壓)(psig)(28.6bar)(2.76兆帕(MPa》的條件下進(jìn)行，在接近大氣壓的壓力下用水洗滌，將洗滌前產(chǎn)物混合物中所含的大部分催化劑除去并將NMP含量降低之后，基于總的進(jìn)料流體組合物重量，所述反應(yīng)產(chǎn)物混合物包含6.4重量。/。(wt。/。)的NMP、10ppm均相催化劑(即，每一百萬重量份進(jìn)料流體組合物含10重量份殘余催化劑)(所述均相催化劑由磺化芳族磷雜環(huán)戊二烯(sulfonatedaromaticphosphene)配體與4老(Rh)金屬絡(luò)合而構(gòu)成的)、75至80wt。/o的曱?；蠖箷貂?formylsoymethylesters)(主要由C18(18個(gè)碳原子)的單醛、C,s二醛和C,8三醛組成，它們的相應(yīng)重量比例近似為7:10:1)，以及加上約3%的硬脂酸甲酯、7%的棕櫚酸曱酯、2%的油酸曱酯、3%的亞油酸曱酯和1%的亞麻酸曱酯，以及充分溶解或分散的一氧化碳(CO)氣體和氫氣(H2)，以隨后在大氣壓力或在近似大氣壓的壓力下對所述進(jìn)料流體組合物進(jìn)行處理期間，導(dǎo)致可覺察的脫氣(discemibledegassing)。在使用所述中試規(guī)模裝置進(jìn)行處理之前，將所迷進(jìn)料流體組合物在密封鼓桶(sealeddrum)中儲存一(l)至三(3)天。在對所述中試規(guī)模裝置進(jìn)行操作期間，所述進(jìn)料流體組合物構(gòu)成了連續(xù)相，以及以液滴的形式經(jīng)過所述進(jìn)料流體組合物的洗滌流體組合物用作分散相。所述液滴在液-液界面處的底部部分進(jìn)行聚結(jié)。如果希望的話，可以將所述進(jìn)料流體組合物和洗滌流體組合物的作用進(jìn)行調(diào)換，使得所述進(jìn)料流體組合物變?yōu)榉稚⑾啵约跋礈炝黧w用作連續(xù)相，而不脫離本發(fā)明范圍。分析使用氣相色譜(GC)分析對所述萃取液和萃余液中的NMP含量進(jìn)行測定，以評定萃取性能。GC分析使用1g的萃取液或萃余液樣品，視情況而定，用15ml含二甘醇內(nèi)標(biāo)的異丙醇進(jìn)行稀釋。以質(zhì)量為基礎(chǔ)，使用GC分析結(jié)果確定NMP的分配系數(shù)(K)。向小玻璃瓶(標(biāo)稱尺寸為50mL)添加一定體積的以上鑒定的含NMP的進(jìn)料流體組合物和等體積的水(作為洗滌流體組合物)，直到液體充滿小瓶的約四分之三，然后使用橡皮塞或螺紋帽(threadedcap)將小瓶密封并用手劇烈搖晃10分鐘，使得在兩種組合物之間達(dá)到平衡。停止混合并將混合的組合物分離為兩種澄清液體，分別為萃取液和萃余液。使用萃取液中NMP的重量百分?jǐn)?shù)作為分子和萃余液組合物中NMP的重量百分?jǐn)?shù)作為分母，由此計(jì)算NMP的分配系數(shù)。對于入口進(jìn)料流體溫度為70攝氏度(。C)的中試規(guī)模裝置所處理的上述進(jìn)津+流體組合物，K=14.8。下表1總結(jié)了在70°C時(shí)所述進(jìn)料流體組合物、洗滌流體組合物、萃余液和萃取液的密度或p(單位為克/立方厘米(g/cc))的值和粘度或p(單位為厘泊(cP)和帕斯卡秒(Pascalsecond)(Pa.s))的值。如下測定這些值在使所述進(jìn)料流體組合物和洗滌流體組合物通過所述中試規(guī)模裝置之前，對所述進(jìn)料流體組合物和洗滌流體組合物進(jìn)行取樣，以及在操作所述裝置之后對所述萃余液和萃取液進(jìn)行取樣。對于測量密度和粘度，存在許多標(biāo)準(zhǔn)方法。只要對所有測量使用單一的方法，所有方法應(yīng)該得到一致的相當(dāng)?shù)慕Y(jié)果。已發(fā)表的標(biāo)準(zhǔn)方法包括在以下文獻(xiàn)中所述的方法MeasurementofTransportPropertiesofFluids,Vol.Ill,Wakeham，Nagashima,andSengers,eds.(Blackwell,1991);和Leblanc,Secco，andKostic,"ViscosityMeasurement",Chapter30inMeasurement.Instrumentation,andSensorsHandbook,Webster,ed.(CRC'Press,1999)。i己錄在AmericanSocietyforTestingandMaterials(ASTM)測試D7042-04(2005)中的一種優(yōu)選的方法實(shí)施Stabinger方法(Stabinger'smethods)同時(shí)對粘度和密度進(jìn)行測量。下表1報(bào)告了根據(jù)ASTMD7042-04測量的數(shù)據(jù)。通過使用通常稱為DuNo。y's環(huán)法(DuNoiiy'sringmethod)的方法觀'J量具有代表性組成的液體的表面張力，對在頂部部分中和在底部部分中有機(jī)相(主要為來自進(jìn)料流體組合物的醛)和水相(主要為來自洗滌流體組合物的水)之間的界面表面張力進(jìn)行評定，所述DuNoiiy's環(huán)法如Drelich、Fang和White["EncyclopediaofSurfaceandColloidScience(MarcelDekker,2003),pp.3152-3156中的"MeasurementofInterfacialTensioninFluid-FluidSystems"]所述。該方法通過測量將線環(huán)與液-液界面分開所需的力，得出界面張力值。所述方法要求使用非常潔凈的環(huán)，并且需要在有機(jī)相和水相之間的界面處將所述環(huán)維持在水平取向(horizontalorientation)。使用式c^ficF/(pcose)計(jì)算界面張力，其中cj是界面張力(牛頓/米(N/m)或達(dá)因/厘米(dynes/cm)),F是將所述環(huán)分開所需的力的測量值(牛頓或達(dá)因)，p是所述環(huán)的周長(m或cm),9等于對與所述環(huán)接觸的液體彎液面(liquidmeniscus)所測量的接觸角，以及f是校正因子，所述校正因子通過對所述設(shè)備進(jìn)行校準(zhǔn)來確定。根據(jù)Drelich、Fang和White的教導(dǎo)，典型的f值為0.75至1.05。在頂部部分，所述代表性的進(jìn)料組合物是78wt。/。的曱?；蠖辜柞?主要由C,8單醛、C，s二醛和C,8三醛組成，它們的重量比率為7:10:1)加上3wt。/。的硬脂酸甲酯、7wt。/。的棕櫚酸曱酯、2wt。/。的油酸甲酯、3wt。/。的亞油酸曱酯和1wt。/。的亞麻酸曱酯、催化劑殘余物(由約10ppm的磺化芳族磷雜環(huán)戊二烯和約1ppm的Rh組成)和約6wt%NMP,每個(gè)重量百分?jǐn)?shù)(wt。/。)均基于代表性進(jìn)料組合物的總重量。進(jìn)入的洗滌流體(enteringwashfluid)是清潔水。在底部部分，含水萃取物(aqueousextract)包含約35wt%NMP。萃使用如上所述的DuNotiy's環(huán)法進(jìn)行測量，在長管狀段的頂部(接近于頂部部分)的近似界面張力值是15.3達(dá)因/厘米(1.5xlO"N/m)，以及在長管狀段的長管狀段的頂部流體密度差是0.10g/cm3(100kg/m3),以及在長管狀段的底部流體密度差是0.07g/cm3(70kg/m3)。使用上述USP4,200,525的方程式和所述密度和界面張力數(shù)據(jù)，在長管狀段的頂部的相對板間距的計(jì)算值是1.0，以及在長管狀段的底部的相對板間距的計(jì)算值是3.5,以及1.0的板間距表示歸一化的值(normalizedvalue)。就傳質(zhì)單元高度(heightofatransferunit,HTU)而言，使用下述方程式HTU=[Z(l-E)]/ln[Xin/Xout(l-l/E)+1/E],評定傳質(zhì)性能。在所述方程式中，"ln"表示自然對數(shù),"Z"表示總的板堆積高度(platestackheight),"Xin，，和"Xout，，分別是進(jìn)料流體組合物中的NMP濃度和萃余液中的NMP濃度，以及"E"是萃取因數(shù)。根據(jù)式E-K(S/F)，計(jì)算有代表性的"E"值，其中"K"是如上述測定的分配系數(shù)，"S，，是洗滌流體組合物的質(zhì)量流率，以及"F，，等于進(jìn)料流體組合物的質(zhì)量流率。本領(lǐng)域技術(shù)人員意識到，對于處理區(qū)內(nèi)的每個(gè)位置而言，E的精確計(jì)算結(jié)果可能至少部分地由于K、溶質(zhì)濃度和液體流率的變化而產(chǎn)生一些改變。本領(lǐng)域技術(shù)人員也意識到，當(dāng)在兩個(gè)HTU值之間進(jìn)行比較時(shí)，較小HTU值表示較好的傳質(zhì)性能，因?yàn)檩^小HTU值表明從給定的萃取柱高度得到了更多傳質(zhì)單元。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>對比例A-均勻板間距使用2莢寸(5.1cm)的均勻板-板間距，根據(jù)下表2中列出的條件對所述中試規(guī)模裝置進(jìn)行操作。中試規(guī)模裝置操作條件包括單位為加侖/小時(shí)(gal/hr)(mVhr)的進(jìn)料流體組合物(標(biāo)稱為醛)進(jìn)料速率、單位為gal/hr(m3/hr)的洗滌流體組合物(標(biāo)稱為水)進(jìn)料速率、單位為加侖/小時(shí)/平方英尺(gal/hr/ft、(mVh/m、的體積通過量、洗滌溶劑對進(jìn)料的比率(S/F)(基于重量/重量)、單位為。C的底部溫度(接近于長管狀段的底部)、單位為。C的頂部溫度(接近于長管狀段的頂部)和攪動強(qiáng)度(沖程/分鐘或SPM乘以沖程長度(3/4英寸或1.9cm)。下表3包含在以下方面對傳質(zhì)性能的總結(jié)進(jìn)料流體組合物中NMP的重量百分?jǐn)?shù)(重量％)、萃余液中NMP的重量百分?jǐn)?shù)(重量％)、Xin/Xout、E和HTU。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>沐SPM-英寸表示每分鐘完整的上-下沖程數(shù)乘以單位為英寸的沖程長度。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>04當(dāng)在這些條件下操作中試規(guī)模裝置時(shí)，在長管狀段的頂部附近發(fā)生液泛，但是在長管狀段中的其它部分不發(fā)生液泛。在長管狀段的該部分發(fā)生液泛的可能原因是進(jìn)料流體組合物的脫氣，使得部分或全部溶解的CO氣和Hj氣逸出溶液。本領(lǐng)域技術(shù)人員意識到，在長管狀段的頂部部分的優(yōu)先液泛防止所述裝置以分散相流體的高滯留量(holdup)和底部部分的高液滴群落(droppopulation)運(yùn)行。這表明，表3中給出的通過量和傳質(zhì)性能(HTU)數(shù)據(jù)沒有反映出所述中試規(guī)模裝置的全部性能潛力。實(shí)施例1-循序漸進(jìn)的板間距(GraduatedPlateSpacing)重復(fù)對比例A,但是，從接近于所述長管狀部分(longtubularsection)的頂部的那部分板堆積開始，并且沿著板堆積前進(jìn)，至接近于長管狀部分的底部的那部分，如下改變板-板間距對于接近于長管狀部分的頂部的那部分2英尺(0.61m)的板堆積，間距為4英寸(10.2cm),接下來的2英尺(0.61m)的間距為3英寸(7.6cm)，對于板堆積的剩余部分，間距為2英寸(5.1cm)。下表4總結(jié)了中試規(guī)模裝置操作條件，下表5總結(jié)了在那些裝置操作條件下的傳質(zhì)性能。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>承SPM-英寸表示每分鐘完整的上-下沖程數(shù)乘以單位為英寸的沖程長度。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>循序漸進(jìn)的板間距顯著地降低或有效地消除了長管狀部分的頂部附近的早期液泛(prematureflooding),因此在中試規(guī)模裝置沿著長管狀部分的長度方向上更均勻地發(fā)生液泛之前，能夠?qū)⑼ㄟ^量或攪動強(qiáng)度增加至更高水平。結(jié)果是，與均勻板間距相比，所述循序漸進(jìn)的板間距改善了傳質(zhì)性能。例如，將試驗(yàn)編號2(通過量為778gph/ft、31.7mVh/m、，HTU為4.7英尺/1.43m)與試驗(yàn)編號IO(通過量為744gph/ft2(30.3m3/h/m2),HTU為3.8英尺/1.16m)進(jìn)行對比。再將試驗(yàn)編號l(通過量為440gph/ft2(17.9m3/h/m2),HTU為3.9英尺/1.19m)與試驗(yàn)編號ll(通過量為411gph/ft2(16.7m3/h/m2)，HTU為3.2英尺/0.98m)進(jìn)行對比。當(dāng)通過速率高時(shí)，如在試驗(yàn)3和9中(通過速率分別為1028gph/ft2(41.9mVh/m2)和1153gph/ft2(47.0m3/h/m2)),循序漸進(jìn)的板間距似乎與均勻板間距幾乎相等，差別可能在實(shí)驗(yàn)誤差偏差之內(nèi)。相反地，當(dāng)通過量低時(shí)，如在試驗(yàn)12-15中，對于循序漸進(jìn)的板間距，得到的HTU值低達(dá)1.9ft/0.58m至2.2ft/0.67m，而對于表2中的最低通過量(390gph/ft2)(15.9m3/h/m2)，HTU值則高得多，為3.4ft/1.04m。權(quán)利要求1.一種使用至少兩種逆流液體進(jìn)行液-液分離的方法，所述每種液體流過豎直排列的處理區(qū)，所述處理區(qū)具有縱軸和底端，所述底端與頂端隔開并設(shè)置于頂端下面，所述方法包括a.產(chǎn)生以第一方向經(jīng)過所述處理區(qū)的進(jìn)料流體組合物的流，所述第一方向?yàn)閺乃龅锥酥了鲰敹耍鲞M(jìn)料流體組合物(1)包含第一液體和可移動溶質(zhì)，(2)至少部分地被可分散的氣體所飽和，以及(3)具有第一密度，當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物進(jìn)入所述處理區(qū)時(shí)，所述進(jìn)料流體組合物處于足以將至少部分的所述可分散的氣體保持在溶液中的壓力下，而當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物從所述底端至所述頂端通過所述處理區(qū)時(shí)，所述進(jìn)料流體組合物處于不足以將所述可分散的氣體保持在溶液中的壓力下，并且所述進(jìn)料流體組合物具有第一質(zhì)量流率；以及b.產(chǎn)生以第二方向經(jīng)過所述處理區(qū)的洗滌流體組合物的流，所述第二方向?yàn)閺乃鲰敹酥了龅锥?，所述洗滌流體組合物包含第二液體，所述第二液體(1)與所述第一液體不混溶或至多部分地混溶，使得它們的緊密接觸不產(chǎn)生單一的液相，以及(2)其密度大于所述第一密度；c.使所述進(jìn)料流體組合物的流和所述洗滌流體組合物的流進(jìn)行有效接觸，同時(shí)將充足的機(jī)械能給予所述流，以將一種流體組合物作為分散相懸浮在包含另一種流體組合物的連續(xù)相中，由此進(jìn)行分配，所述有效接觸足夠?qū)⒅辽俨糠值乃隹梢苿尤苜|(zhì)從所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)移至所述洗滌流體組合物，從而將所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩陀嘁阂约皩⑺鱿礈炝黧w組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩腿∫?；d.將所述萃余液從所述處理區(qū)的頂端移除并將所述萃取液從所述處理區(qū)的底端移除。2.如權(quán)利要求1所述的方法，其中所述機(jī)械能在所述處理區(qū)的底端比在所述處理區(qū)的頂端具有更大的強(qiáng)度。3.如權(quán)利要求2所述的方法，其中遍及所述處理區(qū)的所述機(jī)械能的強(qiáng)度足以將所述處理區(qū)任意部分中的液泛最小化，而不足以維持接近于所述處理區(qū)的頂端位置的發(fā)泡。4.如權(quán)利要求1至3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中多個(gè)往復(fù)帶孔板將機(jī)械能給予所述流，將所述帶孔板設(shè)置于所述處理區(qū)內(nèi)并沿著所述縱軸彼間距更大。5.如權(quán)利要求1至3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中多個(gè)旋轉(zhuǎn)葉輪將機(jī)械能給予所述流，將所述旋轉(zhuǎn)葉輪設(shè)置于所述處理區(qū)內(nèi)并沿著所述縱軸彼此隔開，以及接近于所述處理區(qū)的頂部的葉輪間距比所述處理區(qū)的底部的葉輪間距更大。6.如權(quán)利要求1至3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中多個(gè)旋轉(zhuǎn)葉輪將機(jī)械能給予所述流，將所述旋轉(zhuǎn)葉輪沿著所述縱軸彼此隔開，并且對直徑、形狀或與內(nèi)折流板的接近度或與內(nèi)盤的接近度中的至少一種進(jìn)行改變，以值改變所述機(jī)械能強(qiáng)度。7.如權(quán)利要求1至3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物通過所述處理區(qū)，從所述底端向所述頂端移動時(shí)，至少部分的所述可分散的氣體從溶液逸出。8.如權(quán)利要求4所述的方法，其中當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物通過所述處理區(qū)，從所述底端向所述頂端移動時(shí)，至少部分的所述可分散的氣體從溶液逸出。9.如權(quán)利要求5所述的方法，其中當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物通過所述處理區(qū)，從所述底端向所述頂端移動時(shí)，至少部分的所述可分散的氣體從溶液逸出。10.如權(quán)利要求6所述的方法，其中當(dāng)所述進(jìn)料流體組合物通過所述處理區(qū)，從所述底端向所述頂端移動時(shí)，至少部分的所述可分散的氣體從溶液逸出。11.如權(quán)利要求l所述的方法，其中所述可移動溶質(zhì)包括液態(tài)雜質(zhì)。12.如權(quán)利要求l所述的方法，其中所述可移動溶質(zhì)包括液態(tài)產(chǎn)物。13.如權(quán)利要求l所述的方法，其中所述第二液體具有第二質(zhì)量流率，所述第二質(zhì)量流率與所述第一質(zhì)量流率聯(lián)合，得到大于1的萃取因數(shù)。14.一種使用往復(fù)板萃取柱在逆流流體組合物之間進(jìn)行液-液分離的方法，所述流體組合物為進(jìn)料流體組合物和洗滌流體組合物，所述進(jìn)料流體組合物包含可移動溶質(zhì)，具有比所述洗滌流體組合物更低的密度，以及至少部分地被可分散的氣體所飽和，所述柱具有設(shè)置于其中的處理區(qū)，所述處理區(qū)具有底端和頂端，所述底端與頂端隔開，設(shè)置于所述頂端下面并且與所述頂端流體相通，所述處理區(qū)具有經(jīng)過所述頂端和所述底端兩者的縱軸，并且所述處理區(qū)還具有設(shè)置于其中多個(gè)帶孔板，所述帶孔板安裝在軸上，所述軸與所述處理區(qū)縱軸共軸排列并且協(xié)作連接至位于所述處理區(qū)外部的往復(fù)驅(qū)動裝置，每個(gè)所述的板具有基本上垂直于所述縱軸的主表面，所述處理區(qū)的底部與所述進(jìn)料流體組合物的源和萃取液收集裝置流體相通，以及所述處理區(qū)的頂部與所述洗滌流體組合物的源和萃余液收集裝置流體相通，所述方法包4舌a.引導(dǎo)來自所述進(jìn)料流體組合物源的進(jìn)料流體組合物的流經(jīng)過所述處理區(qū)，所以所述進(jìn)料流體組合物的流從所述底端向所述頂端傳遞，以及引導(dǎo)來自所述洗滌流體組合物源的洗滌流體組合物的逆向流經(jīng)過所述處理區(qū)，所以所述洗滌流體組合物的逆向流從所述頂端向所述底端傳遞；b.使所述進(jìn)料流體組合物的流和所述洗滌流體組合物的流進(jìn)行有效接觸，同時(shí)將充足的機(jī)械能給予所述流，以將一種流體組合物作為分散相于包含另一種流體組合物的連續(xù)相中進(jìn)行分配，所述有效接觸足夠?qū)⒅辽俨糠值乃隹梢苿尤苜|(zhì)從所述進(jìn)料流體組合物轉(zhuǎn)移至所述洗滌流體組合物，從而將所述進(jìn)料流體組合轉(zhuǎn)變?yōu)檩陀嘁阂约皩⑺鱿礈炝黧w組合物轉(zhuǎn)變?yōu)檩腿∫?；以及c.將所述萃余液輸送至所述萃余液收集裝置，以及將所述萃取液輸送至所述萃取液收集裝置。全文摘要本發(fā)明披露了一種液-液萃取方法，所述液-液萃取方法使用逆流液相，尤其是與往復(fù)板萃取柱聯(lián)用的逆流液相，其中一種液相比其它液相具有更低的密度，并且至少部分地被可分散的氣體所飽和，與板間距一致相比，當(dāng)板間距不一致時(shí)需要更少的板堆積高度或更小的柱直徑，并且與接近于具有更低密度的液相的進(jìn)料端相比，所述不均勻板間距在接近于萃余液排放端包括更大的板間距。文檔編號B01D11/04GK101528315SQ200780038856公開日2009年9月9日申請日期2007年7月26日優(yōu)先權(quán)日2006年8月17日發(fā)明者約翰·J·安德森,蒂莫西·C·弗蘭克申請人:陶氏環(huán)球技術(shù)公司