選約40(TC到約465°C的溫度范 圍中進(jìn)行。優(yōu)選地，所述裂化步驟在從約大氣壓力到約4500kPa，更優(yōu)選從約lOOOWa到約 4000Wa的壓力范圍中進(jìn)行。優(yōu)選地，所述裂化步驟具有從約0.比1到約lOh1，更優(yōu)選從約 0.5hi到約化1的液時(shí)空速（"LHSV")。優(yōu)選地，所述裂化步驟在至少一個(gè)熱裂化裝置或 至少一個(gè)催化蒸汽裂化裝置中進(jìn)行。
[0054] 在任意上述實(shí)施方式中，所述方法進(jìn)一步包括至少一個(gè)混合步驟，其中所述至少 一個(gè)混合步驟選自本領(lǐng)域普通技術(shù)人員所已知的郝些。在又一個(gè)進(jìn)一步優(yōu)選的實(shí)施方式 中，所述至少一個(gè)混合步驟包括超聲（sonic)混合。
[0055] 在一個(gè)實(shí)施方式中，高效裂化反應(yīng)室（肥巧是裂化反應(yīng)鼓，其中提供充分保留時(shí) 間W將加熱的重質(zhì)殘余物傭分流（進(jìn)料）裂化至期望的轉(zhuǎn)化率，同時(shí)提高對更有價(jià)值的傭 出物產(chǎn)物的選擇性，并從升級油中減少漸青質(zhì)含量。在經(jīng)過進(jìn)料加熱器處理后，熱的重質(zhì)殘 余物傭分流被優(yōu)選通過鄰近鼓頂部的分配器引入到肥S中，并且熱的重質(zhì)殘余物傭分流向 下流至鼓的下段W進(jìn)一步裂化。肥S反應(yīng)段優(yōu)選允許活塞式流動。在一個(gè)實(shí)施方式中，肥S 反應(yīng)段包括導(dǎo)致活塞式流動，優(yōu)選避免反混和旁通的巧盤。送些巧盤優(yōu)選穿孔篩盤，但是也 可W使用本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的其他類型的巧盤，例如但不限于，散布盤（shedtray),無 規(guī)（例如貝爾度erl)鞍環(huán)或拉西（Raschig)環(huán)）或規(guī)整填料。巧盤數(shù)或填料高度是期望 轉(zhuǎn)化率的函數(shù)。由于正在反應(yīng)的熱重質(zhì)殘余物傭分進(jìn)行增加的保留時(shí)間，輕質(zhì)姪傭分的轉(zhuǎn) 化率也上升。優(yōu)選進(jìn)料的0. 01到0.lOw/w的蒸汽優(yōu)選通過鄰近鼓底部、更優(yōu)選位于底部巧 盤W下的分配器被引入到、優(yōu)選被注入到鼓中，向上流動并逆流至正在反應(yīng)的重質(zhì)殘余物 傭分。為避免反應(yīng)停止和/或在肥S內(nèi)部起泡，注入的蒸汽優(yōu)選過熱至與正在反應(yīng)的熱的 重質(zhì)殘余物傭分相同或更高的溫度。注入的蒸汽進(jìn)一步降低存在的姪的分壓，促進(jìn)較輕的 姪傭分從正在反應(yīng)的熱的重質(zhì)殘余物傭分分離，優(yōu)選快速分離，幫助從底部重質(zhì)裂化流回 收送些輕質(zhì)姪傭分。注入的蒸汽的另一個(gè)優(yōu)勢是減少輕質(zhì)傭出物傭分暴露于裂化條件的保 留時(shí)間。
[0056] 當(dāng)例如在催化蒸汽裂化器中使用催化劑時(shí)，蒸汽也與飽和帰姪反應(yīng)，降低頂部輕 質(zhì)裂化流中的帰姪含量。獲自反應(yīng)的輕質(zhì)姪與蒸汽向上流動，在肥S頂部作為頂部輕質(zhì)裂 化流離開，而重的未轉(zhuǎn)化姪向下流動，產(chǎn)生底部重質(zhì)裂化流，并被送至進(jìn)一步的處理。
[0057] 優(yōu)選地，處理所述至少一個(gè)傭出物姪傭分W減少帰姪和二帰姪W及任選的雜原 子，其中所述處理包括加氨處理或帰姪-芳族化合物烷基化。優(yōu)選地，所述帰姪-芳族化合 物烷基化進(jìn)一步包括將進(jìn)料材料與至少一種催化劑接觸。優(yōu)選地，所述帰姪-芳族化合物 烷基化在從約5(TC到約35(TC，更優(yōu)選從約15(TC到約32(TC的溫度下進(jìn)行。優(yōu)選地，所述帰 姪-芳族化合物烷基化在從約大氣壓力到約SOOOkPa的壓力下進(jìn)行，更優(yōu)選所述壓力從約 2000Wa到約5000kPa，最優(yōu)選所述壓力比待處理的傭出物姪傭分的蒸汽壓高約10%。優(yōu)選 地，所述帰姪-芳族化合物烷基化W從約0.比1到約20h1，更優(yōu)選從約0.化1到約化1的 重時(shí)空速（"W服V")進(jìn)行。
[0058] 優(yōu)選地，所述至少一種催化劑是酸催化劑。優(yōu)選地，所述至少一種酸催化劑是非均 相催化劑。在一個(gè)實(shí)施方式中，所述非均相催化劑選自無定形二氧化娃-氧化鉛，結(jié)構(gòu)化二 氧化娃-氧化鉛分子篩，MCM-41，晶體二氧化娃-氧化鉛沸石，MWW、BEA、M0R、MFI和FAU族 沸石，固體磯酸（SPA)，鉛磯酸鹽和娃鉛磯酸鹽，族沸石，雜多酸，酸性樹脂，酸化金屬及 其混合物。對非均相催化劑的偏好促進(jìn)方法液體和催化劑的分離。根據(jù)本發(fā)明，應(yīng)選擇所 述至少一種酸催化劑使得它具有足夠的酸強(qiáng)度來催化帰姪-芳族化合物烷基化反應(yīng)，W及 酸強(qiáng)度分布來保持足夠的活性與可含有堿性化合物的進(jìn)料接觸。應(yīng)進(jìn)一步選擇所述至少一 種酸催化劑使得大分子可到達(dá)酸位點(diǎn)，大分子是傭出物姪傭分的特點(diǎn)。應(yīng)組合選擇運(yùn)行溫 度與催化劑酸強(qiáng)度分布W獲得最高的帰姪-芳族化合物烷基化活性與最小的由進(jìn)料中的 強(qiáng)吸附性或堿性化合物造成的催化劑抑制之間的最好的平衡。
[0059] 在又一個(gè)實(shí)施方式中，本發(fā)明進(jìn)一步包括至少一個(gè)超臨界鏈焼溶劑回收步驟。優(yōu) 選地，所述步驟在比待回收的所述鏈焼溶劑的臨界溫度更高的溫度下進(jìn)行，更優(yōu)選地所述 步驟在比所述鏈焼溶劑的臨界溫度高約2(TC到約5(TC的溫度下進(jìn)行。優(yōu)選地，所述步驟在 比待回收的所述鏈焼溶劑的臨界壓力更高的壓力下，更優(yōu)選在比所述鏈焼溶劑臨界壓力高 約10 %到約20 %的壓力下進(jìn)行。
[0060] 附圖簡沐
[0061] 圖1描述了在現(xiàn)場升級設(shè)施中在優(yōu)選實(shí)施方式中的本發(fā)明。
[0062] 圖2描述了增加超臨界鏈焼溶劑回收步驟的圖1的系統(tǒng)。
[0063] 圖3描述了增加裂化步驟和帰姪處理步驟的圖1的系統(tǒng)。
[0064] 圖4描述了增加超臨界鏈焼溶劑回收步驟的圖3的系統(tǒng)。
[0065] 圖5描述了將裂化反應(yīng)室替換為高效裂化反應(yīng)室的圖3的系統(tǒng)。
[0066] 圖6描述了增加超臨界鏈焼溶劑回收步驟的圖5的系統(tǒng)。
[0067] 優(yōu)洗連施方式詳沐
[0068] 現(xiàn)參考圖1，進(jìn)一步包含氣體、漸青質(zhì)、水和礦物固體的重油進(jìn)料流10進(jìn)料至分離 器20,將進(jìn)料流10分離為氣體流30,重油、漸青質(zhì)、水和礦物固體流40W及水流50。氣體 流30被送到進(jìn)一步的處理。水流50被送到處理。重油、漸青質(zhì)、水和礦物固體流40與鏈 焼溶劑60混合，形成重油、漸青質(zhì)、水、礦物固體和鏈焼溶劑流70并被引入到混合器80?；?合器80的出口，降粘流90與另外的鏈焼溶劑100W及來自二級分離器340的含有脫漸青 油及鏈焼溶劑的再循環(huán)溢流流（overflowstream)110合并，產(chǎn)生重油、漸青質(zhì)、水、礦物固 體、鏈焼溶劑和脫漸青油流120。流120被引入到混合器130,產(chǎn)生混合的重油、漸青質(zhì)、水、 礦物固體、鏈焼溶劑和脫漸青油流140。流140進(jìn)料至初級分離器150,產(chǎn)生溢流脫漸青油 和鏈焼溶劑流160,W及底流漸青質(zhì)、水、礦物固體、殘余重油和殘余鏈焼溶劑流170。任選 地，初級分離器150包括鄰近溢流脫漸青油和鏈焼溶劑流160的出口的局部加熱器（未示 出），產(chǎn)生局部溫度上升，產(chǎn)生進(jìn)一步漸青質(zhì)減少的溢流脫漸青油和鏈焼溶劑流160。
[0069] 來自初級分離器150的溢流脫漸青油和鏈焼溶劑流160通過控制閥445減壓并進(jìn) 料至加熱器180,然后進(jìn)料至分傭器190。蒸汽流200也被引入到分傭器190中。分傭產(chǎn)生 頂部鏈焼溶劑、水流210和底部脫漸青油流220。頂部鏈焼溶劑、水流210在回流鼓230中 處理，W產(chǎn)生水流235和鏈焼溶劑流240。水流235被送到進(jìn)一步的處理。鏈焼溶劑流240 被分流為鏈焼溶劑流250和鏈焼溶劑流260。鏈焼溶劑流250與脫漸青油220混合，產(chǎn)生升 級油流270。鏈焼溶劑流260與補(bǔ)充鏈焼溶劑280及另外回收的鏈焼溶劑410 (獲自分傭器 370)合并，W形成鏈焼溶劑流290。
[0070] 底流漸青質(zhì)、水、礦物固體、殘余重油和殘余鏈焼溶劑流170與鏈焼溶劑流300合 并，產(chǎn)生漸青質(zhì)、水、礦物固體、殘余重油、殘余鏈焼溶劑和另外的鏈焼溶劑流310,其被引入 到混合器320中，產(chǎn)生混合的漸青質(zhì)、水、礦物固體、殘余重油、殘余鏈焼溶劑和另外的鏈焼 溶劑流330。流330進(jìn)料至二級分離器340,產(chǎn)生溢流脫漸青油和鏈焼溶劑流110W及底流 漸青質(zhì)、水、礦物固體、殘余重油和殘余鏈焼溶劑流350。
[0071] 底流流350通過控制閥355減壓并與流360混合并被引入到分傭器370中，產(chǎn)生頂 部鏈焼溶劑水流380和底部漸青質(zhì)、水、礦物固體、殘余重油、殘余鏈焼溶劑流390。流390 被送到進(jìn)一步的處理。鏈焼溶劑水流380在回流鼓400中處理，產(chǎn)生鏈焼溶劑流410和水 流405。水流405被送到進(jìn)一步的處理。流410與另外回收的鏈焼溶劑流260W及補(bǔ)充鏈 焼溶劑流280合并，產(chǎn)生鏈焼溶劑流290。鏈焼溶劑流290被分流為鏈焼溶劑流60、100和 300。
[0072] 現(xiàn)參考圖2,方法與圖1方法類似，但在初級分離器150與加熱器180之間增加超 臨界鏈焼溶劑回收步驟。超臨界鏈焼溶劑回收步驟是鏈焼溶劑回收的能量有效模式，產(chǎn)生 鏈焼溶劑減少的流進(jìn)入分傭器190中。來自初級分離器150的溢流流160經(jīng)加熱器425加 熱，并進(jìn)料到超臨界鏈焼溶劑回收裝置430,產(chǎn)生鏈焼溶劑流440和脫