本發(fā)明涉及一種用于設(shè)置有凈化排氣中的氮氧化物(nox)的排氣控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的控制設(shè)備及其控制方法。

背景技術(shù)：

作為用于控制以比理論空燃比稀的空燃比工作的內(nèi)燃機(jī)中的nox排放的裝置，已知凈化nox的排氣控制裝置。作為凈化nox的排氣控制裝置，已知nox吸藏還原型催化劑和選擇性催化還原型催化劑。nox吸藏還原型催化劑可以在具有過(guò)剩氧的稀氣氛(atmosphere)下吸藏排氣中的nox，并且在從外部提供還原劑時(shí)釋放所吸藏的nox。另外，nox吸藏還原型催化劑可以使nox與還原劑之間產(chǎn)生反應(yīng)以將nox還原成氮?dú)?n2)。選擇性催化還原型催化劑具有吸附氨(nh3)的功能，并且利用該nh3，選擇性催化還原型催化劑可以選擇性地還原排氣中的nox。

公開(kāi)號(hào)為2011-149360的日本專利申請(qǐng)(jp2011-149360a)公開(kāi)了這樣的配置：其中，選擇性催化還原型催化劑被設(shè)置在nox吸藏還原型催化劑的下游。根據(jù)該配置，已在通過(guò)nox吸藏還原型催化劑還原nox的期間形成的nh3能夠被選擇性催化還原型催化劑吸附。另外，通過(guò)使用該nh3，可以通過(guò)選擇性催化還原型催化劑選擇性地還原未被nox吸藏還原型催化劑吸附的nox或者從nox吸藏還原型催化劑中泄出的nox。

在通過(guò)使用選擇性催化還原型催化劑凈化nox的排氣控制裝置的情況下，將需要加入尿素等以使選擇性催化還原型催化劑吸附nh3。另一方面，在通過(guò)使用nox吸藏還原型催化劑或者通過(guò)nox吸藏還原型催化劑和選擇性催化還原型催化劑的組合凈化nox的排氣控制裝置的情況下，在內(nèi)燃機(jī)的稀燃燒工作期間產(chǎn)生的nox可以被吸藏在排氣控制裝置內(nèi)。在這種情況下，通過(guò)從排氣流的上游側(cè)提供還原劑，可以通過(guò)將nox還原成n2來(lái)凈化被吸藏在該裝置內(nèi)的nox。換言之，不需要諸如添加尿素等的特殊手段。還原劑向排氣控制裝置的提供是通過(guò)執(zhí)行所謂的濃峰控制(richspikecontrol)而實(shí)現(xiàn)的，該控制是被執(zhí)行以通過(guò)增加每個(gè)循環(huán)的燃料噴射量而暫時(shí)將缸內(nèi)空燃比更改為理論空燃比或者比理論空燃比濃的空燃比的處理。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

然而，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的工作范圍，在某些情況下，濃峰控制可能無(wú)法有效地起作用。這樣的工作范圍的具體例子是高轉(zhuǎn)矩范圍。在高轉(zhuǎn)矩范圍內(nèi)，進(jìn)氣閥的氣門正時(shí)(valvetiming)被提前以提高進(jìn)氣效率。此外，隨著進(jìn)氣閥的氣門正時(shí)被提前，進(jìn)氣閥與排氣閥之間的氣門重疊量增大。高轉(zhuǎn)矩范圍中的氣門重疊可能導(dǎo)致空氣從進(jìn)氣口流到排氣口(所謂的掃氣(scavenging))。特別地，在渦輪增壓引擎中，當(dāng)通過(guò)渦輪增壓而升高進(jìn)氣壓力時(shí)，掃氣的發(fā)生變得顯著。

當(dāng)發(fā)生掃氣時(shí)，具有高氧濃度的空氣流到排氣控制裝置。結(jié)果，在氧與由濃峰控制產(chǎn)生的還原劑之間發(fā)生反應(yīng)，并且該反應(yīng)阻礙了還原劑對(duì)nox的還原。具體地，在通過(guò)使用nox吸藏還原型催化劑凈化nox的排氣控制裝置的情況下，還原nox所需要的烴(hc)和一氧化碳(co)被氧所氧化。在通過(guò)nox吸藏還原型催化劑和選擇性催化還原型催化劑的組合凈化nox的排氣控制裝置的情況下，形成nh3所需要的no和co被氧所氧化。結(jié)果，排氣控制裝置的nox凈化效率降低，這有時(shí)可能導(dǎo)致nox被排放到大氣中。

本發(fā)明提供一種用于內(nèi)燃機(jī)的控制設(shè)備，其可以通過(guò)維持濃峰控制的有效性而防止nox凈化效率的降低。

本發(fā)明的第一方面涉及一種用于內(nèi)燃機(jī)的控制設(shè)備，所述內(nèi)燃機(jī)包括排氣控制裝置、排氣口、進(jìn)氣口、排氣閥和進(jìn)氣閥，所述排氣控制裝置被配置為在與理論空燃比下的氣氛相比具有過(guò)剩氧的稀氣氛下吸藏排氣中的nox，并且所述排氣控制裝置被配置為使nox直接或間接地與從排氣流的上游側(cè)提供的還原劑發(fā)生反應(yīng)以還原nox，所述控制設(shè)備包括電子控制單元，所述電子控制單元被配置為：(i)執(zhí)行濃峰控制，所述濃峰控制是被執(zhí)行以暫時(shí)將缸內(nèi)空燃比從比所述理論空燃比稀的空燃比更改為所述理論空燃比或者比所述理論空燃比濃的空燃比的控制；以及(ii)在所述進(jìn)氣口的壓力變得高于所述排氣口的壓力的工作范圍內(nèi)，改變所述進(jìn)氣閥和所述排氣閥的重疊量，以使得在所述濃峰控制的非執(zhí)行期間的所述重疊量少于在所述濃峰控制的執(zhí)行期間的所述重疊量。具有過(guò)剩氧的稀氣氛是指比通過(guò)燃燒具有理論空燃比的空氣燃料混合物而獲得的排氣中的氧濃度高的氧濃度的氣氛。使還原劑直接與nox發(fā)生反應(yīng)表示發(fā)生以還原劑和nox作為反應(yīng)物的化學(xué)反應(yīng)。使還原劑間接地與nox發(fā)生反應(yīng)表示發(fā)生以nox和通過(guò)還原劑與另一物質(zhì)之間的反應(yīng)而形成的另一產(chǎn)物作為反應(yīng)物的化學(xué)反應(yīng)。

濃峰控制是這樣的處理：當(dāng)內(nèi)燃機(jī)在缸內(nèi)空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比的情況下工作時(shí)，該處理被執(zhí)行以通過(guò)增加每個(gè)循環(huán)的燃料噴射量而暫時(shí)將缸內(nèi)空燃比更改為理論空燃比或者比理論空燃比濃的空燃比。濃峰控制執(zhí)行裝置被配置為根據(jù)預(yù)定的執(zhí)行規(guī)則執(zhí)行該處理。氣門正時(shí)控制裝置被配置為當(dāng)在進(jìn)氣口的壓力變得高于排氣口的壓力的工作范圍內(nèi)，即，在其中可能發(fā)生掃氣的工作范圍內(nèi)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，與濃峰控制的非執(zhí)行期間相比，減少進(jìn)氣閥與排氣閥的重疊量。

通過(guò)減少進(jìn)氣閥與排氣閥之間的重疊量，可以減少通過(guò)掃氣從進(jìn)氣口流到排氣口的空氣量(下文中稱為掃氣量)。通過(guò)在濃峰控制的執(zhí)行期間減少掃氣量，減少了氧與由濃峰控制產(chǎn)生的還原劑之間的反應(yīng)。同時(shí)，可以促進(jìn)還原劑與nox之間的直接或間接反應(yīng)。

在所述控制設(shè)備中，所述電子控制單元可以被配置為在所述排氣口的壓力變得高于所述進(jìn)氣口的壓力的工作范圍內(nèi)，維持所述重疊量，以使得在所述濃峰控制的執(zhí)行期間的所述重疊量與在所述濃峰控制的非執(zhí)行期間的所述重疊量相同。根據(jù)該配置，用于改變進(jìn)氣閥與排氣閥之間的重疊量的操作被限制于可能發(fā)生掃氣的工作范圍。因此，可以防止由于重疊量的變化而引起的燃燒穩(wěn)定性的降低。

在所述控制設(shè)備中，所述電子控制單元可以被配置為改變?cè)谒鰸夥蹇刂频膱?zhí)行期間的所述重疊量，以使得在所述進(jìn)氣口的壓力變得高于所述排氣口的壓力的工作范圍內(nèi)的所述重疊量大于在所述排氣口的壓力變得高于所述進(jìn)氣口的壓力的工作范圍內(nèi)的所述重疊量。根據(jù)該配置，在可能發(fā)生掃氣的工作范圍內(nèi)，增加重疊量可以清除(scavenge)殘留的排氣，并且提高新鮮空氣的填充效率。另外，在不發(fā)生掃氣的工作范圍內(nèi)，可以通過(guò)減少重疊量而減少內(nèi)部egr量，并且可以通過(guò)增加氣缸氣體中的新鮮填充的空氣的比率而推高稀燃燒操作的燃燒極限。

在所述控制設(shè)備中，所述電子控制單元可以被配置為根據(jù)所述進(jìn)氣閥的氣門正時(shí)的提前來(lái)增加所述重疊量，以及所述電子控制單元可以被配置為根據(jù)所述進(jìn)氣閥的所述氣門正時(shí)的延遲來(lái)減少所述重疊量。根據(jù)該配置，當(dāng)在可能發(fā)生掃氣的工作范圍內(nèi)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，除了減少重疊量之外，進(jìn)氣閥的氣門正時(shí)也被延遲。延遲進(jìn)氣閥的氣門正時(shí)可以在不通過(guò)節(jié)流閥的節(jié)流來(lái)降低進(jìn)氣口的壓力的情況下降低新鮮空氣的填充效率。由此，根據(jù)該配置，當(dāng)濃峰控制被終止而再次返回到稀燃燒工作時(shí)，可以容易地提高新鮮空氣的填充效率。

在所述控制設(shè)備中，所述排氣控制裝置可以包括nox吸藏還原型催化劑。所述nox吸藏還原型催化劑可以被配置為在具有過(guò)剩氧的所述稀氣氛下吸藏所述排氣中的nox。所述排氣控制裝置可以被配置為使從所述nox吸藏還原型催化劑的所述排氣流的上游側(cè)提供的所述還原劑與被吸藏在所述nox吸藏還原型催化劑上的nox發(fā)生反應(yīng)以將nox還原成n2。根據(jù)該配置，從排氣流的上游側(cè)提供的還原劑可以直接與nox發(fā)生反應(yīng)而還原nox。

在所述控制設(shè)備中，所述排氣控制裝置可以包括nox吸藏還原型催化劑和選擇性催化還原型催化劑，所述選擇性催化還原型催化劑可以被設(shè)置在所述nox吸藏還原型催化劑的下游。根據(jù)該配置，排氣控制裝置在具有過(guò)剩氧的稀氣氛下將排氣中的nox吸藏在nox吸藏還原型催化劑中，并且使從排氣流的上游側(cè)提供的還原劑與被吸藏在nox吸藏還原型催化劑中的nox發(fā)生反應(yīng)而將nox還原成nh3。于是，排氣中的nh3被選擇性催化還原型催化劑吸附，并且從nox吸藏還原型催化劑中釋放的nox與由選擇性催化還原型催化劑吸附的nh3發(fā)生反應(yīng)而將nox還原成n2。因此，從排氣流的上游側(cè)提供的還原劑能夠與nox間接地發(fā)生反應(yīng)而還原nox。

本發(fā)明的第二方面涉及一種內(nèi)燃機(jī)的控制方法。所述內(nèi)燃機(jī)包括排氣控制裝置、排氣口、進(jìn)氣口、排氣閥和進(jìn)氣閥，所述排氣控制裝置被配置為在與理論空燃比下的氣氛相比具有過(guò)剩氧的稀氣氛下吸藏排氣中的nox，并且所述排氣控制裝置被配置為使nox直接或間接地與從排氣流的上游側(cè)提供的還原劑發(fā)生反應(yīng)以還原nox。所述控制方法包括：執(zhí)行濃峰控制以暫時(shí)將缸內(nèi)空燃比從比所述理論空燃比稀的空燃比更改為所述理論空燃比或者比所述理論空燃比濃的空燃比；以及在所述進(jìn)氣口的壓力變得高于所述排氣口的壓力的工作范圍內(nèi)，改變所述進(jìn)氣閥和所述排氣閥的重疊量，以使得在所述濃峰控制的非執(zhí)行期間的所述重疊量少于在所述濃峰控制的執(zhí)行期間的所述重疊量。

根據(jù)上述控制單元，在進(jìn)氣口的壓力變得高于排氣口的壓力的工作范圍內(nèi)，在濃峰控制的執(zhí)行期間，進(jìn)氣閥與排氣閥之間的重疊量減少。因此，可以減少在濃峰控制的執(zhí)行期間的掃氣量。結(jié)果，氧與由濃峰控制產(chǎn)生的還原劑之間的反應(yīng)減少。同時(shí)，可以促進(jìn)還原劑與nox之間的直接或間接反應(yīng)，從而防止nox凈化效率的降低。

附圖說(shuō)明

下面將參考附圖描述本發(fā)明的示例性實(shí)施例的特征、優(yōu)點(diǎn)以及技術(shù)和工業(yè)意義，在所述附圖中，相同的參考標(biāo)號(hào)表示相同的元件，其中：

圖1是示例出根據(jù)第一實(shí)施例的系統(tǒng)配置的圖；

圖2是總結(jié)根據(jù)第一實(shí)施例的氣門正時(shí)控制的概要的圖表；

圖3是示例出根據(jù)第一實(shí)施例的氣門正時(shí)控制的流程的流程圖；

圖4是說(shuō)明根據(jù)第一實(shí)施例的在掃氣范圍內(nèi)的氣門正時(shí)控制及其效果的時(shí)間圖；以及

圖5是示例出根據(jù)第二實(shí)施例的系統(tǒng)配置的圖。

具體實(shí)施方式

在下文中，將參考附圖描述第一實(shí)施例。

圖1是示例出根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施例的系統(tǒng)配置的圖。根據(jù)該實(shí)施例的系統(tǒng)包括被配備在車輛中作為動(dòng)力單元的內(nèi)燃機(jī)(在下文中，簡(jiǎn)稱為引擎)2。將不特別限制引擎2具有的氣缸數(shù)和氣缸的排列。

引擎2包括氣缸體4，其具有被設(shè)置在其中的活塞12和氣缸蓋3。由氣缸蓋3和活塞12限定的空間形成燃燒室5。引擎2是火花點(diǎn)火式引擎，并且包括點(diǎn)火裝置的火花塞18，火花塞18被附接到氣缸蓋3以使得火花塞18從燃燒室5的頂部突出。在氣缸蓋3中形成的進(jìn)氣口6和排氣口8分別對(duì)燃燒室5開(kāi)口。燃燒室5和進(jìn)氣口6的連通狀態(tài)由設(shè)置在氣缸蓋3中的進(jìn)氣閥14控制。燃燒室5和排氣口8的連通狀態(tài)由設(shè)置在氣缸蓋3中的排氣閥16控制。將燃料直接噴射到燃燒室5中的缸內(nèi)噴射閥22和將燃料噴射到進(jìn)氣口6的進(jìn)氣口噴射閥20被附接到氣缸蓋3。

在所示例的配置中，引擎2設(shè)置有能夠改變進(jìn)氣閥14的開(kāi)閥特性的進(jìn)氣可變閥機(jī)構(gòu)24和能夠改變排氣閥16的開(kāi)閥特性的排氣可變閥機(jī)構(gòu)26。能夠使至少氣門正時(shí)和工作角可變的閥機(jī)構(gòu)適用于這些可變閥機(jī)構(gòu)。

進(jìn)氣歧管10被連接到進(jìn)氣口6。進(jìn)氣歧管10具有緩沖罐(surgetank)19。從外部吸入空氣的進(jìn)氣通道30被連接到緩沖罐19。電子控制的節(jié)流閥40被設(shè)置在緩沖罐19附近的進(jìn)氣通道30中?？諝鉃V清器31被設(shè)置在進(jìn)氣通道30的末端。排氣歧管11被連接到排氣口8。將排氣排放到外部的排氣通道32被連接到排氣歧管11。稍后將描述的排氣控制裝置60被設(shè)置在排氣通道32中。

引擎2具有渦輪增壓器28。渦輪增壓器28的壓縮機(jī)28a被設(shè)置在進(jìn)氣通道30中的節(jié)流閥40的上游。冷卻由壓縮機(jī)28a壓縮的進(jìn)氣的中間冷卻器36被設(shè)置在進(jìn)氣通道30中且在壓縮機(jī)28a和節(jié)流閥40之間。

渦輪增壓器28的渦輪28b被設(shè)置在排氣通道32中且在排氣控制裝置60的上游。繞過(guò)渦輪28b的旁通通道44被設(shè)置在排氣通道32中。廢氣門閥(wastegatevalve)46被設(shè)置在旁通通道44中。當(dāng)廢氣門閥46打開(kāi)時(shí)，排氣的一部分繞過(guò)渦輪機(jī)28b并流過(guò)旁通通道44。廢氣門閥46由電子控制致動(dòng)器48驅(qū)動(dòng)。

排氣控制裝置60由起動(dòng)催化劑(其是三效催化劑(three-waycatalyst)，在下文中稱為sc)62、nox吸藏還原型催化劑(在下文中稱為nsr)64、以及選擇性催化還原型催化劑(在下文中稱為scr)66構(gòu)成。sc62、nsr64和scr66在排氣通道中從上游側(cè)按此順序設(shè)置。

在稀氣氛下，sc62在吸附氧的同時(shí)將排氣中的nox還原成n2，而在濃氣氛下，sc62在釋放氧的同時(shí)將排氣中的hc和co氧化成h2o和co2。在本說(shuō)明書(shū)中，稀氣氛是指比通過(guò)燃燒具有理論空燃比的空氣-燃料混合物而獲得的排氣中的氧濃度高的氧濃度的氣氛，而濃氣氛是指比通過(guò)燃燒具有理論空燃比的空氣-燃料混合物而獲得的排氣中的氧濃度低的氧濃度的氣氛。另外，當(dāng)從上游側(cè)提供還原劑時(shí)，sc62使排氣中包含的nox與還原劑之間產(chǎn)生反應(yīng)而將nox還原成nh3和n2。

nsr64在稀氣氛下以諸如ba(no3)2的硝酸鹽的形式吸藏排氣中的nox。另外，當(dāng)從上游側(cè)提供還原劑時(shí)，nsr64釋放所吸藏的nox并且使還原劑與nox之間產(chǎn)生反應(yīng)而將nox還原成nh3和n2。通過(guò)sc62和nsr64進(jìn)行的nox的還原反應(yīng)由以下化學(xué)反應(yīng)式(1)和(2)表示。

2.5h2+no→nh3+h2o...(1)

2.5co+no+1.5h2o→nh3+2.5co2+0.5n2...(2)

然而，當(dāng)還原劑的供給量不足時(shí)，被nsr64釋放的nox在未被還原的情況下被排放到下游。

scr66被構(gòu)成為fe基沸石催化劑。scr66吸附通過(guò)sc62和nsr64形成的nh3，然后例如如以下化學(xué)反應(yīng)式(3)和(4)所表示的，scr66使排氣中的nox(主要是由nsr64釋放的nox)與所吸附的nh3發(fā)生反應(yīng)而將nox還原成n2。由于nh3是通過(guò)還原劑(h2和co)與其它物質(zhì)(no和h2o)的反應(yīng)而形成的產(chǎn)物，所以由以下化學(xué)反應(yīng)式(3)和(4)表示的nh3與nox的反應(yīng)可以被認(rèn)為是還原劑與nox的間接反應(yīng)。

4no+4nh3+o2→2n2+6h2o...(3)

2no+2no2+4nh3→4n2+6h2o...(4)

該實(shí)施例的系統(tǒng)在各個(gè)位置處設(shè)置有獲得與引擎2的工作狀態(tài)相關(guān)的信息的傳感器。測(cè)量進(jìn)氣量的空氣流量計(jì)34被設(shè)置在進(jìn)氣通道30中緊接著空氣濾清器31的下游。測(cè)量升壓壓力的升壓壓力傳感器38被設(shè)置在進(jìn)氣通道30中緊接著中間冷卻器36的下游。測(cè)量節(jié)流閥40的開(kāi)度的節(jié)流位置傳感器42被設(shè)置在節(jié)流閥40的附近。測(cè)量進(jìn)氣壓力的進(jìn)氣壓力傳感器56被設(shè)置在緩沖罐19中。

輸出相對(duì)于燃燒前的排氣的空燃比而線性變化的信號(hào)的空燃比傳感器70被設(shè)置在排氣通道32中緊接著sc62的上游。此外，氧傳感器72被設(shè)置在排氣通道32中緊接著sc62的下游，該傳感器基于作為通過(guò)燃燒具有理論空燃比的空氣-燃料混合物而獲得的排氣中的閾值的氧濃度，輸出以步進(jìn)方式(steppedmanner)在氧過(guò)剩側(cè)和氧不足側(cè)變化的信號(hào)。第一nox傳感器74被設(shè)置在排氣通道32中緊接著nsr64的下游，該傳感器輸出根據(jù)已通過(guò)nsr64的排氣中的nox濃度而變化的信號(hào)。另外，第二nox傳感器76被設(shè)置在排氣通道32中緊接著scr66的下游，該傳感器輸出根據(jù)已通過(guò)scr66的排氣中的nox濃度而變化的信號(hào)。

另外，該實(shí)施例的系統(tǒng)包括測(cè)量加速器踏板操作量(加速器操作量)的加速器位置傳感器52和測(cè)量引擎2的曲柄角的曲柄角傳感器54。

上述各種傳感器和致動(dòng)器被電連接到控制設(shè)備50。控制設(shè)備50由電子控制單元(ecu)構(gòu)成?？刂圃O(shè)備50被設(shè)置用于控制引擎2的整個(gè)系統(tǒng)，并且主要由包括cpu、rom和ram的計(jì)算機(jī)構(gòu)成。包括稍后將描述的濃峰控制例程和氣門正時(shí)控制例程的各種控制例程被存儲(chǔ)在rom中?？刂圃O(shè)備50通過(guò)基于來(lái)自各個(gè)傳感器的信號(hào)操作每個(gè)致動(dòng)器而控制引擎2。具體而言，控制設(shè)備50首先根據(jù)由加速器位置傳感器52測(cè)量的加速器踏板操作量來(lái)計(jì)算所需要的轉(zhuǎn)矩。然后，基于所需要的轉(zhuǎn)矩和根據(jù)從曲柄角傳感器54輸出的信號(hào)而計(jì)算出的當(dāng)前引擎速度來(lái)確定引擎2的工作模式，并且根據(jù)所確定的工作模式而操作致動(dòng)器。

由控制設(shè)備50選擇的引擎2的工作模式包括理論燃燒工作模式和稀燃燒工作模式，在理論燃燒工作模式中，在缸內(nèi)空燃比被控制為理論空燃比的同時(shí)使引擎2工作，在稀燃燒工作模式中，在缸內(nèi)空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比的同時(shí)使引擎2工作。理論燃燒工作模式在從中至高速范圍到高速范圍的范圍內(nèi)被選擇，而稀燃燒工作模式在從低速范圍到低至中速范圍的范圍內(nèi)被選擇。在其中選擇稀燃燒工作模式的工作范圍內(nèi)，特別地，在進(jìn)氣壓力變得低于或等于背壓(backpressure)的工作范圍內(nèi)，通過(guò)來(lái)自進(jìn)氣口噴射閥20的進(jìn)氣口噴射，或者通過(guò)進(jìn)氣口噴射和缸內(nèi)噴射的組合(主要依靠進(jìn)氣口噴射)而進(jìn)行稀燃燒工作。在進(jìn)氣壓力變得高于背壓的工作范圍內(nèi)，通過(guò)來(lái)自缸內(nèi)噴射閥22的缸內(nèi)噴射(也稱為直接噴射)而進(jìn)行稀燃燒工作。

在稀燃燒工作模式中，根據(jù)預(yù)定的執(zhí)行規(guī)則執(zhí)行濃峰控制。濃峰控制是通過(guò)增加每個(gè)循環(huán)的燃料噴射量而暫時(shí)將缸內(nèi)空燃比更改為理論空燃比或者比理論空燃比濃的空燃比的控制。用于計(jì)算燃料噴射量的缸內(nèi)空氣量使用空氣模型而被計(jì)算出。在進(jìn)氣口噴射作為主燃料噴射而被進(jìn)行的工作范圍內(nèi)，對(duì)進(jìn)氣口噴射進(jìn)行用于濃峰控制的燃料噴射量的增加。另一方面，在缸內(nèi)噴射作為主燃料噴射而被進(jìn)行的工作范圍內(nèi)，對(duì)缸內(nèi)噴射進(jìn)行用于濃峰控制的燃料噴射量的增加。

通過(guò)將缸內(nèi)空燃比設(shè)定為理論空燃比或者比理論空燃比濃的空燃比，排氣中的氧濃度降低，并且產(chǎn)生大量的諸如hc、co和h2的還原劑。當(dāng)含有大量還原劑的排氣被提供給nsr64時(shí)，nsr64周圍的氣氛變?yōu)檫€原氣氛。于是，作為硝酸鹽而已被吸藏的nox被還原成no并且從基體(base)脫離。因此，通過(guò)在稀燃燒工作期間執(zhí)行濃峰控制允許被吸藏在nsr64中的nox從nsr64脫離，并且恢復(fù)nsr64的nox吸藏性能。當(dāng)由被設(shè)置在緊接著nsr64的下游的nox傳感器74測(cè)量的nox的濃度超過(guò)預(yù)定閾值時(shí)，執(zhí)行濃峰控制?；蛘咛娲兀?dāng)基于引擎速度、負(fù)荷和空燃比而推定的nox的吸藏量超過(guò)預(yù)定閾值時(shí)，執(zhí)行濃峰控制。

通過(guò)濃峰控制而從nsr64脫離的nox在nsr64上被還原成n2和nh3。通過(guò)nsr64形成的nh3與通過(guò)sc62形成的nh3一起被位于最下游位置的scr66捕獲并且被吸附在scr66上。通過(guò)濃峰控制而從nsr64中脫離的nox的一部分在未被還原的情況下照原樣從nsr64釋放。scr66使被吸附的nh3與在未被凈化的情況下從nsr64釋放的nox之間產(chǎn)生反應(yīng)以將nox還原成n2。因此，可以有效地防止排放到大氣中的nox導(dǎo)致的排放惡化的情況。

圖2是總結(jié)在稀燃燒工作模式下進(jìn)行的氣門正時(shí)控制的概要的圖表。在該圖中，ivo指示進(jìn)氣閥14打開(kāi)的正時(shí)，而ivc指示進(jìn)氣閥14關(guān)閉的正時(shí)。ivo與ivc之間的范圍指示進(jìn)氣閥14打開(kāi)期間的曲柄角的范圍，換言之，該范圍指示進(jìn)氣閥14的工作角。evo指示排氣閥16打開(kāi)的正時(shí)，而evc指示排氣閥16關(guān)閉的正時(shí)。evo與evc之間的范圍指示排氣閥16打開(kāi)期間的曲柄角的范圍，換言之，該范圍指示排氣閥16的工作角。

作為非掃氣范圍與掃氣范圍之間的氣門正時(shí)控制，進(jìn)行不同的控制。非掃氣范圍是其中不發(fā)生掃氣的工作范圍，即，進(jìn)氣壓力小于或等于背壓的相對(duì)低負(fù)荷工作范圍。進(jìn)氣壓力是指進(jìn)氣口6的壓力，背壓是指排氣口8的壓力。在非掃氣范圍內(nèi)，廢氣門閥46被完全打開(kāi)，并且主要根據(jù)節(jié)流閥40的開(kāi)度而進(jìn)行空氣量的控制。在如該實(shí)施例中的引擎2的渦輪增壓引擎的情況下，非掃氣范圍對(duì)應(yīng)于不進(jìn)行通過(guò)壓縮機(jī)28a來(lái)有效渦輪增壓的非渦輪增壓范圍。掃氣范圍是其中可能發(fā)生掃氣的工作范圍。換言之，掃氣范圍是其中進(jìn)氣壓力高于背壓的相對(duì)高負(fù)荷工作范圍。在掃氣范圍內(nèi)，節(jié)流閥40被完全打開(kāi)，并且主要根據(jù)廢氣門閥46的開(kāi)度來(lái)進(jìn)行空氣量的控制。在如根據(jù)該實(shí)施例的引擎2的渦輪增壓引擎的情況下，掃氣范圍對(duì)應(yīng)于進(jìn)行通過(guò)壓縮機(jī)28a來(lái)有效渦輪增壓的渦輪增壓范圍。

在低負(fù)荷范圍內(nèi)，即，在其中不發(fā)生掃氣的非掃氣范圍內(nèi)，控制設(shè)備50控制進(jìn)氣可變閥門機(jī)構(gòu)24以延遲ivc。由于在ivc被延遲時(shí)ivo也被延遲，所以從ivo至evc的曲柄角——即，重疊量(o/l)——變小。通過(guò)減少重疊量，可以減少內(nèi)部egr量，并且可以提高氣缸氣體中的被新鮮填充的空氣的比例。由此，可以提高稀燃燒工作的燃燒極限。

當(dāng)在非掃氣范圍內(nèi)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，控制設(shè)備50在濃峰控制之前和之后不更改進(jìn)氣閥14和排氣閥16的氣門正時(shí)，而是在濃峰控制的非執(zhí)行期間和在濃峰控制的執(zhí)行期間維持進(jìn)氣閥14與排氣閥16之間的重疊量。換言之，進(jìn)行控制以使得在濃峰控制的非執(zhí)行期間的重疊量和在濃峰控制的執(zhí)行期間的重疊量相同。這與以下事實(shí)有關(guān)：在包括濃峰控制的執(zhí)行時(shí)段的非掃氣范圍內(nèi)進(jìn)行通過(guò)進(jìn)氣口噴射(或者進(jìn)氣口噴射和缸內(nèi)噴射的組合，主要依靠進(jìn)氣口噴射)實(shí)現(xiàn)的燃料噴射。通過(guò)進(jìn)氣口噴射，可以花費(fèi)較長(zhǎng)的時(shí)間來(lái)混合燃料和空氣。因此，可以提高空氣-燃料混合物的均勻性。另一方面，與缸內(nèi)噴射相比，針對(duì)燃燒條件波動(dòng)的魯棒性(robustness)降低。因此，如上所述，在濃峰控制的非執(zhí)行期間以及在濃峰控制的執(zhí)行期間，都防止了與包括進(jìn)氣閥14的氣門正時(shí)和工作角以及重疊量的缸內(nèi)空氣量相關(guān)的參數(shù)發(fā)生變化。因此，可以維持用于控制缸內(nèi)空燃比所需要的缸內(nèi)空氣量的推定準(zhǔn)確度，結(jié)果，能夠確保非掃氣范圍內(nèi)的燃燒穩(wěn)定性。

在高負(fù)荷范圍內(nèi)，換言之，在其中可能發(fā)生掃氣的掃氣范圍內(nèi)，控制設(shè)備50控制進(jìn)氣可變閥門機(jī)構(gòu)24以維持進(jìn)氣閥14的工作角，從而使ivc和ivo都提前，并且使ivc接近bdc(活塞下死點(diǎn))。排氣閥16的氣門正時(shí)被維持為與非掃氣范圍內(nèi)的氣門正時(shí)相同。因此，作為從ivo至evc的曲柄角的重疊量增加。增加重疊量可以提高燃燒氣體的掃氣效率，同時(shí)，使ivc接近bdc可以提高新鮮空氣的填充效率。

當(dāng)在掃氣范圍內(nèi)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，控制設(shè)備50減小進(jìn)氣閥14的工作角并使ivc和ivo都延遲。排氣閥16的氣門正時(shí)被維持為與濃峰控制的非執(zhí)行期間的氣門正時(shí)相同。減小進(jìn)氣閥14的工作角并延遲ivc使得新鮮空氣的填充效率降低。結(jié)果，能夠使缸內(nèi)空燃比變?yōu)槔碚摫?，或者在不?dǎo)致轉(zhuǎn)矩增加的情況下使缸內(nèi)空燃比變濃。應(yīng)注意，此時(shí)控制設(shè)備50使節(jié)流閥40維持在完全打開(kāi)狀態(tài)，并且使廢氣門閥46的開(kāi)度維持為與濃峰控制的非執(zhí)行期間的開(kāi)度相同。通過(guò)這樣做，可以防止進(jìn)氣口6的壓力降低。因此，當(dāng)終止?jié)夥蹇刂贫俅畏祷叵∪紵ぷ鲿r(shí)，能夠容易提高新鮮空氣的填充效率。

另外，通過(guò)如上所述控制進(jìn)氣閥14的氣門正時(shí)，與濃峰控制的非執(zhí)行期間相比，作為從ivo至evc的曲柄角的重疊量減少。優(yōu)選地，重疊量被減少以使得重疊量變得小于或等于在非掃氣范圍內(nèi)的重疊量。由此，通過(guò)減少進(jìn)氣閥14與排氣閥16之間的重疊量，可以減少在濃峰控制的執(zhí)行期間的掃氣量。

當(dāng)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，排氣中的氧濃度降低，并且產(chǎn)生大量諸如hc、co和h2的還原劑。然而，如果氧濃度高的空氣通過(guò)掃氣而流到排氣口8，則流到排氣控制裝置60的全部氣體中的氧濃度增加，并且變得不可能使sc62和nsr64的氣氛變成還原氣氛。此外，通過(guò)執(zhí)行濃峰控制而通過(guò)sc62和nsr64形成的nh3在凈化nox中起重要作用。然而，如果氧濃度高的空氣通過(guò)掃氣而流入排氣控制裝置60，則形成nh3所需要的no和co將被氧所氧化。結(jié)果，將防止nh3的形成，從而極大地降低scr66對(duì)nox的凈化效率。

根據(jù)第一實(shí)施例的氣門正時(shí)控制，可以通過(guò)在濃峰控制的執(zhí)行期間減少掃氣量而防止流入排氣控制裝置60的排氣的氧濃度增加。這減少了氧與通過(guò)濃峰控制產(chǎn)生的還原劑之間的反應(yīng)。通過(guò)促進(jìn)由上述化學(xué)反應(yīng)式(1)和化學(xué)反應(yīng)式(2)表示的sc62和nsr64上的nh3的形成，可以促進(jìn)由上述化學(xué)反應(yīng)式(3)和(4)表示的scr66上的nox的選擇還原反應(yīng)。因此，可以維持濃峰控制的有效性，并且可以防止由掃氣引起的nox凈化效率的降低。

圖3是示例出在稀燃燒工作模式下由控制設(shè)備50進(jìn)行的氣門正時(shí)控制的流程的流程圖。當(dāng)引擎2的工作模式處于稀燃燒工作模式時(shí)，控制設(shè)備50根據(jù)圖3所示的流程進(jìn)行氣門正時(shí)控制。圖3所示的流程由從步驟s2到步驟s8的四個(gè)步驟構(gòu)成。

在步驟s2中，控制設(shè)備50判定是否需要濃峰控制，換言之，是否已滿足濃峰控制執(zhí)行條件。例如，如上所述，濃峰控制執(zhí)行條件包括由nox傳感器74測(cè)量的nsr64的下游的nox濃度已超過(guò)閾值，基于引擎速度、負(fù)荷和空燃比而推定和計(jì)算出的nsr64的nox吸藏量已超過(guò)閾值等。

如果步驟s2中的判定結(jié)果為否，即，當(dāng)不執(zhí)行濃峰控制時(shí)，控制設(shè)備50進(jìn)行步驟s8中的處理。在步驟s10中，控制設(shè)備50將進(jìn)氣閥14的氣門正時(shí)的提前角設(shè)定為與引擎2的負(fù)荷對(duì)應(yīng)的值a，并將進(jìn)氣閥14的工作角設(shè)定為與負(fù)荷對(duì)應(yīng)的值b。

如果步驟s2中的判定結(jié)果為是，即，當(dāng)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，控制設(shè)備50接下來(lái)進(jìn)行步驟s4中的判定。在步驟4中，控制設(shè)備50判定引擎2的工作范圍是否處于渦輪增壓范圍內(nèi)，換言之，工作范圍是否處于可能發(fā)生掃氣的掃氣范圍內(nèi)?？梢曰谝?的當(dāng)前速度與當(dāng)前負(fù)荷之間的關(guān)系來(lái)判定工作范圍是處于渦輪增壓范圍(掃氣范圍)還是處于非渦輪增壓范圍(非掃氣范圍)內(nèi)。替代地，也可以基于由升壓壓力傳感器38的輸出測(cè)量的升壓壓力是否高于大氣壓力來(lái)做出判定。

如果步驟s4中的判定結(jié)果為否，即，如果引擎2的工作范圍處于非渦輪增壓范圍內(nèi)，則控制設(shè)備50進(jìn)行步驟s8中的處理。在步驟s8中，控制設(shè)備50將進(jìn)氣閥14的氣門正時(shí)的提前角設(shè)定為與引擎2的負(fù)荷對(duì)應(yīng)的值a，并將進(jìn)氣閥14的工作角設(shè)定為與負(fù)荷對(duì)應(yīng)的值b。

如果步驟s4中的判定結(jié)果為是，即，如果引擎2的工作范圍處于渦輪增壓范圍內(nèi)，則控制設(shè)備50進(jìn)行步驟s6中的處理。在步驟s6中，控制設(shè)備50將進(jìn)氣閥14的氣門正時(shí)的提前角設(shè)定為與引擎2的負(fù)荷對(duì)應(yīng)的值a'，并將進(jìn)氣閥14的工作角設(shè)定為與負(fù)荷對(duì)應(yīng)的值b'。然而，當(dāng)在相同負(fù)荷下比較時(shí)，進(jìn)氣閥14的氣門正時(shí)的提前角的值a'是小于在步驟s8中設(shè)定的提前角的值a的值。當(dāng)在相同負(fù)荷下比較時(shí)，進(jìn)氣閥14的工作角的值b'是小于在步驟s8中設(shè)定的工作角的值b的值。因此，進(jìn)氣閥14和排氣閥16的重疊量減少，并且掃氣量受到控制。另外，可以在不通過(guò)節(jié)流閥40的節(jié)流來(lái)降低進(jìn)氣壓力的情況下降低新鮮空氣的填充效率。

圖4是說(shuō)明由控制設(shè)備50進(jìn)行的在掃氣范圍內(nèi)的氣門正時(shí)控制及其效果的時(shí)間圖。圖4中的時(shí)間圖從頂部開(kāi)始示出了轉(zhuǎn)矩、目標(biāo)空燃比、實(shí)際空燃比、缸內(nèi)空氣量、點(diǎn)火正時(shí)、進(jìn)氣壓力、節(jié)流閥40的開(kāi)度、廢氣門閥46的開(kāi)度(wgv開(kāi)度)、進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)、進(jìn)氣閥14的工作角、在掃氣期間通過(guò)的氧量以及在sc62和nsr64處的氨的形成量，上述全部都被表示為隨著時(shí)間而變化。在該圖中，實(shí)線示出根據(jù)該實(shí)施例的氣門正時(shí)控制的結(jié)果，虛線示出根據(jù)比較例的氣門正時(shí)控制的結(jié)果。

在比較例中，當(dāng)在掃氣范圍(高負(fù)荷范圍)內(nèi)進(jìn)行濃峰控制時(shí)，進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)和工作角被維持為與濃峰控制的非執(zhí)行期間的那些相同。盡管進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)和工作角也被維持為與在該實(shí)施例的非掃氣范圍內(nèi)的濃峰控制的非執(zhí)行期間和濃峰控制的執(zhí)行期間的那些相同，但是比較例也將該控制應(yīng)用于掃氣范圍內(nèi)的氣門正時(shí)控制。

根據(jù)比較例的氣門正時(shí)控制，由于進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)被維持為與濃峰控制的非執(zhí)行期間的相同，因此進(jìn)氣閥14與排氣閥16之間的重疊量也維持原樣。因此，與濃峰控制的非執(zhí)行期間相同的氧量在濃峰控制的執(zhí)行期間也從進(jìn)氣口6吹到排氣口8。結(jié)果，通過(guò)濃峰控制產(chǎn)生的還原劑最終與氧反應(yīng)，因此阻礙了通過(guò)sc62和nsr64形成nh3。

另一方面，根據(jù)該實(shí)施例的氣門正時(shí)控制，當(dāng)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)被延遲并且使進(jìn)氣閥14的工作角變小。因此，進(jìn)氣閥14與排氣閥16之間的重疊量減少，并且通過(guò)掃氣從進(jìn)氣口6吹到排氣口8的氧量減少。結(jié)果，氧與由濃峰控制產(chǎn)生的還原劑之間的反應(yīng)減少，同時(shí)，促進(jìn)通過(guò)sc62和nsr64形成nh3。因此，可以防止由掃氣引起的nox凈化效率的降低。

另外，根據(jù)比較例的氣門正時(shí)控制，進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)和工作角被維持為與濃峰控制的非執(zhí)行期間的那些相同。因此，為了減少缸內(nèi)空氣量(被吸入氣缸內(nèi)的新鮮空氣量)，需要關(guān)閉節(jié)流閥40，并且需要打開(kāi)廢氣門閥46。然而，由于進(jìn)氣壓力對(duì)節(jié)流閥40和廢氣門閥46的操作的響應(yīng)的延遲，缸內(nèi)空氣量從實(shí)際空燃比的變濃有時(shí)滯地減少。因此，為了防止轉(zhuǎn)矩變得過(guò)大，需要大幅度延遲點(diǎn)火正時(shí)，直至缸內(nèi)空氣量減少到目標(biāo)量。在這種情況下，點(diǎn)火正時(shí)的延遲可能導(dǎo)致燃料效率的惡化。

另外，根據(jù)比較例的氣門正時(shí)控制，當(dāng)從濃峰控制返回到稀燃燒工作時(shí)，在缸內(nèi)空氣量的增加中產(chǎn)生時(shí)滯。這是因?yàn)?，即使?jié)流閥40被迅速打開(kāi)并且廢氣門閥46被迅速關(guān)閉，一旦進(jìn)氣壓力下降，進(jìn)氣壓力就不會(huì)立即升高。如果不考慮缸內(nèi)空氣量尚未增加的事實(shí)而使空燃比位于稀側(cè)，則轉(zhuǎn)矩將急劇下降。因此，在比較例的情況下，無(wú)法使得實(shí)際空燃比稀于目標(biāo)空燃比，并且需要持續(xù)使實(shí)際空燃比變濃，直至缸內(nèi)空氣量增加到目標(biāo)值。此外，為了防止由于持續(xù)使實(shí)際空燃比變濃導(dǎo)致轉(zhuǎn)矩變得過(guò)大，也需要延遲點(diǎn)火正時(shí)，直至缸內(nèi)空氣量增加到目標(biāo)值。較長(zhǎng)的實(shí)際空燃比的變濃持續(xù)時(shí)間和較長(zhǎng)的點(diǎn)火正時(shí)延遲持續(xù)時(shí)間導(dǎo)致燃料效率惡化。

另一方面，根據(jù)該實(shí)施例的氣門正時(shí)控制，通過(guò)延遲進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)而減少缸內(nèi)空氣量。由于缸內(nèi)空氣量高度響應(yīng)于進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)的變化，因此可以在從實(shí)際空燃比的變濃沒(méi)有很大延遲的情況下減少缸內(nèi)空氣量。因此，能夠使點(diǎn)火正時(shí)的延遲量小以防止過(guò)量的轉(zhuǎn)矩，從而防止燃料效率的惡化。

另外，根據(jù)該實(shí)施例的氣門正時(shí)控制，由于維持節(jié)流閥40的開(kāi)度和廢氣門閥46的開(kāi)度，因此可以防止由于執(zhí)行濃峰控制而導(dǎo)致的進(jìn)氣壓力的降低。只要維持進(jìn)氣壓力，就可通過(guò)提前進(jìn)氣閥14的關(guān)閉正時(shí)而迅速地增加缸內(nèi)空氣量。結(jié)果，可以根據(jù)目標(biāo)空燃比而使實(shí)際空燃比為稀的，因此，將不再需要使實(shí)際空燃比持續(xù)變濃。由此，可以防止燃料效率的惡化。

接下來(lái)，將參考附圖描述本發(fā)明的第二實(shí)施例。

圖5是示例出根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施例的系統(tǒng)配置的圖。根據(jù)該實(shí)施例的系統(tǒng)包括引擎2和控制引擎2的控制設(shè)備50。由于引擎2的配置和控制設(shè)備50的功能與第一實(shí)施例的相同，因此在此將省略對(duì)其的詳細(xì)描述。該實(shí)施例的系統(tǒng)與第一實(shí)施例的系統(tǒng)之間的區(qū)別在于被設(shè)置在排氣通道32中的排氣控制裝置80的配置。

排氣控制裝置80由sc82和nsr84構(gòu)成。sc82被設(shè)置在排氣通道中的上游側(cè)，nsr84被設(shè)置在排氣通道中的下游側(cè)。空燃比傳感器90被設(shè)置在排氣通道32中緊接著sc82的上游，氧傳感器92被設(shè)置在排氣通道32中緊接著sc82的下游。nox傳感器94被設(shè)置在排氣通道32中緊接著nsr84的下游。

sc82的特征與針對(duì)第一實(shí)施例描述的sc62的特征相同。在稀氣氛下，sc82在吸附氧的同時(shí)將排氣中的nox還原成n2，而在濃氣氛下，sc82在釋放氧的同時(shí)將排氣中的hc和co氧化成h2o和co2。

nsr84具有比第一實(shí)施例的nsr64大的nox吸藏容量(例如，是與scr組合使用的nsr的吸藏容量的兩倍)。在稀氣氛下，nsr84以諸如ba(no3)2的硝酸鹽的形式吸藏排氣中的nox。另外，當(dāng)從排氣流的上游側(cè)提供還原劑時(shí)，nsr84釋放所吸藏的nox并且例如使還原劑與nox發(fā)生反應(yīng)以還原nox，如化學(xué)反應(yīng)式(5)和(6)所示。在nsr84中，通過(guò)與nox的直接反應(yīng)而將nox還原成n2。

co+no→co2+0.5n2…(5)

chy+(2+y/2)no→co2+(y/2)h2o+1/2(2+y/2)n2…(6)

控制設(shè)備50以與第一實(shí)施例相同的方式，在稀燃燒工作模式下執(zhí)行濃峰控制。通過(guò)在稀燃燒工作期間執(zhí)行濃峰控制，使吸藏在nsr84中的nox從nsr84脫離，從而恢復(fù)nsr84的nox吸藏性能。濃峰控制根據(jù)預(yù)定的執(zhí)行規(guī)則而執(zhí)行。例如，當(dāng)由緊接著nsr84的下游而設(shè)置的nox傳感器94測(cè)量的nox的濃度超過(guò)預(yù)定閾值時(shí)，執(zhí)行濃峰控制。已通過(guò)濃峰控制而從nsr84脫離的nox在nsr84上被還原成n2。

然而，當(dāng)引擎2在掃氣范圍內(nèi)工作時(shí)，如果在執(zhí)行濃峰控制的同時(shí)含有高濃度氧的空氣通過(guò)掃氣而流入排氣控制裝置80，則用于還原nox所需要的hc和co將被氧所氧化。結(jié)果，nox的還原受到阻礙，并且nsr84上的nox的凈化效率顯著降低。

在該實(shí)施例的氣門正時(shí)控制中，與第一實(shí)施例類似，當(dāng)執(zhí)行濃峰控制時(shí)，進(jìn)氣閥的關(guān)閉正時(shí)被延遲，并且進(jìn)氣閥的工作角變小。因此，進(jìn)氣閥與排氣閥之間的重疊量減少，并且通過(guò)掃氣從進(jìn)氣口吹到排氣口的氧量減少。結(jié)果，可以減少氧與由濃峰控制產(chǎn)生的還原劑之間的反應(yīng)，同時(shí)可以促進(jìn)由上述化學(xué)反應(yīng)式(5)和(6)表示的通過(guò)nsr84實(shí)現(xiàn)的nox的還原反應(yīng)。換言之，即使在如上所述配置的排氣控制裝置80的情況下，也可以通過(guò)進(jìn)行與第一實(shí)施例類似的氣門正時(shí)控制而維持濃峰控制的有效性。因此，可以防止由掃氣引起的nox凈化效率的降低。

其它實(shí)施例

本發(fā)明不限于上述實(shí)施例，并且可以在不脫離本發(fā)明的要旨的范圍內(nèi)以各種形式實(shí)施本發(fā)明。例如，在第一和第二實(shí)施例的系統(tǒng)中的排氣控制裝置中設(shè)置的sc(三效催化劑)并非是用于執(zhí)行本發(fā)明所必不可少的組件。排氣控制裝置可以僅包括nsr，或者排氣控制裝置可以僅包括nsr和scr。盡管在第一和第二實(shí)施例的系統(tǒng)中通過(guò)控制進(jìn)氣閥的氣門正時(shí)來(lái)改變重疊量，但除了進(jìn)氣閥之外，也可以通過(guò)控制排氣閥的氣門正時(shí)來(lái)改變重疊量。